本實(shí)用新型涉及一種鍋爐疏水余熱利用和工質(zhì)回收系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
電站鍋爐運(yùn)行會(huì)因閥門內(nèi)漏、吹灰疏水、蒸汽加熱系統(tǒng)疏水等原因，長期有疏水排放并有蒸汽外排，平均蒸汽排放量大于1t/h，日積月累耗量非常大。
以某廠實(shí)際運(yùn)行情況為例，統(tǒng)計(jì)鍋爐日常運(yùn)行疏水排放情況如下：
①、鍋爐各疏水閥內(nèi)漏。#2爐情況好于#1爐，但都有內(nèi)漏情況。其中運(yùn)行人員試驗(yàn)#1爐疏水箱5小時(shí)水位上漲1200mm，即6t/h以上水量，加上蒸汽排放，實(shí)際漏量可能在10t/h以上。
②、吹灰疏水。每日每班定期執(zhí)行吹灰，每次疏水30分鐘左右，按照盤面疏水流量12t/h估算，每天耗費(fèi)參數(shù)1.0MPa、250℃蒸汽18t。
③、超凈排放技改中MGGH輔助加熱器、電除塵蒸汽加熱等工藝中均有疏水余熱工質(zhì)排放至鍋爐疏擴(kuò)，其中輔助加熱器設(shè)計(jì)7t/h，電除塵蒸汽加熱設(shè)計(jì)1.68t/h。
經(jīng)以上分析，鍋爐平均排放蒸汽大于1t/h，除鹽水制備成本約20元/噸，大量排放蒸汽，不僅浪費(fèi)了價(jià)值較高的除鹽水，還造成工 業(yè)廢水處理承受壓力，水平衡失調(diào)，長期排放霧氣造成環(huán)保誤解等問題。
目前常見的鍋爐疏水回收主要有兩種方式：
①通入凝結(jié)水進(jìn)行噴水冷凝，并將冷凝水回收至凝汽器。
②將部分品質(zhì)較高的蒸汽(如吹灰管道疏水蒸汽)引至低加或除氧器。
采用噴水冷凝方式回收，會(huì)導(dǎo)致爐側(cè)產(chǎn)生大量熱水(冷凝1t/h蒸汽約需11t/h熱水)，回收至凝汽器疏擴(kuò)會(huì)增大凝汽器熱負(fù)荷，影響機(jī)組真空，因此在鍋爐有長期排放時(shí)不推薦此種方式。
將鍋爐疏水蒸汽引至低加或除氧器方案，由于疏水蒸汽壓力不穩(wěn)定，且容易攜帶不凝結(jié)氣體，對(duì)加熱器運(yùn)行工況帶來擾動(dòng)，進(jìn)而影響自動(dòng)控制系統(tǒng)，需配置優(yōu)異的調(diào)節(jié)設(shè)備才能確保系統(tǒng)安全，相對(duì)投資較高。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
針對(duì)現(xiàn)有鍋爐疏水余熱和工質(zhì)回收的問題，本實(shí)用新型提供了一種鍋爐疏水余熱利用和工質(zhì)回收系統(tǒng)，本系統(tǒng)基于利用現(xiàn)有系統(tǒng)，通過增加鍋爐疏水回?zé)崞?，回收疏水余熱和工質(zhì)，達(dá)到節(jié)能減排的效果。
本實(shí)用新型解決上述技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案如下：
提供一種鍋爐疏水余熱利用和工質(zhì)回收系統(tǒng)，包括用于煙氣升降溫的MGGH系統(tǒng)和用于汽輪機(jī)抽汽的凝結(jié)水加熱回路，所述MGGH系統(tǒng)中設(shè)置有疏水?dāng)U容器和疏擴(kuò)回?zé)崞?，所述疏擴(kuò)回?zé)崞髟O(shè)置于所述 疏水?dāng)U容器的頂部；所述凝結(jié)水加熱回路包括凝結(jié)水管道以及設(shè)置于凝結(jié)水管道上的低壓加熱器，所述疏擴(kuò)回?zé)崞髟O(shè)置管道分別連接至低壓加熱器的凝結(jié)水入口和凝結(jié)水出口，所述疏擴(kuò)回?zé)崞鳛樗麚Q熱裝置，將水蒸氣凝結(jié)產(chǎn)生的熱量用于加熱凝結(jié)水管道的凝結(jié)水，水蒸氣凝結(jié)后回落入疏水?dāng)U容器回收。
進(jìn)一步的，MGGH系統(tǒng)包括煙氣冷卻器、煙氣再熱器、凝結(jié)水加熱器、以及一級(jí)循環(huán)管道、二級(jí)循環(huán)管道；所述一級(jí)循環(huán)管道分別連接煙氣冷卻器和煙氣再熱器，所述二級(jí)循環(huán)管道分別連接低壓加熱器、凝結(jié)水加熱器及疏水回?zé)崞?，形成換熱循環(huán)；所述二級(jí)循環(huán)管道上設(shè)置有凝結(jié)水升壓泵。
進(jìn)一步的，所述低壓加熱器的凝結(jié)水入口引出管道依次串聯(lián)所述凝結(jié)水加熱器和疏擴(kuò)回?zé)崞鳎僖恋蛪杭訜崞鞯哪Y(jié)水出口。
進(jìn)一步的，所述一級(jí)循環(huán)管道上設(shè)置有輔助加熱器，所述輔助加熱器由蒸汽供熱。
進(jìn)一步的，所述疏擴(kuò)回?zé)崞靼ㄋ畟?cè)進(jìn)口、水側(cè)出口、汽側(cè)進(jìn)口和汽側(cè)出口，在所述水側(cè)進(jìn)口、水側(cè)出口和汽側(cè)出口處設(shè)置有溫度計(jì)。
本實(shí)用新型利用現(xiàn)有凝結(jié)水加熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)，供回水管已接引至鍋爐疏擴(kuò)位置，僅需少量接引管道即可在鍋爐疏水?dāng)U容器出口安裝疏擴(kuò)回?zé)崞?，利用凝結(jié)水與鍋爐疏擴(kuò)蒸汽進(jìn)行水汽換熱，管外水蒸氣凝結(jié)回落入疏水?dāng)U容器并回收，管內(nèi)凝結(jié)水升溫后回汽機(jī)側(cè)排擠汽輪機(jī)抽汽，回收了疏水余熱和工質(zhì)，達(dá)到節(jié)能降耗的目的。
附圖說明
圖1是本實(shí)用新型中一種鍋爐疏水余熱利用和工質(zhì)回收系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施方式
為了使本實(shí)用新型所解決的技術(shù)問題、技術(shù)方案及有益效果更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對(duì)本實(shí)用新型進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本實(shí)用新型，并不用于限定本實(shí)用新型。
參見附圖1所示，本實(shí)用新型公開了一種鍋爐疏水余熱利用和工質(zhì)回收系統(tǒng)，包括用于煙氣升降溫的MGGH系統(tǒng)和用于汽輪機(jī)抽汽的凝結(jié)水加熱回路，所述MGGH系統(tǒng)中設(shè)置有疏水?dāng)U容器(未圖示)和疏擴(kuò)回?zé)崞?，所述疏擴(kuò)回?zé)崞?設(shè)置于所述疏水?dāng)U容器的頂部，且疏擴(kuò)回?zé)崞?設(shè)置有可靠的結(jié)構(gòu)支撐，確保極端情況下能承載其重力和可靠的切應(yīng)力；所述凝結(jié)水加熱回路包括凝結(jié)水管道8以及設(shè)置于凝結(jié)水管道上的低壓加熱器7，所述疏擴(kuò)回?zé)崞?設(shè)置管道分別直接或間接連接至低壓加熱器7的凝結(jié)水入口和凝結(jié)水出口，所述凝結(jié)水入口和凝結(jié)水出口即低壓加熱器7與所述凝結(jié)水管道的連接處，所述疏擴(kuò)回?zé)崞?為水汽換熱裝置，將水蒸氣凝結(jié)產(chǎn)生的熱量用于加熱凝結(jié)水管道8的凝結(jié)水，水蒸氣凝結(jié)后回落入疏水?dāng)U容器回收。
MGGH系統(tǒng)包括煙氣冷卻器1、煙氣再熱器4、凝結(jié)水加熱器6、以及一級(jí)循環(huán)管道2、二級(jí)循環(huán)管道5；所述一級(jí)循環(huán)管道2分別連 接煙氣冷卻器1和煙氣再熱器4，所述二級(jí)循環(huán)管道5分別連接低壓加熱器7、凝結(jié)水加熱器6及鍋爐疏水回?zé)崞?，所述二級(jí)循環(huán)管道5上設(shè)置有凝結(jié)水升壓泵10。
所述低壓加熱器7的凝結(jié)水入口引出管道依次串聯(lián)所述凝結(jié)水加熱器6和疏擴(kuò)回?zé)崞?，再引至低壓加熱器7的凝結(jié)水出口。
所述一級(jí)循環(huán)管道2上設(shè)置有輔助加熱器3，所述輔助加熱器3由蒸汽供熱。
所述疏擴(kuò)回?zé)崞?包括水側(cè)進(jìn)口、水側(cè)出口、汽側(cè)進(jìn)口和汽側(cè)出口，在所述水側(cè)進(jìn)口、水側(cè)出口和汽側(cè)出口處設(shè)置有溫度計(jì)，可通過參數(shù)分析進(jìn)行流量節(jié)能調(diào)節(jié)。
疏擴(kuò)回?zé)崞?設(shè)有進(jìn)出口隔離門和旁路門，可在系統(tǒng)泄漏或長期不投時(shí)投入旁路運(yùn)行。
以下通過具體實(shí)施例對(duì)本實(shí)用新型進(jìn)行說明：
本實(shí)用新型中的所述MGGH系統(tǒng)設(shè)置有凝結(jié)水加熱器，該設(shè)計(jì)中已將#8低壓加熱器的凝結(jié)水(參數(shù)約1MPa、38.2℃)引出，接回#7低壓加熱器(67.8℃左右)，流量約300～650t/h，鍋爐疏水?dāng)U容器排放蒸汽在100℃以上，具備冷凝換熱條件。
凝結(jié)水加熱回路設(shè)計(jì)流量650t/h，出水溫度67.8℃，按疏擴(kuò)回?zé)崞髂Y(jié)水出口溫度90℃設(shè)計(jì)(焓升92.8kj/kg)，蒸汽吹灰系統(tǒng)疏水參數(shù)為1.0MPa、250℃(焓值2942kj/kg)，由熱平衡核算得出疏擴(kuò)回?zé)崞骺赡Y(jié)92.8*650/(2942‐419)＝23.9t/h蒸汽(>10t/h吹灰疏水流量)，余量足可滿足條件。按照MGGH煙氣再熱器熱力計(jì)算大概估算，鍋 爐疏擴(kuò)回?zé)崞鲹Q熱面積在100m2左右，其為汽、水換熱環(huán)境，對(duì)材質(zhì)要求不高，也基本無需運(yùn)行維護(hù)。
系統(tǒng)投入運(yùn)行后，疏擴(kuò)回?zé)崞髂Y(jié)水側(cè)可保持常開狀態(tài)，隨凝結(jié)水加熱回路一起投退，鍋爐疏水?dāng)U容器冷凝下來的除鹽水由疏水泵回收至凝汽器。
機(jī)組啟停期間鍋爐疏水量較大，凝結(jié)水加熱回路可能投入的凝結(jié)水流量不大，此時(shí)可通過調(diào)節(jié)機(jī)側(cè)狀態(tài)，使凝結(jié)水盡可能更多的經(jīng)過疏擴(kuò)回?zé)崞?，以達(dá)到節(jié)能降耗目的。
投運(yùn)鍋爐疏擴(kuò)回?zé)崞饕_保水側(cè)徹底排氣，防止發(fā)生水擊事件。
鍋爐疏擴(kuò)回?zé)崞骰厥諢崃考訜崮Y(jié)水后，通過排擠7、8段抽汽達(dá)到節(jié)能降耗目的。通過估算，鍋爐疏擴(kuò)回?zé)崞髅磕昕墒栈?0萬元以上，折合供電煤耗約0.15g/kwh，且當(dāng)鍋爐啟停次數(shù)加大、日常排放量大時(shí)，節(jié)能效果更明顯。
以上所述僅為本實(shí)用新型的較佳實(shí)施例而已，并不用以限制本實(shí)用新型，凡在本實(shí)用新型的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本實(shí)用新型的保護(hù)范圍之內(nèi)。