T3的期間內，PM被氧化并被去除。
[0058]由于在從Tl到T3的期間內從燃料添加閥添加有較多的燃料，因此使HC流入量增加。此時流入到SCRF7中的顯)(量為實線的情況與虛線的情況相同。另外，與實線的情況相比，虛線的情況下從SCRF7流出的NOx量較少的原因在于，由于還原劑過剩存在而使NO ^化率提高的緣故。然而，在該狀態(tài)下，從氨添加閥6供給的氨供給量及從SCRF7流出的氨量變得較多，從而無謂地對氨進行了供給。另一方面，若處在實線的情況下，則能夠抑制顯)(及氨從SCRF7中流出的情況。而且，由于與虛線的情況相比在實線的情況下從氨添加閥6供給的氨供給量變得較少，因此能夠降低氨的消耗量。
[0059]此外，由于流入到SCRF7中的HC量與前段催化劑5的溫度以及從燃料添加閥4添加的燃料添加量相關聯(lián)，因此預先通過實驗或模擬而求得這些關系并將其存儲到ECUlO中。如此，能夠根據(jù)所述前段催化劑5的溫度以及從燃料添加閥4添加的燃料添加量而求得流入到SCRF7中的HC量。
[0060]在此，流入SCRF7中的HC并不一定全部都用于使NOx還原。S卩，通過HC而實現(xiàn)的NOx凈化率會根據(jù)SCR催化劑7a的種類、排氣中的水分量、SCR催化劑7a的溫度而發(fā)生變化。在此，圖3表示分別在排氣中含有水分的情況(實線)下與在排氣中不含有水分的情況(虛線)下，SCR催化劑7a的溫度與通過HC而實現(xiàn)的NOx凈化率之間的關系的圖。這種關系根據(jù)SCR催化劑7a的種類而發(fā)生變化。
[0061]如此，通過HC而得到的NCVf化率將根據(jù)水分的有無以及SCR催化劑7a的溫度而發(fā)生變化。因此，在本實施例中，根據(jù)排氣中的水分量及SCR催化劑7a的溫度而對被HC還原的NOx量進行補正。另外，排氣中的水分量能夠由被供給到內燃機I中的燃料量、內燃機I的吸入空氣量、EGR氣體量等而求取。以這種方式，通過更準確地求取被HC還原的NOx量，從而能夠更準確地求取所需要的氨量。
[0062]圖4為對從過濾器再生處理的執(zhí)行時從氨添加閥6供給的氨供給量Qred進行決定時的框圖。
[0063]當要求了過濾器再生處理的執(zhí)行時，在101中，設定有促進PM的氧化的溫度、即目標SCRF溫度Ttrg。此外，在102中，對當前時間點的SCRF7的溫度(SCRF溫度Tscrf)進行推斷。另外，目標SCRF溫度Ttrg為預定的過濾器再生溫度(例如600至650°C)，并預先進行設定。此外，根據(jù)第二排氣溫度傳感器14的檢測值以及由空氣流量計11檢測出的吸入空氣量Ga來對SCRF溫度Tscrf進行推斷。而且，在103中，對為了使SCRF7的溫度上升到目標SCRF溫度Ttrg所需要的燃料供給量Qadd進行計算。該燃料供給量Qadd根據(jù)當前時間點的SCRF7的溫度(SCRF溫度Tscrf)以及目標SCRF溫度Ttrg而被計算出。也可以預先得到用于根據(jù)SCRF溫度Tscrf與目標SCRF溫度Ttrg來對燃料供給量Qadd進行計算的映射圖或數(shù)學式，并將其存儲到ECUlO中。
[0064]而且，在104中，根據(jù)燃料供給量Qadd以及前段催化劑5的溫度(前段催化劑溫度Tdoc)而對流入SCRF7中的HC量(HC流入量Qhc)進行計算。在此，通過燃料添加而使前段催化劑5的溫度發(fā)生變化。由于根據(jù)該前段催化劑5的溫度(前段催化劑溫度Tdoc)而使HC流入量Qhc發(fā)生變化，因此在計算HC流入量Qhc時會考慮前段催化劑溫度Tdoc。前段催化劑溫度Tdoc根據(jù)第一排氣溫度傳感器12的檢測值、由空氣流量計11得到的吸入空氣量Ga、向內燃機I的氣缸內供給的燃料量Gf以及從燃料添加閥4供給的燃料供給量Qadd而發(fā)生變化。因此，在105中，根據(jù)第一排氣溫度傳感器12的檢測值、由空氣流量計11得到的吸入空氣量Ga、向內燃機I的氣缸內供給的燃料量Gf、以及從燃料添加閥4供給的燃料供給量Qadd，而對前段催化劑溫度Tdoc進行計算。此外，也可以預先得到用于對該前段催化劑溫度Tdoc進行計算的映射圖或數(shù)學式，并將其存儲在ECU中。
[0065]而且，在106中，根據(jù)流入SCRF7中的勵)(量(NO x流入量Gnox) ,SCRF溫度Tscrf、前段催化劑溫度Tdoc、HC流入量Qhc以及排氣中的水分量Qh2o，來對在SCRF7中被HC還原的NOx量(NO x還原量Rnox)進行計算。在107中，NO x流入量Gnox根據(jù)通過第一 NO義傳感器13而得到的流入到SCRF7中的排氣中的NOx濃度、通過空氣流量計11而得到的吸入空氣量Ga、被供給到內燃機I的氣缸內的燃料量Gf而被計算出。在此，由于即使NOx流入量Gnox變得較多，通過HC而實現(xiàn)的NCVf化率也基本沒有發(fā)生變化，因此NO x還原量Rnox增加。即，NOx還原量Rnox根據(jù)NOx流入量Gnox而發(fā)生變化。此外，通過HC而實現(xiàn)的NO 一爭化率根據(jù)SCRF溫度Tscrf而發(fā)生變化。即，NOx還原量Rnox根據(jù)SCRF溫度Tscrf而發(fā)生變化。此外，HC流入量Qhc越多，則NOx還原量Rnox越增多。此外，NO x還原量Rnox會根據(jù)排氣中的水分量及前段催化劑溫度Tdoc而發(fā)生變化，關于這點將在后面敘述。NOx流入量Gnox, SCRF溫度Tscrf、前段催化劑溫度Tdoc、HC流入量Qhc、以及排氣中的水分量Qh2o、N0X?原量Rnox之間的關系預先通過實驗或模擬等而求出并被存儲于ECUlO中。
[0066]此外，在108中，對從氨添加閥6供給的氨供給量Qred進行計算。在108中計算出的氨供給量Qred為沒有考慮通過HC而得到的NOx的氨供給量，即為補正前的氨供給量。在未執(zhí)行過濾器再生處理的情況下，可以將由氨添加閥6供給的氨量作為在108中被計算出的氨供給量Qred。在108中，根據(jù)NOx流入量Gnox而將使流入到SCRF7中的NO x全部還原的氨量作為氨供給量Qred來進行計算。另外，由于NOx凈化率根據(jù)SCRF溫度Tscrf而發(fā)生變化，因此需要的氨量也發(fā)生變化。因此，可以根據(jù)SCRF溫度Tscrf對氨供給量Qred進行補正。這些關系通過預先實驗或模擬等而求取并被存儲在ECUlO中。
[0067]而且，在109中，通過從氨供給量Qred中減去與NOx還原量Rnox對應的氨量，從而對氨供給量Qred進行補正。而且，在110中，決定最終的氨供給量Qred，并依照此量而從氨添加閥6供給氨。
[0068]由于前段催化劑5中的NOx還原量Rnox根據(jù)排氣中的水分量Qh2o以及前段催化劑溫度Tdoc而發(fā)生變化，因此可以根據(jù)排氣中的水分量Qh2o以及前段催化劑溫度Tdoc而對NOx還原量Rnox進行補正。在此，排氣中水分量Qh2o根據(jù)在燃燒前已經包含在內燃機I的氣缸內的水分量Qh2o、通過燃燒而在內燃機I的氣缸內產生的水分量Qh2o、以及在前段催化劑5中產生的水分量Qh2o而被計算出。
[0069]另外，在燃料的燃燒時會產生以下的反應。
[0070]C111Hn+ (m+n/4) O2一 mCO 2+ (n/2) H20...(式 I)
[0071]在內燃機I的氣缸內的燃燒前已經包含的水分量Qh2oi能夠根據(jù)吸入空氣量Ga、被供給到氣缸內的燃料量Gf、EGR氣體量Gegr、燃料的H與C的比Rhc等而進行計算。吸入空氣量Ga通過空氣流量計11而被檢測出。燃料量Gf及EGR氣體量Gegr能夠根據(jù)內燃機I的運行狀態(tài)以及被存儲在E⑶10中的映射圖而得到。燃料的H與C的比Rhc為用上述式I中的η除以m而得到的值(n/m)，并將假想為會被供給的燃料的H與C的比預先存儲在ECUlO 中。
[0072]例如，圖5為表示Gegr/ (Ga+Gf)與內燃機I的氣缸內的燃燒前已經包含的水分量Qh2o之間的關系的圖。橫軸為用EGR氣體量Gegr除以吸入空氣量Ga與燃料量Gf的總計值所得到的值。EGR氣體量Gegr越增多，則內燃機I的氣缸內的燃燒前已經包含的水分量Qh2oi變得越多。即，還能夠根據(jù)吸入空氣量Ga、被供給到氣缸內的燃料量Gf、EGR氣體量Gegr，并根據(jù)圖5所示的關系而對內燃機I的氣缸內的燃燒前已經包含的水分量Qh2oi進行計算。用于求取內燃機I的氣缸內的燃燒前已經包含的水分量Qh2oi的映射圖或公式預先通過實驗或模擬而求出并被存儲在ECUlO中。
[0073]通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2oc，能夠根據(jù)吸入空氣量Ga、被供給到氣缸內的燃料量Gf、燃料的H與C的比Rhc等而進行計算。
[0074]例如，圖6為表示空燃比(Ga/Gf)與通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2oc之間的關系的圖。燃料量Gf越增多，則通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2o越增多。此外，圖7為表示燃料量Gf與通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2oc之間的關系的圖。燃料量Gf越增多，則通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2oc越增多。如此，還能夠根據(jù)圖6或圖7所示的關系而對通過內燃機I的氣缸內的燃燒而產生的水分量Qh2oc進行計算。用于求取通過內燃機I的氣缸內的