專利名稱：彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及活塞式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，特別是通過(guò)改變曲軸位置和配合 彎曲狀連桿來(lái)達(dá)到增大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩的曲軸連桿傳動(dòng)機(jī)構(gòu)及其發(fā)動(dòng)機(jī)。
背景技術(shù)：
現(xiàn)在傳統(tǒng)活塞式發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸中心位置，都在氣缸缸徑下方中心線上，其活塞在 氣缸中往復(fù)運(yùn)行，通過(guò)連桿推動(dòng)曲軸旋轉(zhuǎn)，曲軸旋轉(zhuǎn)使連桿產(chǎn)生柔性對(duì)稱擺??；四沖程發(fā)動(dòng) 機(jī)而言，四個(gè)沖程中，只有一個(gè)沖程為做功燃爆沖程，即源動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)是活塞頂面受力后集 中于活塞連桿軸銷，并通連桿向下對(duì)曲軸曲拐傳遞動(dòng)力；其余另三個(gè)沖程動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)剛好 相反，即動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)是通過(guò)曲軸曲拐向連桿傳遞動(dòng)力(沖程動(dòng)力)，推動(dòng)活塞完成排氣、進(jìn) 氣、壓縮三個(gè)沖程，并且，現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)活塞連桿在曲軸上運(yùn)轉(zhuǎn)，上下止點(diǎn)是對(duì)稱的，各為180 度；而且，活塞上下行程等于曲軸直徑；另外，在做功燃爆源動(dòng)力沖程中，當(dāng)曲軸曲拐轉(zhuǎn)到 90度時(shí)，曲軸扭矩最大，但是，連桿傾角也最大，連桿傾角越大，活塞產(chǎn)生的側(cè)向水平分力越 大，而損失部分動(dòng)力和容易造成氣缸過(guò)渡磨損或敲缸。02123737.9號(hào)專利提出了曲軸的軸向中心向相對(duì)氣缸垂直中線水平偏置設(shè)置方 案，其“偏置量為曲軸半徑(即曲軸中心至曲柄銷中心的距離)R的3-35%?！鋬?yōu)點(diǎn)是內(nèi) 然機(jī)可以更接近理想的定容燃燒，可從增加扭矩”，我們認(rèn)為35%以內(nèi)的無(wú)條件曲軸偏置不 足以對(duì)改善氣缸工況產(chǎn)生影響或較大影響，因?yàn)椋瑹o(wú)論偏置與否，或多少偏置量，活塞的上 止點(diǎn)都在當(dāng)曲軸圓中點(diǎn)、曲拐軸圓中點(diǎn)和活塞軸圓中點(diǎn)三點(diǎn)重合為一線時(shí)，即偏置后上止 點(diǎn)也偏移，并且，曲軸曲拐越過(guò)上止點(diǎn)后不會(huì)再上升，只會(huì)下降；所以，該無(wú)條件曲軸偏置方 案與傳統(tǒng)曲軸無(wú)偏置方案(氣缸為同一高度時(shí))比較，當(dāng)曲軸曲拐都越過(guò)各自上止點(diǎn)后都 產(chǎn)生所述a角度，此方案此時(shí)活塞下降距離為日+ a轉(zhuǎn)角量(即加上止點(diǎn)前傾角比傳 統(tǒng)曲軸無(wú)偏置方案下降距離為a轉(zhuǎn)角量更多，即壓縮比下降更多；任何發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸高度在 制造時(shí)都可從設(shè)定為理想燃燒室高度，“理想定容燃燒”并不是一個(gè)因變量，因此，不存在所 謂所產(chǎn)生出“理想定容燃燒”問(wèn)題；同時(shí)，在曲軸曲拐越過(guò)上止點(diǎn)附近，a角度是較小的，偏 置與否都不會(huì)使活塞對(duì)氣缸壁面產(chǎn)生較大的有害水平分力；另外，當(dāng)曲軸曲拐從上止點(diǎn)轉(zhuǎn) 過(guò)90度時(shí)，連桿傾角最大，35 %以內(nèi)的無(wú)條件曲軸偏置和傳統(tǒng)曲軸無(wú)偏置，都同樣會(huì)產(chǎn)生 活塞對(duì)氣缸壁面較大的有害水平分力；該無(wú)條件曲軸偏置方案也沒(méi)解決偏置后曲軸旋轉(zhuǎn)回 程時(shí)產(chǎn)生的連桿擺弧也向偏置一方增大，那么，我們推理只有提高氣缸位置高度和加長(zhǎng)連 桿長(zhǎng)度來(lái)消化連桿擺弧向一側(cè)增大可能對(duì)氣缸體的碰撞，但這樣還會(huì)提高整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)的重 心高度，這不是所希望的。

實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是提供一種彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，旨在通過(guò)改變曲軸位置和 配用彎曲狀連桿以使發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩增大，有效轉(zhuǎn)矩持續(xù)時(shí)間加長(zhǎng)，燃燒及進(jìn)氣持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)。本新型的目的是這樣實(shí)現(xiàn)的一種彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，包括氣缸，活塞，連桿，曲軸以及曲軸曲拐，進(jìn)氣凸輪及進(jìn)氣搖臂滾子輪，排氣凸輪及排氣搖臂滾子輪，曲軸圓中點(diǎn) 偏離氣缸垂直中線設(shè)置，該偏置量> 曲軸半徑的35%。上述連桿為彎曲狀連桿，且該連桿在機(jī)構(gòu)中的彎曲方向與曲軸偏置方向相反。上述同一氣缸中，按凸輪軸旋轉(zhuǎn)方向，進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角，且二者轉(zhuǎn) 角差等于90度減去二分之一曲軸上、下止點(diǎn)傾角差。上述進(jìn)氣凸輪輪廓與排氣凸輪輪廓完全相同，且進(jìn)氣搖臂滾子輪直徑大于排氣搖 臂滾子輪直徑。上述進(jìn)氣凸輪輪廓大于排氣凸輪輪廓，且進(jìn)氣搖臂滾子輪直徑等于排氣搖臂滾子 輪直徑。上述彎曲狀連桿從曲軸孔位置處分為上、下兩個(gè)部件，上、下兩個(gè)部件經(jīng)螺栓連 接，且上部件內(nèi)開有貫穿連桿上的曲軸孔和活塞軸孔的油孔。通過(guò)彎曲(折)狀連桿，水平偏置氣缸體上曲軸孔位置，使曲軸安放在偏離氣缸垂 直中心線外，偏置曲軸是有條件偏置，決定偏置距離因素有連桿彎曲(折)程度(所稱彎曲 程度包含連桿上兩孔間直線距離。下同)與曲軸半徑比，和視發(fā)動(dòng)機(jī)用途性質(zhì)而定。但至 少應(yīng)考慮兩方面的因素為好，一是以彎曲(折)狀連桿在曲軸旋一周內(nèi)的左右擺弧為對(duì)稱， 來(lái)決定曲軸偏置距，這樣不會(huì)增加額外震動(dòng)；二是連桿在最大擺弧時(shí)使活塞側(cè)向水平分力 在可承受范圍內(nèi)最小；但偏置距離至少大于曲軸半徑的35%以上。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)用途性質(zhì)不同，相同容積可分為較小缸徑、長(zhǎng)行程與大半徑曲軸的配 合和較大缸徑、短行程與小半徑曲軸的配合；連桿彎曲(折)程度與曲軸半徑大小組合，又 分為連桿小彎曲(折)與大半徑曲軸組合、連桿小彎曲(折)與小半徑曲軸組合、連桿大 彎曲(折)與大半徑曲軸組合、連桿大彎曲(折)與小半徑曲軸組合，等等。均適用于彎曲 (折)狀連桿配合偏置曲軸方式。也因?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)用途性質(zhì)不同，且連桿是發(fā)動(dòng)機(jī)傳力的主要部件，彎曲連桿的彎曲 形狀直接影響連桿的承受力大小，同時(shí)，彎曲連桿是偏置曲軸的條件，反過(guò)來(lái)說(shuō)，曲軸的偏 置量又影響連桿彎曲程度，所以，彎曲連桿的形狀包括它的寬窄大小彎曲曲率是根據(jù)發(fā)動(dòng) 機(jī)用途性質(zhì)不同，而是多樣性的。通過(guò)分析彎曲(折)狀連桿對(duì)有條件偏置曲軸的配合所具有的特征，和連桿彎曲 (折)程度配合已定曲軸偏置量對(duì)活塞行程的影響，以及已定連桿彎曲(折)程度配合不同 曲軸偏置量對(duì)活塞行程的影響，總之，彎曲(折)狀連桿對(duì)有條件偏置曲軸的配合所產(chǎn)生的 諸如上下止點(diǎn)非對(duì)稱性、活塞行程大于曲軸直徑、影響活塞行程的因變關(guān)系、曲軸偏置后 的力矩變化等方面分析，達(dá)到優(yōu)化升級(jí)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的目的。偏置氣缸體上曲軸位置和彎曲(折)狀連桿配合的特點(diǎn)是1、曲軸曲拐從上止點(diǎn)向連桿彎曲方向旋轉(zhuǎn)，從上止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)到下止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度 為e角，且e角大于180度；曲軸曲拐從下止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)回到上止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度為s角(s 角=360減e角)，上行程8角小于180度，即上下行程轉(zhuǎn)角具有非對(duì)稱持點(diǎn)(傳統(tǒng)發(fā)動(dòng) 機(jī)上下行程轉(zhuǎn)角是對(duì)稱的，均為180度)。2、偏置氣缸體上曲軸位置后，還具有活塞行程大于曲軸直徑(即曲拐旋轉(zhuǎn)圓直 徑)的特點(diǎn)(傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)活塞行程等于曲軸直徑)。在下文中證明。3、偏置氣缸體上曲軸位置和彎曲(折)狀連桿配合，當(dāng)曲軸偏量一定時(shí)，其連桿長(zhǎng)度(連桿上兩孔間距離)會(huì)影響活塞行程，這一點(diǎn)也與傳統(tǒng)曲軸無(wú)偏發(fā)動(dòng)機(jī)的連桿長(zhǎng)度與 活塞行程無(wú)關(guān)，只與活塞絕對(duì)高度有關(guān)不同。因?yàn)椋们S后，活塞的上止點(diǎn)和下止點(diǎn)都 在當(dāng)曲軸圓中點(diǎn)、曲拐軸圓中點(diǎn)和活塞軸圓中點(diǎn)三點(diǎn)重合為一線時(shí)，上止點(diǎn)與下止點(diǎn)也隨 之傾斜，并且，上止點(diǎn)與下止點(diǎn)的傾斜度還各不相同，因此，偏置后連桿越長(zhǎng)，連桿傾度就越 小，上下止點(diǎn)連桿傾度差就越小，活塞行程就越短；反之，連桿越短，連桿傾度就越大，上下 止點(diǎn)連桿傾度差就越大，活塞行程就越長(zhǎng)。4、偏置氣缸體上曲軸位置的偏置量也會(huì)影響活塞行程，與相同彎曲(折)狀連桿 (連桿彎曲程度一定時(shí))配合時(shí)，曲軸偏置量越大，引起連桿傾度就越大，上止點(diǎn)和下止點(diǎn) 間傾度差就大，活塞行程就越大；反之，曲軸偏置量越小，引起連桿傾度就越小，上止點(diǎn)和下 止點(diǎn)間傾度差就小，活塞行程就越小。5、偏置曲軸從上止點(diǎn)轉(zhuǎn)到水平線以前力矩大于未偏置曲軸力矩；同時(shí)活塞側(cè)向水 平分力又小于未偏置曲軸的活塞側(cè)向水平分力。6、曲軸曲拐從上止點(diǎn)向下轉(zhuǎn)過(guò)90度附近時(shí)，曲軸扭矩最大，活塞側(cè)向水平分力最 小(傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)此時(shí)活塞側(cè)向水平分力最大)。本新型的有益效果是優(yōu)化升級(jí)現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)多方面性能最為簡(jiǎn)捷有效的方法，相同發(fā)動(dòng)機(jī)不增加任成 本，只需改變曲軸位置和配(換)用彎曲(折)狀連桿，并調(diào)整排氣和進(jìn)氣凸輪軸轉(zhuǎn)角相位 差，便可使發(fā)動(dòng)機(jī)①扭矩增大；②由于具有上下止點(diǎn)的非對(duì)稱性和活塞行程大于曲軸直 徑的特點(diǎn)，使有效轉(zhuǎn)矩持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)；③燃燒持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)排放質(zhì)量提高；④進(jìn)氣持續(xù)時(shí) 間延長(zhǎng)氣缸壓縮比增大、有效功率增大；⑤做功燃爆行程活塞側(cè)向水平分力降底、動(dòng)力損失 減少和發(fā)動(dòng)機(jī)使用壽命延長(zhǎng)；⑥彎曲(折)狀連桿使曲軸從下止點(diǎn)向上行時(shí)，能有效增加曲 軸曲拐對(duì)連桿的推力，來(lái)完成如排氣或壓縮功能時(shí)，減少?zèng)_程中的功率損失；⑦由于上下止 點(diǎn)的非對(duì)稱性，能有效減輕發(fā)動(dòng)機(jī)的震動(dòng)。

圖1是本新型活塞接近上止點(diǎn)時(shí)(活塞軸圓中點(diǎn)A、曲拐軸圓中點(diǎn)M以及曲軸圓中 點(diǎn)0三點(diǎn)不在一條直線時(shí))的主視圖；圖1-1、圖1-2、圖1-3分別是不同曲軸偏置量以及不同連桿長(zhǎng)度情況下計(jì)算活塞 行程的示意圖；圖2是圖1所示氣缸活塞處于上止點(diǎn)時(shí)(活塞軸圓中點(diǎn)A、曲拐軸圓中點(diǎn)M以及曲 軸圓中點(diǎn)0三點(diǎn)一線時(shí))的主視圖；圖3是圖1所示氣缸活塞接近下止點(diǎn)時(shí)(活塞軸圓中點(diǎn)A、曲拐軸圓中點(diǎn)M以及曲 軸圓中點(diǎn)0三點(diǎn)不在一條直線時(shí))的主視圖；圖4是圖1所示氣缸活塞處于下止點(diǎn)時(shí)(活塞軸圓中點(diǎn)A、曲拐軸圓中點(diǎn)M以及曲 軸圓中點(diǎn)0三點(diǎn)一線時(shí))的主視圖；圖5是圖1所示機(jī)構(gòu)通過(guò)上止點(diǎn)傾角線和下止點(diǎn)傾角線以表現(xiàn)曲軸上下行程轉(zhuǎn)角 非對(duì)稱的示意圖；圖6-1、圖6-2分別是現(xiàn)有曲軸連桿機(jī)構(gòu)與本新型曲軸連桿機(jī)構(gòu)均從各自上止點(diǎn) 起轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)相同角度后所產(chǎn)生的曲軸力矩的比較示意圖；[0031]圖7、圖8、圖9、圖10、圖11、圖12、圖13、圖14分別是本新型曲軸沿逆時(shí)針?lè)较蛎?轉(zhuǎn)動(dòng)45度時(shí)連桿曲軸以及曲拐位置關(guān)系示意圖；圖15是本新型直列四缸彎曲連桿偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)立體圖；圖16、圖17分別是本新型V8不同視角方向的立體圖；圖18-1、圖18-2、圖18-3和圖18_4以及圖18_5分別是雙凸輪頂置式從上止點(diǎn)到 下止點(diǎn)凸輪轉(zhuǎn)角示意圖；圖18-6、圖18-7、圖18_8和圖18_9以及圖18-10分別是雙凸輪頂置式從下止點(diǎn) 到上止點(diǎn)凸輪轉(zhuǎn)角示意圖；圖19-1、圖19-2、圖19-3、圖19-4以及圖19_5分別是單凸輪頂置式從上止點(diǎn)到下 止點(diǎn)凸輪轉(zhuǎn)角示意圖；圖19-6、圖19-7、圖19_8、圖19_9以及圖19_10分別是單凸輪頂置式從下止點(diǎn)到
上止點(diǎn)凸輪轉(zhuǎn)角示意圖；圖20-1、圖20-2、圖20-3、圖20-4分別是四種彎曲狀連桿的主視圖；圖21是連桿與活塞的組裝立體圖；圖22-1是分體式彎曲狀連桿的立體圖；圖22-2是圖22-1的側(cè)視圖；圖22-3是圖22-2沿A-A線的剖面圖。
具體實(shí)施方式
參見圖1，本機(jī)構(gòu)包括氣缸1、活塞2、連桿、曲軸4以及曲軸曲拐5、進(jìn)氣凸輪6及 進(jìn)氣搖臂滾子輪7，排氣凸輪8及排氣搖臂滾子輪9 (參見圖18-2)，曲軸圓中點(diǎn)偏離氣缸1 垂直中線設(shè)置，該偏置量> 曲軸半徑的35%。連桿為彎曲狀連桿3，且該連桿在機(jī)構(gòu)中的彎 曲方向與曲軸4偏置方向相反(連桿的彎曲方向是按照?qǐng)D1中連桿從上點(diǎn)至下點(diǎn)的弧形方 向即逆時(shí)針?lè)较驈澢?。參見圖22-3，連桿的彎曲狀為連桿體向兩孔(活塞軸孔和曲軸孔) 間連線外彎曲，在機(jī)構(gòu)中連桿的彎曲方向與曲軸偏置方向相反。彎曲狀連桿3從曲軸孔位 置處分為上、下兩個(gè)部件，上、下兩個(gè)部件經(jīng)螺栓聯(lián)接，且上部件內(nèi)開有油孔，該油孔沿上部 件中線設(shè)置，且貫穿連桿上的曲軸孔和活塞軸孔。使用彎曲(折)狀連桿，水平偏置氣缸體上曲軸孔位置，使曲軸安放在偏離氣缸垂 直中心線外，偏置曲軸是有條件偏置，決定偏置距離因素有連桿彎曲(折)程度(所稱彎曲 程度包含連桿上兩孔間直線距離。下同)與曲軸半徑比，和視發(fā)動(dòng)機(jī)用途性質(zhì)而定。這有 至少考慮有兩方面的因素為好，一是以彎曲(折)狀連桿在曲軸旋一周內(nèi)的左右擺弧為對(duì) 稱，來(lái)決定曲軸偏置距，這樣不會(huì)增加額外震動(dòng)；二是連桿在最大擺弧時(shí)使活塞側(cè)向水平分 力在可承受范圍內(nèi)最??；連桿作為發(fā)動(dòng)機(jī)傳力的主要部件，彎曲連桿的彎曲形狀直接影響 連桿的承受力大小，同時(shí)，彎曲連桿是偏置曲軸的條件，反過(guò)來(lái)說(shuō)，曲軸的偏置量又影響連 桿彎曲程度；正因?yàn)閺澢鸂钸B桿的作用，曲軸在偏置位置上旋轉(zhuǎn)還能使連桿保持在氣缸中 線對(duì)稱擺動(dòng)。所以，彎曲連桿的形狀包括它的寬窄大小彎曲曲率是根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)用途性質(zhì)不 同，而是多樣性的，如(圖20-1、圖20-2、圖20-3、圖20-4)中僅給出四種不同彎曲狀連桿。另外，曲軸偏置后，曲軸上止點(diǎn)也發(fā)生偏移，可用改變連桿長(zhǎng)度或設(shè)置不同氣缸高 度來(lái)調(diào)整所需燃燒室高度(燃燒室高度指活塞頂表面上止點(diǎn)時(shí)到缸蓋間距離)。[0046]1、曲軸曲拐從上止點(diǎn)向連桿彎曲方向旋轉(zhuǎn)，從上止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)到下止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度 為9角，且e角大于180度；曲軸曲拐從下止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)回到上止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度為s角(s 角=360減e角)，上行程8角小于180度，即曲軸上下行程轉(zhuǎn)角是非對(duì)稱的上止點(diǎn)M、 下止點(diǎn)S如(圖5)。活塞的上止點(diǎn)和下止點(diǎn)都在當(dāng)曲軸圓中點(diǎn)、曲拐軸圓中點(diǎn)和活塞軸圓中點(diǎn)三點(diǎn)重 合為一線時(shí)，因此，在上止點(diǎn)時(shí)的三點(diǎn)一線時(shí)，彎曲(折)狀連桿傾角(所稱傾角指從桿上 兩孔間直線看傾度)與下止點(diǎn)時(shí)的三點(diǎn)一線時(shí)，彎曲(折)狀連桿傾角不同，彎曲(折)狀 連桿的下止點(diǎn)傾角大于上止點(diǎn)傾角。(圖1)在M點(diǎn)附近時(shí)，分別連接曲軸圓中點(diǎn)0、曲拐軸圓中點(diǎn)M(即曲拐與連桿的 鉸接點(diǎn)或稱曲拐銷軸點(diǎn))和活塞軸圓中點(diǎn)A作三點(diǎn)連線，形成三角形A0M，要使曲軸圓中點(diǎn) 與活塞軸圓中點(diǎn)連線最長(zhǎng)而達(dá)到上止點(diǎn)時(shí)，只有三角形另外兩邊之和等于第三邊時(shí)達(dá)到， 即三角形A0M三點(diǎn)為一線時(shí)(圖2)；既然三點(diǎn)一線，此線必過(guò)曲軸圓中點(diǎn)。同樣(圖3)在S點(diǎn)附近時(shí)，分別連接曲軸圓中點(diǎn)0、曲拐軸圓中點(diǎn)M和活塞軸圓 中點(diǎn)A作三點(diǎn)連線，形成三角形B0S，要使曲軸圓中點(diǎn)與活塞軸圓中點(diǎn)連線最短而達(dá)到下止 點(diǎn)時(shí)，只有三角形另外兩邊之差等于第三邊時(shí)達(dá)到，即也是三角形B0S三點(diǎn)為一線時(shí)(圖 4)；既然三點(diǎn)一線，此線也必過(guò)曲軸圓中點(diǎn)。上止點(diǎn)時(shí)，曲軸圓中點(diǎn)與活塞軸圓中點(diǎn)連線長(zhǎng)為三角形另外兩邊之和；下止點(diǎn)時(shí)， 曲軸圓中點(diǎn)與活塞軸圓中點(diǎn)連線長(zhǎng)為三角形另外兩邊之差；且這兩條線都過(guò)曲軸圓中點(diǎn)與 活塞軸圓中點(diǎn)連接，同時(shí)活塞軸圓中點(diǎn)只能沿氣缸中垂線移動(dòng)，所以過(guò)曲軸圓中點(diǎn)到活塞 軸圓中點(diǎn)越短的線段傾角越大，即彎曲(折)狀連桿的下止點(diǎn)傾角大于上止點(diǎn)傾角。又因?yàn)?，參見圖5，曲拐軸圓中點(diǎn)不論何時(shí)都在曲軸半徑圓周上，同時(shí)，圓周上的這 兩條線段AM和BS都過(guò)圓心，且下止點(diǎn)傾角線大于上止點(diǎn)傾角線，所以，這兩條線不能過(guò)圓 心時(shí)重合，因此，曲軸曲拐從上止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)到下止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度為e角，且e角大于180 度；曲軸曲拐從下止點(diǎn)旋轉(zhuǎn)回到上止點(diǎn)，其轉(zhuǎn)過(guò)角度為S角(5角=360減e角)，上行 程S角小于180度，即曲軸上下行程轉(zhuǎn)角是非對(duì)稱的。圖中上下止點(diǎn)傾角差為CI角。另外，彎曲(折)狀連桿始終在偏置后的曲軸圓周上運(yùn)行，雖然上止點(diǎn)和下止點(diǎn)具 有非對(duì)稱性，但活塞上下運(yùn)動(dòng)速率仍然符合正弦函數(shù)圓周速率，即活塞在上下止點(diǎn)附近移 動(dòng)較小，遠(yuǎn)離上下止點(diǎn)移動(dòng)較大，特別是連桿在接近下止點(diǎn)附近時(shí)，為達(dá)到所需傾角，使活 塞在下止點(diǎn)附近持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)到超過(guò)180度轉(zhuǎn)角一定量后，才開始回程；所謂持續(xù)時(shí)間延 長(zhǎng)是指與傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)同徑曲軸相比，傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)不具有這一轉(zhuǎn)角超量；還有在做功行程時(shí) 接近下止點(diǎn)附近，由于彎曲(折)狀連桿的彎曲方向與曲軸曲柄法線運(yùn)動(dòng)方向趨于一致，該 持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)大大有利于曲軸扭矩增加和有效轉(zhuǎn)矩持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)，同時(shí)，燃燒持續(xù)時(shí)間延 長(zhǎng)排放質(zhì)量會(huì)提高；同樣的，在進(jìn)氣行程時(shí)，由于這一超過(guò)180度轉(zhuǎn)角增量，使進(jìn)氣持續(xù)時(shí) 間也延長(zhǎng)，可使更多的可燃?xì)怏w隨前段已具一定流速可燃?xì)怏w涌入氣缸內(nèi)，使氣缸內(nèi)壓縮 比提高(事實(shí)上由于活塞行程大于曲軸直徑，活塞行程的增量已使氣缸內(nèi)壓縮比增加)；進(jìn) 氣持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)，也是向缸內(nèi)噴射更多燃油提供了可能，特別是為渦輪增壓發(fā)動(dòng)機(jī)提供了 更多的增壓時(shí)間；由于節(jié)氣門據(jù)有調(diào)節(jié)作用，這一潛力也可在需要時(shí)發(fā)揮作用。2.活塞行程大于曲軸直徑(即曲拐旋轉(zhuǎn)圓直徑)正因?yàn)橄轮裹c(diǎn)傾角大于上止點(diǎn)傾角，這就形成了活塞下行時(shí)，轉(zhuǎn)過(guò)角度大于180度；又由于在下止點(diǎn)時(shí)，三點(diǎn)重合一線時(shí)，此線必過(guò)曲軸圓心，所以，在傾角大的下止點(diǎn)位 時(shí)，連桿傾角使活塞下降程度超出了曲軸直徑范圍。用直接算出活塞在上下止時(shí)的高度差來(lái)證明活塞行程大于曲軸直徑舉例見(圖1-1)，設(shè)連桿的兩孔圓心距為AM = BS = 115 (為簡(jiǎn)潔畫面線條， AM和BS分別表示隱去連桿形狀后，只顯示連桿上兩孔心距在上止點(diǎn)位置與下止點(diǎn)位置時(shí) 的線段長(zhǎng))。曲軸圓半徑0M = 30 (即曲柄長(zhǎng))；曲軸偏置距離CO = 30，因?yàn)锳A0C和A B0C均為直角三角形，所以有AC = V(AM+M0)2-C02 = V( 115+30 )2 - 302 -141. 86261BC = a/CBS-0S)2-C02 = V( 115-30)2-302 -79. 52986AB = AC-BC = 141. 86261-79. 52986 = 62. 33275圖中曲軸直徑為60，AB為活塞行程62. 33275，所以，活塞行程大于曲軸直徑。3.曲軸偏置量一定時(shí)，彎曲(折)狀連桿長(zhǎng)度(連桿上兩孔間距離)對(duì)活塞行程 的影響舉例2 見(圖1-2)，曲軸偏置距離不變C0 = 30，曲軸圓半徑0M = 30 (即曲柄 長(zhǎng))不變；設(shè)縮短連桿的兩孔圓心距12，即連桿的兩孔圓心距為AM = BS = 103AC = √(AM+M0)2-C02 = √( 103+30)2-302 =129. 57237BC = √(BS-0S)2-C02 = √(103-30)2-302 =66. 55073AB = AC-BC = 129. 57237-66. 55073 = 63. 02164這時(shí)AB距離為63. 02154，活塞行程進(jìn)一步增加，說(shuō)明，彎曲(折)狀連桿長(zhǎng)度(連 桿上兩孔間距離)對(duì)活塞行程是有影響的。雖然，連桿的兩孔圓心距縮短，連桿隨上下止點(diǎn) 的改變，而同時(shí)改變傾角，但活塞行程還是會(huì)增加，原因是連桿傾度差增大了。4.偏置氣缸體上曲軸位置的偏置量也會(huì)影響活塞行程，與相同彎曲(折)狀連桿 (連桿彎曲程度一定時(shí))配合時(shí)，曲軸偏置量越大，引起連桿傾度就越大，上止點(diǎn)和下止點(diǎn) 間傾度差就大，活塞行程就越大；反之，曲軸偏置量越小，引起連桿傾度就越小，上止點(diǎn)和下 止點(diǎn)間傾度差就小，活塞行程就越小。舉例3 見(圖1-3)，連桿的兩孔圓心距不變AM = BS= 103 (與舉例2相同)，曲 軸圓半徑0M= 30(即曲柄長(zhǎng))也不變；改變曲軸偏置距離為C0 = 35時(shí)AC = √(AM+M0)2-C02 = √(103+30)2-352 =128. 31211BC = √(BS_0S)2-C02 = √(103-30)2-352 =64. 06246AB = AC-BC = 128. 31211-64. 06246 = 64. 24965AB的增加，說(shuō)明曲軸位置的水平偏置量大小也會(huì)影響活塞行程。5.曲軸偏置后，活塞下行時(shí)產(chǎn)生的曲軸扭矩增加和活塞側(cè)向水平分力減小以及活 塞上行時(shí)減少?zèng)_程中的功率損失在前序背景中提到，四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的四個(gè)沖程中，只有一個(gè)沖程為做功燃爆沖 程，即動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)是活塞頂面受力后集中于活塞連桿軸銷，并通連桿向下對(duì)曲軸曲拐傳遞 動(dòng)力；其余另三個(gè)沖程動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)剛好相反，即動(dòng)力出發(fā)點(diǎn)是通曲軸曲拐向連桿傳遞動(dòng)力(沖程動(dòng)力)，推動(dòng)活塞完成排氣、進(jìn)氣、壓縮三個(gè)沖程。發(fā)動(dòng)機(jī)的功率完全來(lái)自于活塞下行 時(shí)的燃爆沖程，偏置曲軸的必要性正是基于這個(gè)原因。與傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)相比，曲軸偏置后，曲軸從上止點(diǎn)轉(zhuǎn)到水平線以前(并不是指曲軸 轉(zhuǎn)90度)，此過(guò)程中的任何一點(diǎn)，比傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸從上止點(diǎn)轉(zhuǎn)過(guò)相同角度時(shí)的力矩都大， (如圖6-1、圖6-2)，因?yàn)?，偏置曲軸使上止點(diǎn)M偏離曲軸中垂線一定距離，與普通發(fā)動(dòng)機(jī)相 比，都從各自上止點(diǎn)起，轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)相同角X，此時(shí)偏置曲軸的傾角要大些，曲拐?qǐng)A心距各自 曲軸中垂線，在C點(diǎn)以前始終有L2 >L1，所以燃爆后的同一時(shí)間偏置曲軸比傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)的 力矩大。再有由于曲軸偏置，使活塞偏離曲軸正上方，在做功行程中活塞的側(cè)向有害水平 分力比傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)要??；曲軸曲拐從上止點(diǎn)向下轉(zhuǎn)過(guò)90度附近時(shí)，活塞側(cè)向水平分力最小 (傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)此時(shí)活塞側(cè)向水平分力最大)。另外，見(圖7)至(圖14)曲轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)一周的周期圖由于彎曲(折)狀連桿在做 功燃爆行程從上向下運(yùn)動(dòng)，力由連桿向曲拐傳遞動(dòng)力，連桿的彎曲(折)狀重心在此下行程 中始終在曲拐?qǐng)A周運(yùn)動(dòng)的圓外側(cè)，能有效增加曲軸扭力，有趣的是，當(dāng)曲軸越過(guò)下止點(diǎn)向上 行時(shí)，此時(shí)，力的出發(fā)點(diǎn)反向，由曲拐向連桿傳遞動(dòng)力，連桿的彎曲(折)狀重心在此上行程 中相對(duì)曲拐也反向，始終在曲拐?qǐng)A周運(yùn)動(dòng)的圓內(nèi)側(cè)，也能有效增加曲軸曲拐對(duì)連桿的推力， 來(lái)完成如排氣或壓縮功能，減少?zèng)_程中的功率損失；同時(shí)，活塞在上行程時(shí)所受壓力遠(yuǎn)小于 做功燃爆行程所受的力，因此不會(huì)形成活塞側(cè)向水平分力增加。從上述中不難看出，由于連桿的彎曲狀作用，使連桿在偏置曲軸上運(yùn)動(dòng)還是能保 持在氣缸中線正下方對(duì)稱擺動(dòng)，不會(huì)產(chǎn)生任何額外震動(dòng)。6.由于上下止點(diǎn)的非對(duì)稱性，能有效減輕發(fā)動(dòng)機(jī)的震動(dòng)大家都知道發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸輸出端，或飛輪或皮帶輪上都裝有曲軸減震裝置，是因?yàn)?每次氣缸點(diǎn)火燃爆的突變性，使曲軸旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生周期性震動(dòng)，更進(jìn)一步的原因是力量失衡；對(duì) 四缸發(fā)動(dòng)機(jī)而言，在同一時(shí)刻進(jìn)、壓、爆、排四個(gè)行程都在各缸分別同時(shí)進(jìn)行，其中，燃爆處 于壓縮后排氣前的中間，在點(diǎn)火燃爆初期，壓縮行程才開始，顯然能制衡點(diǎn)火燃爆突變性的 只有排氣行程初期，由于排氣是在該缸燃爆結(jié)束后開始，假設(shè)排氣開始能推遲到他缸點(diǎn)火 燃爆后才開始，就能有效的用該缸氣壓制衡他缸點(diǎn)火燃爆的突變性，但是，傳統(tǒng)發(fā)動(dòng)機(jī)無(wú)法 做到這一點(diǎn)，因?yàn)?，他的曲軸上下止點(diǎn)是對(duì)稱的，上止點(diǎn)火，另一缸的曲軸必然越過(guò)下止點(diǎn)， 在下止點(diǎn)后不排氣，缸氣內(nèi)壓會(huì)造成該缸活塞回程阻力，損失動(dòng)力而得不償失；然而，偏置 曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)天生具有此功能，由于上下止點(diǎn)的非對(duì)稱性，特別是相對(duì)上止點(diǎn)，下止點(diǎn)大于 180度，對(duì)于在上止點(diǎn)點(diǎn)火燃爆開始，其它缸缸內(nèi)氣壓還存在，關(guān)鍵是該缸與其它缸的活塞 行程運(yùn)動(dòng)方向一致，它缸曲軸并沒(méi)有越過(guò)下止點(diǎn)，不會(huì)造成任阻力，使各紅燃爆的連續(xù)平穩(wěn) 過(guò)渡性提高，因而能有效減輕發(fā)動(dòng)機(jī)的震動(dòng)。7.偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸轉(zhuǎn)角特征傳統(tǒng)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸與凸輪軸轉(zhuǎn)速比為2 1，即曲軸旋轉(zhuǎn)二周完成四個(gè)沖程， 凸輪軸旋轉(zhuǎn)一周，也就是曲軸旋轉(zhuǎn)180度，凸輪軸旋轉(zhuǎn)90度；在同一氣缸排氣沖程與相鄰 的進(jìn)氣沖程中，排氣凸輪轉(zhuǎn)角與進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角相差90度；進(jìn)氣凸輪輪廓與排氣凸輪輪廓相 同，各為90度轉(zhuǎn)角輪廓驅(qū)動(dòng)量，來(lái)完成排氣或進(jìn)氣行程的氣門開閉。在偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)中，由于偏置曲軸使得曲軸上下止點(diǎn)具有非對(duì)稱性，因此，相應(yīng) 的排氣凸輪轉(zhuǎn)角與進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角也有相應(yīng)的凸輪軸轉(zhuǎn)角特征，其理論特征是[0087](1)曲軸與凸輪軸的轉(zhuǎn)速比不變?nèi)詾? 1，即曲軸旋轉(zhuǎn)180度，凸輪軸旋轉(zhuǎn)90 度；(2)按凸輪軸旋轉(zhuǎn)方向，在同一氣缸，進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度減二 之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差；(3)進(jìn)氣凸輪輪廓大于排氣凸輪輪廓；排氣凸輪輪廓為90-1/2 a角度轉(zhuǎn)角輪廓驅(qū) 動(dòng)量，完成排氣行程的氣門開閉，進(jìn)氣凸輪輪廓為90+l/2ci角度轉(zhuǎn)角輪廓驅(qū)動(dòng)量，完成進(jìn) 氣行程的氣門開閉。下面描述偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)中進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度減二 之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差的轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程(“二之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差”以下可表示為 “1/2 a，，)，如(圖5)，(1)曲軸旋轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)一周曲軸從上止點(diǎn)轉(zhuǎn)到下止點(diǎn)轉(zhuǎn)過(guò)180° +a角，凸輪轉(zhuǎn)過(guò) 90° +1/2 a角；曲軸從下止點(diǎn)轉(zhuǎn)到上止點(diǎn)轉(zhuǎn)過(guò)180° -a角，凸輪轉(zhuǎn)過(guò)90° _l/2a角；即 曲軸旋轉(zhuǎn)360°，凸輪旋轉(zhuǎn)180° ；如此循環(huán)。(2)在同一氣缸，排氣沖程在前緊隨進(jìn)氣沖程在后，排氣和進(jìn)氣凸輪同步轉(zhuǎn)動(dòng)；當(dāng) 排氣時(shí)，排氣沖程由下止點(diǎn)向上行，排氣凸輪開閉氣門轉(zhuǎn)過(guò)90° -l/2a度角，排氣結(jié)束；排 氣和進(jìn)氣凸輪同步繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，進(jìn)氣沖程開始，進(jìn)氣沖程由上止點(diǎn)向下行，進(jìn)氣凸輪開閉氣門 轉(zhuǎn)過(guò)90° +l/2ci度角，進(jìn)氣結(jié)束；從排氣沖程結(jié)束到進(jìn)氣沖程開始，可以看出進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn) 角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90° -l/2a度角，即進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度減二之 一曲軸上下止點(diǎn)傾角差。(3)在排氣沖程中，排氣凸輪推開和關(guān)閉氣門轉(zhuǎn)過(guò)90° -1/2CI度角；在進(jìn)氣沖程 中，進(jìn)氣凸輪推開和關(guān)閉氣門轉(zhuǎn)過(guò)90° +l/2ci度角；因此，理論上講，進(jìn)氣凸輪輪廓應(yīng)大 于排氣凸輪輪廓；即進(jìn)氣凸輪輪廓需要90° +l/2ci度轉(zhuǎn)角輪廓驅(qū)動(dòng)量，排氣凸輪輪廓需要 90° -l/2a度轉(zhuǎn)角輪廓驅(qū)動(dòng)量。在實(shí)際運(yùn)用中排、進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角與凸輪輪廓的關(guān)聯(lián)能夠滿 足此條件的方式又是多樣性的a.進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度減二之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差；排氣凸 輪輪廓不變，增大進(jìn)氣凸輪后沿輪廓(指凸輪推升物體下降邊)到可覆蓋進(jìn)氣行程量，這樣 凸輪間轉(zhuǎn)角疊加量較小。b.進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度減二之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差；排氣凸 輪輪廓不變，增大進(jìn)氣凸輪兩側(cè)輪廓到可覆蓋進(jìn)氣行程量，這樣凸輪間轉(zhuǎn)角疊加量比前者 較大。c.排氣凸輪轉(zhuǎn)角與進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角相差為90度；進(jìn)氣凸輪輪廓大于排氣凸輪輪廓， 其排氣凸輪轉(zhuǎn)角與進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角疊加量為二之一曲軸上下止點(diǎn)傾角差；d.在同一個(gè)四氣門氣缸上，排、進(jìn)氣門各有兩凸輪，可以設(shè)定為兩排氣凸輪轉(zhuǎn)角 與兩進(jìn)氣凸輪其中一個(gè)的轉(zhuǎn)角相差為90度，與另一個(gè)的轉(zhuǎn)角相差為90度-1/2 a，即兩個(gè)排 氣門凸輪轉(zhuǎn)角一致，兩個(gè)進(jìn)氣門凸輪轉(zhuǎn)角為一前一后，在前的一個(gè)起到進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后 排氣凸輪轉(zhuǎn)角90度-1/2 a的作用；在后的一個(gè)起到進(jìn)氣凸輪輪廓大于排氣凸輪輪廓的作 用。上面提到的進(jìn)氣凸輪輪廓大于排氣凸輪輪廓(二者輪廓相似)，但由于凸輪驅(qū)動(dòng)對(duì)像不同，排氣凸輪輪廓小于進(jìn)氣凸輪輪廓這并不是必需的，也可以兩者相同，可以根據(jù)實(shí) 際情況改變驅(qū)動(dòng)對(duì)像的形狀位置等確定，因?yàn)椋圃焱馆嗇S成本較高，在一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)上生產(chǎn) 兩種不同輪廓的凸輪軸會(huì)增加成本，由于凸輪與驅(qū)動(dòng)對(duì)像是相互作的，可以通過(guò)改變凸輪 驅(qū)動(dòng)對(duì)像的輪廓達(dá)到同樣目的，如凸輪驅(qū)動(dòng)搖臂上的滾子輪，可以通過(guò)減小排氣凸輪驅(qū)動(dòng) 的滾子輪半徑(同時(shí)需要升高滾子輪在搖臂上被減小半徑位置)，使?jié)L子輪以較小的曲率 接觸凸輪，同樣起到與排氣凸輪輪廓小于進(jìn)氣凸輪輪廓相同作用。因此，排氣凸輪輪廓小于 進(jìn)氣凸輪輪廓是非必需的，也可以兩者相同，此時(shí)變?yōu)榕艢鈸u臂滾子輪小于進(jìn)氣搖臂滾子 輪(指直徑)。 綜合所述幾點(diǎn)優(yōu)勢(shì)，可以說(shuō)在此之前任何形式的傳統(tǒng)無(wú)偏置發(fā)動(dòng)機(jī)，都未發(fā)揮出 應(yīng)有的最大效率，活塞式發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力學(xué)原理是曲軸具有半圓周行程受力的特點(diǎn)，我們有理 由相信活塞式偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)更符合半圓周行程受力的動(dòng)力學(xué)原理。即從發(fā)動(dòng)機(jī)具有曲軸 曲拐旋轉(zhuǎn)下行受力(指做功行程)，旋轉(zhuǎn)上行出力的特征看，偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)的彎曲(折) 狀連桿在偏置曲軸上運(yùn)轉(zhuǎn)，特別是V型發(fā)動(dòng)機(jī)，偏置公共曲軸使兩側(cè)活塞與彎曲狀連桿同 時(shí)偏離氣缸中線，更符合曲軸曲拐旋轉(zhuǎn)下行受力，旋轉(zhuǎn)上行出力的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)。見(圖15)直 列四缸彎曲連桿偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)立體圖和V8彎曲連桿偏置曲軸發(fā)動(dòng)機(jī)立體圖平面圖(圖 16)和立體圖(圖17)。
權(quán)利要求一種彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，包括，氣缸(1)，活塞(2)，連桿，曲軸(4)以及曲軸曲拐(5)，進(jìn)氣凸輪(6)及進(jìn)氣搖臂滾子輪(7)，排氣凸輪(8)及排氣搖臂滾子輪(9)，其特征是所述曲軸圓中點(diǎn)偏離氣缸(1)垂直中線設(shè)置，該偏置量＞曲軸半徑的35％。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，其特征是所述連桿為彎曲狀連桿 (3)，且該連桿在機(jī)構(gòu)中的彎曲方向與曲軸⑷偏置方向相反。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，其特征是所述同一氣缸(1)中，按凸 輪軸旋轉(zhuǎn)方向，進(jìn)氣凸輪(6)轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪(8)轉(zhuǎn)角，且二者轉(zhuǎn)角差等于90度減去二 分之一曲軸上、下止點(diǎn)傾角差。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，其特征是所述進(jìn)氣凸輪(6)輪廓與 排氣凸輪(8)輪廓完全相同，且進(jìn)氣搖臂滾子輪(7)直徑大于排氣搖臂滾子輪(9)直徑。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，其特征是所述進(jìn)氣凸輪(6)輪廓大 于排氣凸輪(8)輪廓，且進(jìn)氣搖臂滾子輪(7)直徑等于排氣搖臂滾子輪(9)直徑。
6.根據(jù)權(quán)利要求2 5任一權(quán)利要求所述彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，其特征是所述彎 曲狀連桿(3)從曲軸孔位置處分為上、下兩個(gè)部件，上、下兩個(gè)部件經(jīng)螺栓連接，且上部件 內(nèi)開有貫穿連桿上的曲軸孔和活塞軸孔的油孔。
專利摘要一種彎曲連桿偏置曲軸機(jī)構(gòu)，屬活塞內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸連桿機(jī)構(gòu)。包括氣缸、活塞、連桿、曲軸以及曲軸曲拐、進(jìn)氣凸輪及進(jìn)氣搖臂滾子輪、排氣凸輪及排氣搖臂滾子輪，曲軸圓中點(diǎn)偏離氣缸垂直中線設(shè)置，該偏置量＞曲軸半徑的35％。連桿為彎曲狀連桿，且該連桿的彎曲方向與曲軸的旋轉(zhuǎn)方向相同。同一氣缸中，按凸輪軸旋轉(zhuǎn)方向，進(jìn)氣凸輪轉(zhuǎn)角落后排氣凸輪轉(zhuǎn)角，且二者轉(zhuǎn)角差等于90度減去二分之一曲軸上、下止點(diǎn)傾角差。它通過(guò)改變曲軸位置和配用彎曲狀連桿，偏置曲軸具有上下止點(diǎn)非對(duì)稱、并且活塞行程大于曲軸直徑的特征，以使發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩增大，有效轉(zhuǎn)矩持續(xù)時(shí)間加長(zhǎng)，燃燒及進(jìn)氣持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)。
文檔編號(hào)F01M1/06GK201588695SQ200920298688
公開日2010年9月22日 申請(qǐng)日期2009年12月30日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月30日
發(fā)明者劉若丹 申請(qǐng)人:劉若丹