本發(fā)明涉及一種充氣輪胎及充氣輪胎的制造方法。

背景技術(shù)：

在兩輪摩托車用的輪胎中，有時(shí)為了強(qiáng)化胎體(carcass)而包含環(huán)帶(belt)。通常，環(huán)帶具有雙切(twocut)構(gòu)造。在所述環(huán)帶中，相對(duì)于周方向傾斜的多個(gè)簾線(cord)與相對(duì)于周方向朝向與所述多個(gè)簾線相反的方向傾斜的多個(gè)簾線重疊。所述簾線的傾斜角度的絕對(duì)值典型的是17°至24°。所述環(huán)帶有助于提高輪胎的扭轉(zhuǎn)剛度。所述輪胎的轉(zhuǎn)向力(corneringpower)大。所述輪胎的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。另一方面，由于轉(zhuǎn)向力大，所以容易因?yàn)楦咚傩旭倳r(shí)的干擾輸入，而引起反沖(kickback)。此外，在所述環(huán)帶中，束縛胎體的力不高。包含所述環(huán)帶的輪胎存在高速穩(wěn)定性差的情況。

在兩輪摩托車用的輪胎中，有時(shí)為了強(qiáng)化胎體而包含束帶(band)。通常，束帶具有在大致周方向上纏繞有簾線的構(gòu)造。所述束帶的束縛力優(yōu)異。包含所述束帶的輪胎的扭轉(zhuǎn)剛度低于包含環(huán)帶的輪胎的扭轉(zhuǎn)剛度。所述輪胎的轉(zhuǎn)向力小于包含環(huán)帶的輪胎的轉(zhuǎn)向力。在所述輪胎中反沖得到抑制。所述輪胎的高速穩(wěn)定性優(yōu)異。另一方面，由于轉(zhuǎn)向力受到抑制，所以在所述輪胎中，存在響應(yīng)性及回旋性差的情況。

關(guān)于用于兼具高速穩(wěn)定性與回旋性的環(huán)帶及束帶的構(gòu)造，正在進(jìn)行各種研究。所述研究的一例揭示于日本專利特開2015-174569公報(bào)。圖6表示所述文獻(xiàn)中所揭示的束帶2的構(gòu)造。圖中，上下方向?yàn)橹芊较?，左右方向?yàn)檩S方向，與圖紙垂直的方向?yàn)榘霃椒较?。所述束?具有將包含簾線及貼膠(toppingrubber)的帶體4纏繞成網(wǎng)狀的構(gòu)造。帶體4是相對(duì)于周方向傾斜地纏繞。帶體4在束帶2的軸方向上的外側(cè)端6被折回。

[現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)]

[專利文獻(xiàn)]

[專利文獻(xiàn)1]日本專利特開2015-174569公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

[發(fā)明所要解決的問題]

業(yè)界期望使高速穩(wěn)定性及回旋性進(jìn)一步提高的輪胎。在所述專利文獻(xiàn)1的束帶2中，帶體4相對(duì)于周方向傾斜。經(jīng)傾斜的帶體4有助于提高扭轉(zhuǎn)剛度。所述輪胎的扭轉(zhuǎn)剛度大。所述輪胎的耐反沖性存在改善的余地。此外，如圖6所示，在束帶2的軸方向上的外側(cè)端，幾乎不存在帶體4。這會(huì)導(dǎo)致在束帶的端部附近的輪胎的剛度失衡。這有可能成為特別是使車體大幅傾斜的完全傾斜(fullbank)時(shí)穩(wěn)定性下降的主要因素。所述輪胎回旋時(shí)的穩(wěn)定性存在改善的余地。

本發(fā)明的目的在于提供一種高速穩(wěn)定性及回旋性優(yōu)異的輪胎及其制造方法。

[解決問題的手段]

本發(fā)明的輪胎包括胎面(tread)及束帶。所述束帶位于所述胎面的半徑方向內(nèi)側(cè)。所述束帶包括位于軸方向中央的中心部、以及位于所述中心部的軸方向外側(cè)的胎肩部。所述中心部具有沿周方向纏繞有包含第一簾線的第一帶體的螺旋卷狀的構(gòu)造。所述胎肩部具有由包含第二簾線的第二帶體形成的網(wǎng)狀的構(gòu)造。所述胎肩部包括多個(gè)第一部、多個(gè)第二部及多個(gè)第三部。各個(gè)第一部相對(duì)于周方向傾斜而從所述胎肩部的軸方向內(nèi)側(cè)端延伸至外側(cè)端為止。各個(gè)第二部相對(duì)于周方向朝向與所述第一部相反的方向傾斜而從所述胎肩部的軸方向內(nèi)側(cè)端延伸至外側(cè)端為止。各個(gè)第三部在所述胎肩部的軸方向外側(cè)端沿周方向延伸。所述多個(gè)第一部、多個(gè)第二部及多個(gè)第三部是以形成一根第二帶體的方式而無接縫地連接。

優(yōu)選的是各個(gè)第一部的一端與所述第三部的一端連接，所述第三部的另一端與所述第二部的一端連接，由該些部分形成基本單元。所述胎肩部具有所述基本單元反復(fù)連接的構(gòu)造。

優(yōu)選的是所述多個(gè)第三部在周方向上無間隙且不重疊地排列。

優(yōu)選的是在所述中心部與所述胎肩部的邊界上，所述第一帶體與所述第二帶體無接縫地連接。

優(yōu)選的是所述第一部的相對(duì)于周方向的傾斜角度θ1的絕對(duì)值為1°以上且10°以下。所述第二部的相對(duì)于周方向的傾斜角度θ2的絕對(duì)值為1°以上且10°以下。

優(yōu)選的是所述傾斜角度θ1的絕對(duì)值與所述傾斜角度θ2的絕對(duì)值相同。

優(yōu)選的是所述胎肩部位于所述中心部的軸方向上的兩外側(cè)。

本發(fā)明的制造方法是包括胎面、以及位于所述胎面的半徑方向內(nèi)側(cè)的束帶的兩輪摩托車用的充氣輪胎的制造方法。所述束帶包括位于其軸方向中央的中心部、以及位于所述中心部的軸方向外側(cè)的胎肩部。所述制造方法包含層疊所述束帶的工序以及層疊所述胎面的工序。層疊所述束帶的工序還包括將第二帶體纏繞成網(wǎng)狀而獲得所述胎肩部的工序、以及沿周方向纏繞第一帶體而獲得所述中心部的工序。在獲得所述胎肩部的工序中，通過反復(fù)進(jìn)行：使所述第二帶體相對(duì)于周方向傾斜而從作為所述胎肩部的軸方向內(nèi)側(cè)端的位置纏繞至作為外側(cè)端的位置為止的工序；在作為所述胎肩部的軸方向外側(cè)端的位置沿周方向纏繞所述第二帶體的工序；以及使所述第二帶體相對(duì)于周方向朝向與所述方向相反的方向傾斜而從作為所述胎肩部的軸方向外側(cè)端的位置纏繞至作為內(nèi)側(cè)端的位置為止的工序，而將第二帶體纏繞成網(wǎng)狀。

[發(fā)明的效果]

本發(fā)明的輪胎的束帶包括位于軸方向中央的中心部。中心部具有沿周方向纏繞有包含第一簾線的第一帶體的螺旋卷狀的構(gòu)造。在高速行駛時(shí)，主要是所述中心部的半徑方向外側(cè)接地。所述沿周方向延伸的第一帶體的束縛力強(qiáng)。由此，因高速行駛時(shí)的離心力所引起的胎面的變形得到抑制。此外，由于第一帶體沿周方向延伸，所以在胎面的中央附近的扭轉(zhuǎn)剛度得到抑制。在包含所述束帶的輪胎中，高速行駛時(shí)的反沖得到抑制。所述輪胎的高速穩(wěn)定性優(yōu)異。

所述束帶包括位于中心部的軸方向外側(cè)的胎肩部。胎肩部具有由包含第二簾線的第二帶體形成的網(wǎng)狀的構(gòu)造。胎肩部包括在周方向上朝彼此相反的方向傾斜的多個(gè)第一部及多個(gè)第二部。所述第一部及第二部有助于提高在胎肩部附近的扭轉(zhuǎn)剛度。在回旋時(shí)，主要是所述胎肩部的半徑方向外側(cè)接地。在包含所述束帶的輪胎中，回旋時(shí)的轉(zhuǎn)向力大。所述輪胎的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。

第二帶體包括在胎肩部的軸方向外側(cè)端沿周方向延伸的多個(gè)第三部。所述第三部調(diào)整在束帶的端部附近的輪胎的剛度的平衡。在完全傾斜時(shí)，有時(shí)連束帶的端部附近的半徑方向外側(cè)部分也接地。所述第三部有助于提高完全傾斜時(shí)的穩(wěn)定性。所述輪胎在完全傾斜時(shí)，也實(shí)現(xiàn)了優(yōu)異的操縱穩(wěn)定性。

附圖說明

圖1是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的一部分的剖面圖。

圖2是表示形成圖1的輪胎的束帶的第一帶體的剖面立體圖。

圖3是表示圖1的輪胎的束帶的構(gòu)成的俯視圖。

圖4是表示圖3所示的束帶的形成開始的狀態(tài)的俯視圖。

圖5是表示形成圖3的束帶的工序的過程中的狀態(tài)的展開圖。

圖6是表示現(xiàn)有的輪胎的束帶的構(gòu)成的俯視圖。

[符號(hào)的說明]

2：束帶

4：帶體

6：軸方向的外側(cè)端

10：輪胎

12：胎面

14：胎邊

16：胎唇

18：胎體

20：內(nèi)面膠

22：防擦布

24：束帶

26：胎面表面

28：基底層

30：胎冠層

32：內(nèi)芯

34：三角膠

36：第一簾布層

37：第二簾布層

38：第一帶體

40：第一簾線

42：貼膠

44：第二帶體

46、r1-1：第一部

48、r2-1：第二部

50、r3-1、r3-2：第三部

52：帶體

a、p0：點(diǎn)

c：束帶的中心部

cd：沿周方向延伸的虛擬線

cl：赤道面

dw1：相鄰的第一簾線的間隔

e1：第一部的周方向長(zhǎng)度

e2：第二部的周方向長(zhǎng)度

l：第三部的周方向長(zhǎng)度

rd：相鄰的第一部之間的周方向距離

s：胎肩部

wc：沿束帶的外側(cè)面而測(cè)量的從赤道面至中心部的軸方向外側(cè)端為止的寬度

ws：胎肩部的軸方向?qū)挾?/p>

wt：沿束帶的外側(cè)面測(cè)量的從赤道面至胎肩部的軸方向外側(cè)端為止的寬度

x：周方向

y：軸方向

θ1：第一部的相對(duì)于周方向的傾斜角度

θ2：第二部的相對(duì)于周方向的傾斜角度

π·d：上端的a點(diǎn)與下端的a點(diǎn)的距離

具體實(shí)施方式

以下，一邊適當(dāng)參照附圖，一邊基于優(yōu)選的實(shí)施方式詳細(xì)說明本發(fā)明。

圖1中，表示有兩輪摩托車用的充氣輪胎10。所述輪胎10特別安裝于兩輪摩托車的前輪。圖1中，上下方向?yàn)榘霃椒较颍笥曳较驗(yàn)檩S方向，與圖紙垂直的方向?yàn)橹芊较颉Ｋ鲚喬?0是呈以圖1的一點(diǎn)鏈線cl為中心的大致左右對(duì)稱的形狀。所述一點(diǎn)鏈線cl表示輪胎10的赤道面。所述輪胎10為無內(nèi)胎型(tubelesstype)。

所述輪胎10包括胎面12、一對(duì)胎邊(sidewall)14、一對(duì)胎唇(bead)16、胎體18、內(nèi)面膠(innerliner)20、防擦布(chafer)22及束帶24。

胎面12呈現(xiàn)向半徑方向外側(cè)凸出的形狀。胎面12包括胎面表面26。所述胎面表面26與路面接地。雖然沒有圖示，但是也可以通過在所述胎面表面26上刻槽，而形成胎面花紋。胎面12包括基底層28及胎冠層(cap)30。胎冠層30位于基底層28的半徑方向外側(cè)。胎冠層30層疊于基底層28上?；讓?8包含粘接性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠?；讓?8的典型的基材橡膠為天然橡膠。胎冠層30包含耐磨損性、耐熱性及抓握(grip)性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠。

各個(gè)胎邊14從胎面12的端部朝向半徑方向大致內(nèi)側(cè)延伸。所述胎邊14包含交聯(lián)橡膠。胎邊14通過撓曲而吸收來自路面的沖擊。胎邊14防止胎體18的外傷。

各個(gè)胎唇16位于比胎邊14更靠軸方向大致內(nèi)側(cè)的位置。胎唇16包括內(nèi)芯(core)32、以及從所述內(nèi)芯32朝向半徑方向外側(cè)延伸的三角膠(apex)34。內(nèi)芯32為環(huán)(ring)狀。內(nèi)芯32上纏繞有非伸縮性線(wire)。線的典型的材質(zhì)為鋼(steel)。三角膠34朝向半徑方向外側(cè)尖端越來越細(xì)。三角膠34包含高硬度的交聯(lián)橡膠。

胎體18包含第一簾布層(ply)36及第二簾布層37。第一簾布層36及第二簾布層37架設(shè)于兩側(cè)的胎唇16之間，沿胎面12及胎邊14。第一簾布層36在內(nèi)芯32的周圍，從軸方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回。第二簾布層37在內(nèi)芯32的周圍，從軸方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回。

雖然沒有圖示，但是第一簾布層36及第二簾布層37分別包含并列著的多個(gè)簾線及貼膠。各個(gè)簾線與赤道面所成的角度的絕對(duì)值為65°至90°。換而言之，所述胎體18具有輻射狀構(gòu)造(radialstructure)。簾線包含有機(jī)纖維。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，可例示聚酯纖維、尼龍纖維、人造絲(rayon)纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維(polyethylenenaphthalate)及芳綸(aramid)纖維。胎體18也可以由一片簾布層形成。

內(nèi)面膠20位于胎體18的內(nèi)側(cè)。內(nèi)面膠20與胎體18的內(nèi)面接合。內(nèi)面膠20包含交聯(lián)橡膠。內(nèi)面膠20中，使用有空氣阻隔性優(yōu)異的橡膠。內(nèi)面膠20的典型的基材橡膠是丁基橡膠或鹵化丁基橡膠。內(nèi)面膠20保持輪胎10的內(nèi)壓。

各個(gè)防擦布22位于胎唇16的附近。當(dāng)將輪胎10裝入至未圖示的輪輞(rim)時(shí)，所述防擦布22與輪輞抵接。通過所述抵接，來保護(hù)胎唇16的附近。防擦布22包含布及浸漬于所述布中的橡膠。

束帶24位于胎面12的半徑方向內(nèi)側(cè)。束帶24位于胎體18的半徑方向外側(cè)。束帶24層疊于胎體18上。束帶24可有助于提高輪胎10的半徑方向上的剛度。束帶24可抑制行駛時(shí)起作用的離心力的影響。

如圖1所示，束帶24包括中心部c及胎肩部s。中心部c位于軸方向上的中央。中心部c與赤道面cl交叉。胎肩部s位于中心部c的軸方向外側(cè)。在軸方向上，胎肩部s的外側(cè)端為束帶24的外側(cè)端。在所述實(shí)施方式中，一對(duì)胎肩部s位于中心部c的兩外側(cè)。

如后所述，束帶24由第一帶體及第二帶體形成。在說明束帶24的構(gòu)造之前，先對(duì)第一帶體及第二帶體進(jìn)行說明。

圖2是第一帶體38的剖面立體圖。第一帶體38包含第一簾線40及貼膠42。第一簾線40的優(yōu)選材質(zhì)為有機(jī)纖維。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，可例示尼龍纖維、聚酯纖維、人造絲纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維及芳綸纖維。在第一簾線40中，也可以使用鋼。

雖然沒有圖示，但是第二帶體包含第二簾線及貼膠。第二簾線的優(yōu)選材質(zhì)為有機(jī)纖維。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，可例示尼龍纖維、聚酯纖維、人造絲纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維及芳綸纖維。在第二簾線中，也可以使用鋼。

圖3表示束帶24的構(gòu)造。在圖3中，上下方向?yàn)橹芊较?，左右方向?yàn)檩S方向，與圖紙垂直的方向?yàn)榘霃椒较?。圖3中，一點(diǎn)鏈線cd是沿周方向延伸的虛擬線。

中心部c由帶狀的第一帶體38形成。中心部c具有沿周方向纏繞有第一帶體38的螺旋卷狀的構(gòu)造。第一帶體38與周方向所成的角度的絕對(duì)值未達(dá)1°。因此，在中心部c，第一簾線40與周方向所成的角度未達(dá)1°。

胎肩部s由帶狀的第二帶體44形成。胎肩部s如圖3所示，具有由第二帶體44形成的網(wǎng)狀的構(gòu)造。

胎肩部s包括多個(gè)第一部46、多個(gè)第二部48及多個(gè)第三部50。由多個(gè)第一部46、多個(gè)第二部48及多個(gè)第三部50構(gòu)成所述網(wǎng)狀的構(gòu)造。即，所述第一部46、第二部48及第三部50分別包含第二帶體44。

各個(gè)第一部46相對(duì)于周方向傾斜。第一部46從胎肩部s的軸方向內(nèi)側(cè)端延伸至軸方向外側(cè)端為止。各個(gè)第二部48相對(duì)于周方向傾斜。第二部48的傾斜方向與第一部46的傾斜方向相反。第二部48從胎肩部s的軸方向內(nèi)側(cè)端延伸至軸方向外側(cè)端為止。各個(gè)第三部50位于胎肩部s的軸方向外側(cè)端。第三部50在胎肩部s的軸方向外側(cè)端沿周方向延伸。

在本說明書中，所謂第一部46相對(duì)于周方向傾斜，是指第一部46與周方向所成的角度的絕對(duì)值為1°以上。因此，在所述部分，第二簾線與周方向所成的角度的絕對(duì)值為1°以上。所謂第二部48相對(duì)于周方向傾斜，是指第二部48與周方向所成的角度的絕對(duì)值為1°以上。在所述部分，第二簾線與周方向所成的角度的絕對(duì)值為1°以上。所謂第三部50沿周方向延伸，是指第三部50與周方向所成的角度的絕對(duì)值未達(dá)1°。在所述部分，第二簾線與周方向所成的角度的絕對(duì)值未達(dá)1°。

如圖3所示，所述多個(gè)第一部46、多個(gè)第二部48及多個(gè)第三部50相互連接著。該些部分是以形成一根第二帶體44的方式而無接縫地連接。換言之，胎肩部s具有將一根第二帶體44纏繞成網(wǎng)狀的構(gòu)造。通過所述纏繞，形成包含多個(gè)第一部46、多個(gè)第二部48及多個(gè)第三部50的胎肩部s。

在胎肩部s中，各個(gè)第一部46的一端與第三部50的一端連接。所述第三部50的另一端與第二部48的一端連接。由此，形成基本單元。在胎肩部s中，所述基本單元彼此反復(fù)連接。胎肩部s具有所述基本單元反復(fù)連接的構(gòu)造。

圖2中，雙箭頭dw1為相鄰的第一簾線的間隔。間隔dw1為0.5mm以上且10mm以下。第一帶體38中的第一簾線40的數(shù)量為1根以上10根以下。圖2中，第一簾線40的數(shù)量為3根。

雖然沒有圖示，但是雙箭頭dw2為相鄰的第二簾線的間隔。間隔dw2為0.5mm以上且10mm以下。第二帶體44中的第二簾線的數(shù)量設(shè)為1根以上且10根以下。

第一帶體38與第二帶體44也可以為相同。此外，也可以在中心部c與胎肩部s的邊界上，將第一帶體38與第二帶體44加以連接。也可以將第一帶體38與第二帶體44無接縫地連接。

以下，對(duì)所述輪胎10的制造方法進(jìn)行說明。所述輪胎10的制造方法包含獲得原始覆蓋層(rawcover)的工序(被稱為成形工序)、以及對(duì)所述原始覆蓋層進(jìn)行加硫而獲得輪胎10的工序(被稱為加硫工序)。

在成形工序中，在環(huán)狀的芯子的外表面上，層疊輪胎10的構(gòu)成要素。所述工序包括層疊內(nèi)面膠20的工序、層疊胎體18的工序、層疊束帶24的工序及層疊胎面12的工序。實(shí)際上，在成形工序中，這些構(gòu)成要素并未交聯(lián)。這些構(gòu)成要素準(zhǔn)確而言與加硫工序后的構(gòu)成要素并不相同。例如，在成形工序中經(jīng)層疊的內(nèi)面膠20包含未交聯(lián)的橡膠。通過加硫工序，而獲得包含交聯(lián)橡膠的內(nèi)面膠20。在本說明書中，在加硫工序的前后使用相同的名稱。這些同樣地被稱為“內(nèi)面膠”。關(guān)于其它構(gòu)成要素也是同樣。下述帶體也是同樣。束帶24的中心部c及胎肩部c也是同樣。這些構(gòu)成要素如果在加硫工序前則包含未交聯(lián)橡膠，如果在加硫工序后則包含經(jīng)交聯(lián)的橡膠。

在層疊內(nèi)面膠20的工序中，在芯子的外表面上層疊內(nèi)面膠20。在層疊胎體18的工序中，在內(nèi)面膠20的外表面上層疊胎體18。在層疊束帶24的工序中，在胎體18的外表面上層疊束帶24。在層疊胎面12的工序中，在束帶24的外表面上層疊胎面12。

層疊束帶24的工序還包括如下工序：

(1)準(zhǔn)備帶體；

(2)將帶體纏繞成網(wǎng)狀而獲得其中一個(gè)胎肩部s；

(3)沿周方向纏繞帶體而獲得所述中心部c；以及

(4)將帶體纏繞成網(wǎng)狀而獲得另一個(gè)胎肩部s。

在所述(1)的工序中，將多個(gè)簾線與貼膠一同擠出，而獲得帶狀的帶體。將這些帶體供給至纏繞機(jī)(former)(未圖示)。

在所述(2)的工序中，將帶體纏繞于胎體18上。圖4是表示層疊束帶24的工序的開始時(shí)的狀態(tài)的俯視圖。圖4中，上下方向?yàn)橹芊较?，左右方向?yàn)檩S方向，圖紙的垂直方向?yàn)榘霃椒较?。一并表示利用所述制造方法而制造的輪?0的赤道面cl、束帶24的中心部c及一對(duì)胎肩部s。雖然沒有圖示，但是所述纏繞機(jī)包括機(jī)頭(head)。機(jī)頭送出帶體52，并且可沿軸方向移動(dòng)。

在所述(2)的工序中，首先將從機(jī)頭送出的帶體52的前端配置于胎體18上。如圖4所示，在所述實(shí)施方式中，在作為其中一個(gè)胎肩部s的內(nèi)側(cè)端的位置上，配置帶體52的前端。

其次，使芯子沿周方向旋轉(zhuǎn)。使胎體18沿周方向旋轉(zhuǎn)。芯子旋轉(zhuǎn)開始的同時(shí)，機(jī)頭一邊送出帶體52，一邊沿圖4的箭頭x的方向移動(dòng)。機(jī)頭從軸方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)移動(dòng)。由于使芯子旋轉(zhuǎn)的同時(shí)使機(jī)頭移動(dòng)，所以將帶體52纏繞成螺旋狀。機(jī)頭抵達(dá)至作為胎肩部s的外側(cè)端的位置。由此，帶體52相對(duì)于周方向傾斜而從作為胎肩部s的軸方向內(nèi)側(cè)端的位置纏繞至作為外側(cè)端的位置為止。由此形成胎肩部s的第一部46。其次，在使機(jī)頭的移動(dòng)停止的狀態(tài)下，芯子進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。在作為胎肩部s的外側(cè)端的位置上，沿周方向纏繞帶體52。由此，形成第三部50。進(jìn)而，使芯子旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，機(jī)頭沿圖4的箭頭x的相反方向移動(dòng)。機(jī)頭從軸方向外側(cè)向內(nèi)側(cè)移動(dòng)。機(jī)頭抵達(dá)至作為胎肩部s的內(nèi)側(cè)端的位置。由此，帶體52相對(duì)于周方向朝向與所述方向相反的方向傾斜，而從作為胎肩部s的軸方向外側(cè)端的位置纏繞至作為內(nèi)側(cè)端的位置為止。由此，形成第二部48。

通過反復(fù)進(jìn)行所述第一部46的形成、第三部50的形成及第二部48的形成，而將帶體52纏繞成網(wǎng)狀。由此，獲得胎肩部s。在這里經(jīng)纏繞的帶體52相當(dāng)于所述第二帶體44。利用在這里經(jīng)纏繞的帶體52，通過加硫工序而獲得所述第二帶體44。

在所述(3)的工序中，將從機(jī)頭送出的帶體52的前端配置于作為中心部c的一端的位置。使芯子旋轉(zhuǎn)，沿大致周方向纏繞帶體52。機(jī)頭以使得帶體52的纏繞方向與周方向的角度未達(dá)1°的速度，從中心部c的一端向另一端的方向移動(dòng)。帶體52是沿周方向纏繞成螺旋狀。由此獲得中心部c。在這里經(jīng)纏繞的帶體52相當(dāng)于所述第一帶體38。利用在這里經(jīng)纏繞的帶體52，通過加硫工序而獲得所述第一帶體38。

在所述(4)的工序中，將帶體52的前端配置于作為另一個(gè)胎肩部s的位置。利用與獲得所述胎肩部s相同的方法，將帶體52纏繞成網(wǎng)狀。由此，獲得另一個(gè)胎肩部s。

在獲得所述胎肩部s的工序中，是利用第一部46來形成。也可以通過變更開始纏繞的開始位置，而例如利用第二部48來形成。還可以利用第三部50來形成。

在所述束帶24的形成時(shí)，通過纏繞相同的帶體52而獲得胎肩部s及中心部c。即，形成中心部c的第一帶體38與形成胎肩部s的第二帶體44相同。這時(shí)，也可以連續(xù)地纏繞一根帶體，而形成其中一個(gè)胎肩部s、中心部c及另一個(gè)胎肩部s。由此，其中一個(gè)胎肩部s的第二帶體44與中心部c的第一帶體38無接縫地連接。中心部c的第一帶體38與另一個(gè)胎肩部s的第二帶體44無接縫地連接。

在以上所述中，是先形成胎肩部s，然后形成中心部c。也可以先形成中心部c，然后形成胎肩部s。

也可以通過纏繞機(jī)包括多個(gè)機(jī)頭，而并列地形成中心部c及胎肩部s。例如，也可以是纏繞機(jī)包括第一機(jī)頭、第二機(jī)頭及第三機(jī)頭，并且并列執(zhí)行通過纏繞從第一機(jī)頭送出的第一帶體38而形成中心部c的工序、通過纏繞從第二機(jī)頭送出的第二帶體44而形成其中一個(gè)胎肩部s的工序、以及通過纏繞從第三機(jī)頭送出的第二帶體44而形成另一個(gè)胎肩部s的工序。這時(shí)，第一帶體38與第二帶體44也可以相同。第一帶體38與第二帶體44也可以不同。

束帶24形成后，在所述束帶24上進(jìn)而層疊胎面12，而獲得原始覆蓋層(也稱為未交聯(lián)輪胎10)。

在對(duì)原始覆蓋層進(jìn)行加硫而獲得輪胎10的工序中，對(duì)所述原始覆蓋層在形成于模具(mold)與所述芯子之間的模腔(cavity)內(nèi)進(jìn)行加壓及加熱。由此，橡膠引起交聯(lián)反應(yīng)，而獲得輪胎10。

在所述制造方法中，使用了芯子。在形成原始覆蓋層的工序中，也可以使用包含鼓輪(drum)的纏繞機(jī)。這時(shí)，在鼓輪的周圍層疊輪胎10的構(gòu)成要素。這時(shí)，在加硫工序中，對(duì)原始覆蓋層在形成于模具與氣袋(bladder)之間的模腔內(nèi)進(jìn)行加壓及加熱。

以下，對(duì)本發(fā)明的作用效果進(jìn)行說明。

本發(fā)明的輪胎10的束帶24包括位于軸方向中央的中心部c。中心部c具有沿周方向纏繞有包含第一簾線40的第一帶體38的螺旋卷狀的構(gòu)造。在高速行駛時(shí)，主要是所述中心部c的半徑方向外側(cè)接地。沿所述周方向延伸的第一帶體38的束縛力強(qiáng)。由此，因高速行駛時(shí)的離心力所引起的胎面12的變形得到抑制。此外，由于第一帶體38沿周方向延伸，所以在胎面12的中央附近的扭轉(zhuǎn)剛度得到抑制。在包含所述束帶24的輪胎10中，高速行駛時(shí)的反沖得到抑制。所述輪胎10的高速穩(wěn)定性優(yōu)異。

所述束帶24包括位于中心部c的軸方向外側(cè)的胎肩部s。胎肩部s具有由包含第二簾線的第二帶體44形成的網(wǎng)狀的構(gòu)造。胎肩部s包括在周方向上朝向彼此相反的方向傾斜的多個(gè)第一部46及多個(gè)第二部48。所述第一部46及第二部48有助于提高在胎肩部s附近的扭轉(zhuǎn)剛度。在回旋時(shí)，主要是所述胎肩部s的半徑方向外側(cè)接地。在包含所述束帶24的輪胎10中，回旋時(shí)的轉(zhuǎn)向力大。所述輪胎10的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。

第二帶體44包含在胎肩部s的軸方向外側(cè)端沿周方向延伸的多個(gè)第三部50。所述第三部50調(diào)整在束帶24的端部附近的輪胎10的剛度的平衡。當(dāng)完全傾斜時(shí)，存在連束帶24的端部附近的半徑方向外側(cè)部分也接地的情況。所述第三部50有助于提高完全傾斜時(shí)的穩(wěn)定性。在所述輪胎10中，在完全傾斜時(shí)，也實(shí)現(xiàn)了優(yōu)異的操縱穩(wěn)定性。

所述束帶24的構(gòu)造有助于提高高速穩(wěn)定性及回旋性。因此，可以將高速穩(wěn)定性及回旋性維持在與現(xiàn)有技術(shù)同等的程度，而且可以減少簾線的數(shù)量。這有助于削減輪胎10的質(zhì)量及制造成本。在包含所述束帶24的輪胎10中，可以維持良好的高速穩(wěn)定性及回旋性，而且削減輪胎10的重量及制造成本。

圖3中，θ1是第一部46與周方向所成的角度。角度θ1的絕對(duì)值優(yōu)選的是1°以上。通過將角度θ1的絕對(duì)值設(shè)為1°以上，而使得所述第一部46有助于提高扭轉(zhuǎn)剛度。包含所述束帶24的輪胎10的轉(zhuǎn)向力大。所述輪胎10的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。角度θ1的絕對(duì)值優(yōu)選的是10°以下。通過將角度θ1的絕對(duì)值設(shè)為10°以下，而適當(dāng)?shù)鼐S持扭轉(zhuǎn)剛度。在包含所述束帶24的輪胎10中，反沖得到抑制。所述輪胎10在回旋時(shí)的穩(wěn)定性優(yōu)異。

圖3中，θ2是第二部48與周方向所成的角度。角度θ2的絕對(duì)值優(yōu)選的是1°以上。通過將角度θ2的絕對(duì)值設(shè)為1°以上，而使得所述第二部48有助于提高扭轉(zhuǎn)剛度。包含所述束帶24的輪胎10的轉(zhuǎn)向力大。所述輪胎10的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。角度θ2的絕對(duì)值優(yōu)選的是10°以下。通過將角度θ2的絕對(duì)值設(shè)為10°以下，而適當(dāng)?shù)鼐S持扭轉(zhuǎn)剛度。在包含所述束帶24的輪胎10中，反沖得到抑制。所述輪胎10在回旋時(shí)的穩(wěn)定性優(yōu)異。

角度θ2的絕對(duì)值相對(duì)角度θ1的絕對(duì)值的比優(yōu)選的是0.8以上，并且優(yōu)選的是1.2以下。通過如上所述的方式，在胎肩部s附近的輪胎10的剛度的平衡得到適當(dāng)調(diào)整。這有助于提高回旋時(shí)的穩(wěn)定性。包含所述束帶24的輪胎10的回旋性優(yōu)異。從所述觀點(diǎn)而言，角度θ2的絕對(duì)值相對(duì)角度θ1的絕對(duì)值的比更優(yōu)選的是0.9以上，并且更優(yōu)選的是1.1以下。從所述觀點(diǎn)而言，所述比最優(yōu)選的是1.0。即，最優(yōu)選的是角度θ1的絕對(duì)值與角度θ2的絕對(duì)值相同。

圖3中，雙箭頭rd是相鄰的第一部46之間的周方向距離。距離rd與相鄰的第二部48之間的周方向距離相同。雙箭頭l是第三部50的周方向長(zhǎng)度。長(zhǎng)度l相對(duì)距離rd的比(l/rd)優(yōu)選的是0.8以上，并且優(yōu)選的是1.2以下。通過如上所述設(shè)置比(l/rd)，而使在束帶24的端部附近的輪胎10的剛度的平衡調(diào)整得良好。在所述輪胎10中，在束帶24的端部附近的剛度的失衡得到有效抑制。這有助于提高完全傾斜時(shí)的穩(wěn)定性。所述輪胎10在完全傾斜時(shí)的操縱穩(wěn)定性優(yōu)異。從所述觀點(diǎn)而言，比(l/rd)更優(yōu)選的是0.9以上，并且更優(yōu)選的是1.1以下。比(l/rd)最優(yōu)選的是1.0。這時(shí)，第三部50的端部與相鄰的第三部50的端部相接觸。即，第三部50無間隙且不重疊地排列。第三部50最優(yōu)選的是無間隙且不重疊地排列。

使第三部50無間隙且不重疊地排列的帶體52的纏繞方法可以想到各種方法。圖5表示所述纏繞方法的一例。圖5是將纏繞于芯子上的胎肩部s加以展開的圖。圖中，雙箭頭x為周方向，雙箭頭y為軸方向。在圖中上端的a點(diǎn)與下端的a點(diǎn)表示相同位置。當(dāng)將芯子的直徑設(shè)為d，將π設(shè)為圓周率時(shí)，上端的a點(diǎn)與下端的a點(diǎn)的距離為π·d。圖中雙箭頭ws為胎肩部s的軸方向?qū)挾取?/p>

圖中表示了纏繞第二帶體44的過程中的狀態(tài)。圖中，從點(diǎn)p0開始纏繞第二帶體44。在所述例中是從第三部50開始形成。在圖中是如下狀態(tài)；通過第二帶體44的纏繞，而形成第三部(r3-1)，形成第二部(r2-1)，形成第一部(r1-1)，然后形成第三部(r3-2)。這是芯子旋轉(zhuǎn)一圈的狀態(tài)。如圖所示，第三部(r3-1)與第三部(r3-2)無間隙且不重疊地排列。雖然沒有圖示，但是其次是形成從第三部(r3-2)的端部延伸的第二部48。通過反復(fù)進(jìn)行所述操作，而將第二帶體44纏繞成網(wǎng)狀。圖5中，雙箭頭e1為第一部46的周方向長(zhǎng)度，雙箭頭e2為第二部48的周方向長(zhǎng)度。

最后，為了使所有的第三部50無間隙且不重疊地排列，將芯子的所有旋轉(zhuǎn)次數(shù)設(shè)為n，只要下式成立即可：

n·l＝π·d。

即，只要以滿足下式的關(guān)系的方式確定第三部50的長(zhǎng)度l即可：

l＝π·d/n。

此外，如由圖可明確得知，長(zhǎng)度e1與長(zhǎng)度e2的和為(π·d-2·l)，即，為l·(n-2)，所以下式成立：

e1+e2＝ws/tanθ1+ws/tan(-θ2)＝l·(n-2)。

但是，在所述式中，角度θ1設(shè)為正值，角度θ2設(shè)為負(fù)值。只要以滿足所述關(guān)系的方式確定角度θ1及角度θ2即可。當(dāng)使角度θ1與角度θ2的絕對(duì)值相等時(shí)，只要以下式成立的方式確定角度θ1即可：

2·ws/tanθ1＝l·(n-2)，

即，tanθ1＝2·ws/(l·(n-2))。

圖1中，雙箭頭wc是沿束帶24的外側(cè)面而測(cè)量的從赤道面cl至中心部c的軸方向外側(cè)端為止的寬度。雙箭頭wt是沿束帶24的外側(cè)面測(cè)量的從赤道面至胎肩部s的軸方向外側(cè)端為止的寬度。寬度wc相對(duì)寬度wt的比(wc/wt)優(yōu)選的是0.1以上。通過將比(wc/wt)設(shè)為0.1以上，而使得所述中心部c有效幫助提高束帶24的束縛力。在所述輪胎中，因高速行駛時(shí)的離心力而引起的胎面的變形得到抑制。此外，所述中心部c適當(dāng)?shù)匾种屏嗽谔ッ?2的中央附近的輪胎10的扭轉(zhuǎn)剛度。在包含所述束帶24的輪胎10中，高速行駛時(shí)的反沖得到抑制。所述輪胎10的高速穩(wěn)定性優(yōu)異。

比(ws/wt)優(yōu)選的是0.3以上。通過將比(ws/wt)設(shè)為0.3以上，而使胎肩部s具有充分的寬度。所述胎肩部s有效幫助提高束帶24的扭轉(zhuǎn)剛度。在所述部分的輪胎10的扭轉(zhuǎn)剛度高。在包含所述束帶24的輪胎10中，轉(zhuǎn)向力大。所述輪胎10的響應(yīng)性及回旋性優(yōu)異。

如上所述，優(yōu)選的是第一帶體38與第二帶體44相同，并且這些帶體無接縫地連接著。即，優(yōu)選的是纏繞一個(gè)共同的帶體，而形成中心部c及胎肩部s。由此，在所述束帶24中，與第一帶體38和第二帶體44沒有無接縫地連接的輪胎10相比，可以減少第一帶體38的端點(diǎn)及第二帶體44的端點(diǎn)的數(shù)量。這可提高輪胎10的均勻性(uniformity)。所述輪胎10的均勻性優(yōu)異。

在本發(fā)明中，輪胎10的各構(gòu)件的尺寸及角度是在將輪胎10裝入至正規(guī)輪輞，并在輪胎10中填充有空氣以達(dá)到正規(guī)內(nèi)壓的狀態(tài)下進(jìn)行測(cè)定。測(cè)定時(shí)，對(duì)輪胎10未施加負(fù)荷。在本說明書中所謂正規(guī)輪輞，是指在輪胎10所依據(jù)的規(guī)格中規(guī)定的輪輞。日本汽車輪胎協(xié)會(huì)(japanautomobiletyremanufacturersassociation，jatma)規(guī)格中的“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”、美國(guó)輪胎輪輞協(xié)會(huì)(tireandrimassociation，tra)規(guī)格中的“設(shè)計(jì)輪輞(designrim)”、及歐洲輪胎輪輞技術(shù)組織(europeantyreandrimtechnicalorganisation，etrto)規(guī)格中的“測(cè)量輪輞(measuringrim)”為正規(guī)輪輞。在本說明書中所謂正規(guī)內(nèi)壓，是指輪胎10所依據(jù)的規(guī)格中所規(guī)定的內(nèi)壓。jatma規(guī)格中的“最高空氣壓”、tra規(guī)格中的“在不同的冷充氣壓力下的輪胎負(fù)荷限制(tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures)”中所刊登的“最大值”及etrto規(guī)格中的“膨脹壓力(inflationpressure)”為正規(guī)內(nèi)壓。

[實(shí)施例]

以下，通過實(shí)施例來闡明本發(fā)明的效果，但是不應(yīng)該根據(jù)所述實(shí)施例的記載來對(duì)本發(fā)明進(jìn)行限定性的解釋。

[實(shí)施例1]

制作包含圖1所示的構(gòu)造的充氣輪胎。所述輪胎的尺寸為“120/70zr17”。所述輪胎的束帶具有圖3所示的構(gòu)造。所述情況在表1的“束帶構(gòu)造”的欄中表示為圖3。在所述輪胎中，第三部是在周方向上無間隙且不重疊地排列。傾斜角度θ1的絕對(duì)值與傾斜角度θ2的絕對(duì)值設(shè)為相同。在所述輪胎中，纏繞一個(gè)共同的帶體，而構(gòu)成中心部c及胎肩部s。即，第一帶體與第二帶體相同。所述帶體的簾線的根數(shù)為3根，間隔為1mm。

[比較例1]

除了整個(gè)束帶具有沿周方向纏繞有帶體的構(gòu)造以外，以與實(shí)施例1同樣的方式獲得比較例1的輪胎。這是現(xiàn)有的輪胎。

[比較例2]

除了束帶具有圖6所示的構(gòu)造以外，以與實(shí)施例1同樣的方式獲得比較例2的輪胎。在所述輪胎中，在相鄰的第三部彼此之間存在間隙。

[比較例3]

除了第三部在周方向上無間隙且不重疊地排列以外，以與比較例2同樣的方式獲得比較例3的輪胎。

[實(shí)施例2至實(shí)施例5、比較例4]

除了將傾斜角度θ1的絕對(duì)值及傾斜角度θ2的絕對(duì)值設(shè)為表2所示的值以外，以與實(shí)施例1同樣的方式，獲得實(shí)施例2至實(shí)施例5及比較例4的輪胎。

[實(shí)施例6至實(shí)施例8]

除了減少束帶的簾線的數(shù)量而將束帶成本設(shè)為表3所示的值以外，以與實(shí)施例1同樣的方式，獲得實(shí)施例6至實(shí)施例8的輪胎。再者，束帶成本是以將比較例1的輪胎的束帶的成本設(shè)為100的指數(shù)來表示。

[轉(zhuǎn)向力]

利用平帶測(cè)試機(jī)，在下述測(cè)定條件下測(cè)定轉(zhuǎn)向力(cp)。

使用輪輞：mt3.50×17

內(nèi)壓：250kpa

負(fù)荷：1.3kn

速度：30km/h

外傾角(camberangle)：0°

側(cè)偏角(slipangle)：1°

將其結(jié)果以將比較例1的值設(shè)為100的指數(shù)而示于下述表1至表3。值越大，轉(zhuǎn)向力越大。

[響應(yīng)性、回旋性、傾斜轉(zhuǎn)彎時(shí)穩(wěn)定性、耐反沖性]

將試制輪胎裝入至標(biāo)準(zhǔn)輪輞(尺寸＝mt3.50×17)，并安裝至排氣量為1000cc的兩輪摩托車的前輪。所述輪胎的內(nèi)壓設(shè)為250kpa。在后輪上，安裝市售的輪胎(尺寸：190/50zr17)，并填充有空氣以使其內(nèi)壓達(dá)到290kpa。使所述兩輪摩托車在其路面為瀝青的環(huán)行道(circuitcourse)上行駛，由騎車人(rider)進(jìn)行官能評(píng)估。評(píng)估項(xiàng)目為響應(yīng)性、回旋性、傾斜轉(zhuǎn)彎時(shí)穩(wěn)定性、耐反沖性。以10分為滿分將其結(jié)果示于下述表1至表3。值越大越好。

[輪胎強(qiáng)度]

將試制輪胎裝入至標(biāo)準(zhǔn)輪輞(尺寸＝mt3.50×17)，并填充有空氣以使其內(nèi)壓達(dá)到290kpa。將鐵棒推碰至所述輪胎的胎面表面26，測(cè)定輪胎破壞時(shí)的力。如果所述值為規(guī)格值以上則設(shè)為a，如果小于規(guī)格值則設(shè)為b，示于表1至表3。

[表1]

表1評(píng)估結(jié)果

[表2]

表2評(píng)估結(jié)果

[表3]

表3評(píng)估結(jié)果

如表1至表3所示，實(shí)施例的輪胎與比較例的輪胎相比評(píng)估更高。根據(jù)所述評(píng)估結(jié)果，本發(fā)明的優(yōu)勢(shì)顯著。

[產(chǎn)業(yè)上的可利用性]

以上說明的方法也可以應(yīng)用于各種輪胎的制造。