專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及充氣輪胎，特別涉及不降低操縱穩(wěn)定性而能改進(jìn)抗?jié)窕阅艿某錃廨喬ァ?br> 背景技術(shù)：
在充氣輪胎的胎面上，為了得到抗?jié)窕阅芏纬芍芟虿邸?br> 眾所周知，在輪胎赤道面上具有沿輪胎周向延伸的中央肋的中央肋花紋的輪胎，與在輪胎赤道面上具有周向槽的中央槽花紋的輪胎相比，操縱穩(wěn)定性好。
把中央肋(中央凸出部列)的寬度加寬時，雖然能提高操縱穩(wěn)定性，但是抗?jié)窕阅芙档汀?br> 為此，在小汽車、輕型載重汽車等上，為了防止抗?jié)衽潘越档停ǔＪ遣捎迷谥醒肜呱显O(shè)置了橫槽的輪胎(例如日本特開平11-91315號公報)。
但是，為了提高抗?jié)衽潘裕谥醒肜呱隙嘤脵M槽時，會導(dǎo)致中央肋的凸出部剛性降低，使操縱穩(wěn)定性降低。
即，已往的技術(shù)中，不能同時提高操縱穩(wěn)定性和抗?jié)窕阅堋?br>
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述問題而作出的，其目的是提供不降低操縱穩(wěn)定性、同時又能改進(jìn)抗?jié)窕缘某錃廨喬ァ?br> 技術(shù)方案1記載的充氣輪胎，在胎面上，配置著沿輪胎周向延伸的至少一對周向槽，將該胎面至少劃分成為若干個凸出部列，其中包括輪胎赤道面?zhèn)鹊闹醒胪钩霾苛?、和配置在該中央凸出部列的輪胎軸向外側(cè)的兩側(cè)凸出部列，至少在上述中央凸出部列和上述兩側(cè)凸出部列上，在輪胎周向配置若干個在輪胎軸向延伸的橫槽，其特征在于，至少配置在上述中央凸出部列上的上述橫槽從凸出部兩端朝著凸出部內(nèi)側(cè)延伸到中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊闹辽?5％以上，這樣，將上述中央凸出部列塊化或偽塊化；上述中央凸出部列的上述塊或上述偽塊，在面臨上述周向槽的輪胎周向一側(cè)的角部附近，形成朝著上述周向主槽其深度漸增的倒角部，使上述中央凸出部列的寬度方向兩側(cè)附近沿著輪胎周向凹凸。
下面，說明技術(shù)方案1記載的充氣輪胎的作用、效果。
技術(shù)方案1記載的充氣輪胎中，由于在胎面上配置了沿輪胎周向延伸的至少一對周向槽，將該胎面至少劃分成為輪胎赤道面?zhèn)鹊闹醒胪钩霾苛?、和配置在該中央凸出部列的輪胎軸向兩側(cè)的兩側(cè)凸出部列，所以，可得到基本的抗?jié)窕阅堋?br> 另外，在中央凸出部列設(shè)有橫槽，該橫槽從凸出部兩端朝向凸出部內(nèi)側(cè)，并延伸到中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊闹辽?5％以上，把中央凸出部列塊化或偽塊化，所以，提高抗?jié)窕阅堋?br> 另外，橫槽的長度如果不足中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?5％，則抗?jié)窕阅懿粔?。為了使胎面圓周上的排水性不偏倚，該橫槽最好以一定的間隔配置在輪胎周向。
雖然加寬中央凸出部列的寬度能提高操縱穩(wěn)定性，但是，如果過度地加寬了中央凸出部列，則引起抗?jié)衽潘越档偷膯栴}。
為此，當(dāng)為了彌補(bǔ)抗?jié)衽潘远谥醒胪钩霾苛卸嘤脵M槽(線槽)時，中央凸出部列的凸出部剛性降低，操縱穩(wěn)定性降低。
本發(fā)明的充氣輪胎中，在中央凸出部列的塊或偽塊中，在朝向周向槽的輪胎周向一側(cè)的角部附近，形成了朝向周向主槽且其深度漸深的倒角部，所以，倒角部將凸出部胎面與路面之間的水朝周向主槽側(cè)排出，可提供抗?jié)窕潘浴?br> 這樣，倒角部進(jìn)行排水，不必多用橫槽，所以，可確保中央凸出部列的高凸出部剛性，同時也確保操縱穩(wěn)定性。
另外，由于在中央凸出部列設(shè)置倒角部減少中央凸出部列的接地面積，所以，在接地面時可確保高的接地壓。
因此，通過改變倒角部的面積，可得到最適當(dāng)?shù)慕拥貕骸?br> 為了提高排水性，倒角部與橫槽相接地配置最為有效，通過與橫槽相接地配置，在塊或偽塊的周向一方的角部附近形成倒角部。
另外，形成倒角部，使中央凸出部列的寬度方向兩側(cè)附近沿輪胎周向凹凸，所以，可以在輪胎周上沒有偏倚地提高抗?jié)窕浴?br> 如上所述，由于技術(shù)方案1記載的充氣輪胎具有上述構(gòu)造，所以，可以不降低操縱穩(wěn)定性并改進(jìn)抗?jié)窕阅堋?br> 技術(shù)方案2記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1記載的充氣輪胎的特征，另外，上述中央凸出部列的倒角部，設(shè)在上述塊或偽塊的、俯視胎面為鈍角的鈍角角部附近，從胎面平面上看的形狀是大致的梯形，其上邊朝向上述周向主槽，其底邊大致平行于輪胎周向，并且俯視胎面的形狀是相對于胎面以一定的角度傾斜的平面形狀。
下面，說明技術(shù)方案2記載的充氣輪胎的作用、效果。
由于將倒角部形成為大致梯形狀，其上邊配置在周向主槽側(cè)，所以，倒角部面積在周向主槽側(cè)減小。
與把梯形的底邊配置在周向主槽側(cè)時相比，由于中央凸出部列的與周向主槽相鄰部的接地面積增加，所以，作為中央凸出部列整體，接地部分的偏倚小。
另外，由于倒角部的梯形的底邊基本上平行于輪胎周向，所以，可抑制偏磨耗(確保耐偏磨耗性)。
另外，本實施方式中所說的基本上平行于輪胎周向，是指與輪胎周向平行的偏差度在10°以內(nèi)。
如上所述，技術(shù)方案2記載的充氣輪胎由于具有上述構(gòu)造，所以，作為中央凸出部列整體，接地部分的偏倚小，可抑制偏磨耗。
技術(shù)方案3記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1或2記載的充氣輪胎的特征，另外，上述中央凸出部列的輪胎軸向一側(cè)的橫槽、和輪胎軸向另一側(cè)的橫槽由比上述橫槽窄的第1細(xì)槽連接。
下面，說明技術(shù)方案3記載的充氣輪胎的作用、效果。
由于中央凸出部列的輪胎軸向一側(cè)的橫槽、和輪胎軸向另一側(cè)的橫槽由比橫槽窄的第1細(xì)槽連接，所以，使中央凸出部列的凸出部剛性在周上均勻化。
這里，第1細(xì)槽的槽寬最好在2mm以下。
如上所述，技術(shù)方案3記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可以使中凸出部列的凸出部剛性在周上均勻化。
技術(shù)方案4記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1至3中任一項記載的充氣輪胎的特征，另外，上述中央凸出部列的倒角部在輪胎軸向?qū)挾仍O(shè)定為中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?～30％范圍內(nèi)，其周向槽側(cè)下端部分設(shè)定為相鄰周向主槽的槽深的5～50％范圍內(nèi)。
下面，說明技術(shù)方案4記載的充氣輪胎的作用、效果。
在中央凸出部列的倒角部中，如果輪胎軸向?qū)挾炔蛔阒醒胪钩霾苛械妮喬ポS向?qū)挾鹊?％，則槽化的部分(倒角而不接地部分的面積)不足，抗?jié)窕潘越档汀?br> 另一方面，在中央凸出部列的倒角部中，如果輪胎軸向?qū)挾瘸^了中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?0％，則接地面積過小，操縱穩(wěn)定性降低。
因此，將中央凸出部列的倒角部的輪胎軸向?qū)挾茸詈迷O(shè)定在中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?～30％范圍內(nèi)。
另外，在中央凸出部列的倒角部中，如果周向槽側(cè)下端部分不足相鄰周向主槽的槽深度的5％，則槽化部分的體積不足，抗?jié)衽潘越档汀?br> 另一方面，在中央凸出部列的倒角部中，如果周向槽側(cè)下端部分超過了相鄰周向主槽的槽深度的50％，則倒角部的剛性降低，操縱穩(wěn)定性降低。
因此，中央凸出部列的倒角部，將周向槽側(cè)下端部分，最好設(shè)定在相鄰周向主槽槽深的5～50％范圍內(nèi)。
如上所述，技術(shù)方案4記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可得到抗?jié)衽潘院筒倏v穩(wěn)定性兩者的平衡。
技術(shù)方案5記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1至4中任一項記載的充氣輪胎的特征，另外，在上述中央凸出部列的倒角部、和該倒角部以外的非倒角部的交界部分，非倒角部的靠倒角部側(cè)的側(cè)壁面與胎面大致成90°。
下面，說明技術(shù)方案5記載的充氣輪胎的作用、效果。
該技術(shù)方案5中所述的大致90°，是指90°±10°。
非倒角部的靠倒角部側(cè)的側(cè)壁面相對于胎面的角度為銳角時(不足80°)，交界部分的凸出部剛性不足，容易引起偏磨耗。
另一方面，非倒角部的靠倒角部側(cè)的側(cè)壁面相對于胎面的角度為鈍角時(超過100°)，棱邊效果減弱，雪地防滑性能降低。
因此，非倒角部的靠倒角部側(cè)的側(cè)壁面相對于胎面的角度最好為大致90°。
如上所述，技術(shù)方案5記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可得到偏磨耗和雪地防滑性能的平衡。
技術(shù)方案6記載的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至5中任一項記載的充氣輪胎中，其特征在于，上述中央凸出部列的輪胎軸向一方側(cè)的倒角部、和輪胎軸向另一方側(cè)的倒角部，其至少一部分彼此相向。
下面，說明技術(shù)方案6記載的充氣輪胎的作用、效果。
由于中央凸出部列的輪胎軸向一側(cè)的倒角部、和輪胎軸向另一側(cè)的倒角部的至少一部分彼此相向，所以，抗?jié)衽潘院屯钩霾縿傂栽谥醒胪钩霾苛凶笥揖取?br> 如上所述，技術(shù)方案6記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，抗?jié)衽潘院屯钩霾縿傂?，在中央凸出部列左右均等?br> 技術(shù)方案7記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1至6中任一項記載的充氣輪胎的特征，另外，在上述中央凸出部列中，上述倒角部比在周向相鄰的倒角部以外的非倒角部朝著相鄰周向槽側(cè)突出，以上述非倒角部的靠周向主槽側(cè)的端部為基準(zhǔn)，倒角部的輪胎軸向突出量，設(shè)定在相鄰周向槽的槽寬的2.5～40％范圍內(nèi)。
下面，說明技術(shù)方案7記載的充氣輪胎的作用、效果。
通常，將凸出部倒角時，凸出部的剛性會降低，但是，在該中央凸出部列，使形成了倒角部的凸出部分比非倒角部朝相鄰周向槽側(cè)突出，可以彌補(bǔ)凸出部剛性的降低。
這里，如果倒角部的輪胎軸向突出量不足相鄰周向槽的槽寬的2.5％，則突出效果幾乎沒有。
另一方面，如果倒角部的輪胎軸向突出量超過了相鄰周向槽的槽寬的40％，則周向槽的抗?jié)衽潘越档汀?br> 因此，倒角部的輪胎軸向突出量最好設(shè)定為相鄰周向槽的槽寬的2.5～40％范圍內(nèi)。
如上所述，技術(shù)方案7記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可以彌補(bǔ)因形成倒角部而造成的凸出部剛性降低，不降低抗?jié)衽潘浴?br> 技術(shù)方案8記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案7記載的充氣輪胎的特征，另外，上述倒角部只形成在比與周向相鄰的非倒角部朝周向槽側(cè)突出的部分上。
下面，說明技術(shù)方案8記載的充氣輪胎的作用、效果。
技術(shù)方案8記載的充氣輪胎中，由于只在中央凸出部列的朝周向槽側(cè)突出的部分上設(shè)置倒角部，所以，可減少中央凸出部列的周向臺階高度差，可提高中央凸出部列的耐磨耗性和耐偏磨耗性。
如上所述，技術(shù)方案8記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可提高中央凸出部列的耐磨耗性和耐偏磨耗性。
技術(shù)方案9記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案7或8記載的充氣輪胎的特征，另外，在上述中央凸出部列，朝周向槽側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)的槽壁、和非倒角部的輪胎軸向側(cè)的槽壁，在輪胎軸向位置，在大致同一位置與周向槽的槽底部連接。
下面，說明技術(shù)方案9記載的充氣輪胎的作用、效果。
技術(shù)方案9記載的充氣輪胎中，由于在中央凸出部列，朝周向槽側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)的槽壁、和非倒角部的輪胎軸向側(cè)的槽壁，在輪胎軸向位置，在略同一位置與周向槽的槽底部連接，所以，可以使周向槽內(nèi)的水順利流出。
另外，這里所說的輪胎軸向位置中的、大致同一位置，是指輪胎軸向的偏移在1.0mm以內(nèi)。
另外，由于非倒角部的輪胎軸向的槽壁比朝周向槽側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)的槽壁平緩地傾斜，所以，可提高中央凸出部列的凸出部剛性。
如上所述，技術(shù)方案9記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可以使周向槽內(nèi)的水順利流出。
另外，技術(shù)方案9記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，在兩側(cè)凸出部列中，能提高凸出部剛性，同時可抑制跟和尖部磨耗。另外，可以降低花紋噪音，與不倒角時相比，可提高抗?jié)衽潘阅堋?br> 技術(shù)方案10記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1至9中任一項記載的充氣輪胎的特征，另外，上述兩側(cè)凸出部列的橫槽包括，把靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠中纬蔀閷挾日恼糠?，把其余的胎面端?cè)形成為寬度大的寬部分，在上述窄部分的形成范圍內(nèi)，上述兩側(cè)凸出部列具有平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在上述寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，且該倒角部朝著相鄰周向槽側(cè)以一定的角度傾斜，并且，俯視胎面之形狀是長邊沿著上述橫槽的大致長方形的平面。
下面，說明技術(shù)方案10記載的充氣輪胎的作用、效果。
在兩側(cè)凸出部列中，把橫槽的靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠中纬蔀檎糠郑?，提高兩?cè)凸出部列的凸出部剛性，同時，減少窄部分兩側(cè)的塊棱邊的活動，可抑制跟和尖部磨耗。
另外，設(shè)置了窄部分的橫槽，由于槽內(nèi)空氣體積減小，所以，花紋噪音降低。
另外，在兩側(cè)凸出部列的窄部分形成范圍內(nèi)，由于形成了平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，朝著相鄰周向槽側(cè)以一定角度傾斜，俯視胎面之形狀是長邊沿著橫槽的大致長方形的平面，所以，槽面積增大，與不倒角時相比，可提高抗?jié)衽潘阅堋?br> 如上所述，技術(shù)方案10記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可確保在胎面左右均等的性能，同時，可確保高的抗?jié)衽潘?。另外，在?凸出部列中，可提高凸出部剛性，同時可抑制跟和尖部磨耗。另外，可降低花紋噪音，與不倒角時相比，可提高抗?jié)窕阅?。另外，由于倒角部相對于輪胎周向的方向，兩?cè)凸出部和第2凸出部列是相反的方向，所以，噪音和耐偏磨耗性不因旋轉(zhuǎn)方向而偏倚。
技術(shù)方案11記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案10記載的充氣輪胎的特征，另外，上述中央凸出部列配置在輪胎赤道面上，在上述中央凸出部列與各兩側(cè)凸出部列之間，配置著由上述周向槽劃分成的第2凸出部列，上述第2凸出部列的橫槽包括，把靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠中纬蔀閷挾日恼糠?，把其余的胎面端?cè)形成為寬度大的寬部分，在窄部分的形成范圍內(nèi)，上述第2凸出部列具有平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在上述寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，且該倒角部朝著相鄰的周向槽側(cè)以一定的角度傾斜，并且，俯視胎面之形狀是長邊沿著上述橫槽的大致長方形的平面；上述第2凸出部列的倒角部和上述兩側(cè)凸出部列的倒角部相對于輪胎周向形成在相反方向。
下面，說明技術(shù)方案11記載的充氣輪胎的作用、效果。
由于中央凸出部列配置在輪胎赤道面上，所以，凸出部的配置左右均等，可確保左右均等的性能。
由于在中央凸出部列與兩側(cè)凸出部列之間，配置著由周向槽劃分成的第2凸出部列，所以，胎面是4根主槽的花紋，可確保高的抗?jié)窕潘浴?br> 由于在第2凸出部列中，把橫槽的靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠郑纬蔀楸绕渌糠謱挾日恼糠?，所以，可提高凸出部列的剛性，同時，窄部分兩側(cè)的塊棱邊的活動少，可抑制跟和尖部磨耗。
另外，設(shè)置了窄部分的橫槽，由于減少槽內(nèi)的空氣體積，所以，花紋噪音降低。
另外，在第2凸出部列的窄部分形成范圍內(nèi)，形成了平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，朝著相鄰的周向槽側(cè)以一定的角度傾斜，并且，俯視胎面之形狀是長邊沿著橫槽的大致長方形的平面，所以，槽面積增大，與不倒角時相比，可提高抗?jié)窕阅堋?br> 這里，關(guān)于上述平面狀倒角部的相對于輪胎周向的朝向，當(dāng)兩側(cè)凸出部和第2凸出部列為同一方向時，則根據(jù)旋轉(zhuǎn)方向，踏入棱邊和踢出棱邊在塊的倒角側(cè)，或者在不倒角側(cè)，因旋轉(zhuǎn)方向而引起噪音和耐偏磨耗性偏倚。
而本發(fā)明中，由于上述平面狀倒角部的相對于輪胎周向的朝向，兩側(cè)凸出部和第2凸出部列是相反方向，所以，噪音和耐偏磨耗性不因旋轉(zhuǎn)方向而偏倚。
如上所述，技術(shù)方案11記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可確保倒角部的排水性，并且可防止跟和尖部磨耗的發(fā)生和花紋噪音的惡化。
技術(shù)方案12記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案10或11記載的充氣輪胎的特征，另外，上述兩側(cè)凸出部列的倒角部的下端部的位置設(shè)定在相鄰周向槽的深度的5～30％范圍內(nèi)，輪胎軸向?qū)挾仍O(shè)定在上述兩側(cè)凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?5～60％范圍內(nèi)。
下面，說明技術(shù)方案12記載的充氣輪胎的作用、效果。
在兩側(cè)凸出部列的倒角部中，如果下端部的位置，不足相鄰周向槽的深度的5％，則倒角效果幾乎沒有。
另一方面，在兩側(cè)凸出部列的倒角部中，如果下端部的位置，超過了相鄰周向槽的深度的30％，則倒角部分的空氣體積增加，成為與寬度大的槽同樣，引起跟和尖部磨耗的發(fā)生，花紋噪音的惡化。
因此，兩側(cè)凸出部列的倒角部的下端部的位置最好設(shè)定在相鄰周向槽的深度的5～30％的范圍內(nèi)。
另外，在兩側(cè)凸出部列的倒角部中，如果輪胎軸向?qū)挾?，不足兩?cè)凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?5％，則不縮窄的部分多，在該部分容易產(chǎn)生跟和尖部磨耗。
另一方面，在兩側(cè)凸出部列的倒角部中，如果輪胎軸向?qū)挾瘸^了兩側(cè)凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?0％，則橫槽全體的空氣體積不足，抗?jié)窕潘越档汀?br> 因此，兩側(cè)凸出部列的倒角部，其輪胎軸向?qū)挾茸詈迷O(shè)定在兩側(cè)凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?5～60％范圍內(nèi)。
如上所述，技術(shù)方案12記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，可以使塊或偽塊的凸出部剛性均勻化。
技術(shù)方案13記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案1至12中任一項記載的充氣輪胎的特征，另外，上述凸出部列的上述塊或上述偽塊由比上述橫槽窄的第2細(xì)槽分割為若干個子塊。
下面，說明技術(shù)方案13記載的充氣輪胎的作用、效果。
由于塊或上述偽塊，由比橫槽窄的第2細(xì)槽分割為若干個子塊，所以，可以調(diào)節(jié)塊或偽塊的凸出部剛性，例如可以使凸出部剛性均勻化。
這里，第2細(xì)槽的槽寬最好在2mm以下。
如上所述，技術(shù)方案13記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，接地時提高表象的凸出部剛性，可防止塊或偽塊的倒入。
技術(shù)方案14記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案13記載的充氣輪胎的特征，另外，上述第2細(xì)槽在其深度方向中間部具有至少2個部位的彎曲部。
下面，說明技術(shù)方案14記載的充氣輪胎的作用、效果。
輪胎滾動，塊或偽塊接觸路面，受到輪胎徑方向的壓縮力時，在彎曲部，細(xì)槽的彼此相向的槽壁相互強(qiáng)力相接，支承著子塊，這樣，提高表象的凸出部剛性，可防止塊或偽塊的倒入。
如上所述，技術(shù)方案14記載的充氣輪胎，由于具有上述構(gòu)造，所以，第2細(xì)槽的棱邊效果的方向性，從新的輪胎起到磨耗末期都不變化，可得到一定的棱邊效果。
技術(shù)方案15記載的發(fā)明，具有技術(shù)方案14記載的充氣輪胎的特征，另外，上述第2細(xì)槽在其長度方向的朝向不因深度而變化。
下面，說明技術(shù)方案15記載的充氣輪胎的作用、效果。
技術(shù)方案15記載的充氣輪胎，在輪胎磨耗的過程中，由于第2細(xì)槽的長度方向不變化，所以，第2細(xì)槽的棱邊效果的方向性，從新的輪胎起到磨耗末期都不變化。


圖1是本發(fā)明一實施方式之充氣輪胎的胎面俯視圖。
圖2(A)是中央凸出部列的放大俯視圖。
圖2(B)是圖2(A)中的中央凸出部列的2(B)-2(B)線剖視圖。
圖2(C)是圖2(A)中的中央凸出部列的2(C)-2(C)線剖視圖。
圖3是另一實施方式中的中央凸出部列的剖視圖。
圖4(A)是第2凸出部列的放大俯視圖。
圖4(B)是圖4(A)中的第2凸出部列的4(B)-4(B)線剖視圖。
圖5(A)是兩側(cè)凸出部列的放大俯視圖。
圖5(B)是圖5(A)中的兩側(cè)凸出部列的5(B)-5(B)線剖視圖。
圖5(C)是圖5(A)中的兩側(cè)凸出部列的5(C)-5(C)線剖視圖。
圖6是本發(fā)明另一實施方式之充氣輪胎的胎面俯視圖。
圖7是本發(fā)明第2實施方式之充氣輪胎的胎面俯視圖。
圖8是圖7所示胎面的A-A線剖視圖。
圖9是比較例的充氣輪胎的胎面俯視圖。
圖10是現(xiàn)有技術(shù)中的充氣輪胎的胎面俯視圖。
具體實施例方式
〔第1實施方式〕下面，參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的第1實施方式。
如圖1所示，本實施方式之充氣輪胎10的胎面12上，在輪胎赤道面CL的兩側(cè)，分別形成了沿輪胎周向(箭頭A方向(本實施方式中是輪胎旋轉(zhuǎn)方向)、和箭頭B方向)延伸的中央周向主槽14，在中央周向主槽14的輪胎軸向外側(cè)，形成了沿著輪胎周向延伸的側(cè)部周向主槽16。
另外，本實施方式的充氣輪胎10的構(gòu)造與一般的子午輪胎相同，所以，關(guān)于其內(nèi)部構(gòu)造的說明從略。
(中央凸出部列)在胎面12的輪胎赤道面CL上，配置著由一對中央周向主槽14劃分成的中央凸出部列18。
如圖2(A)所示，在中央凸出部列18的兩端附近，形成了從中央周向主槽14朝著凸出部內(nèi)側(cè)延伸、并截止于凸出部內(nèi)的短條狀中央凸出部列橫槽20。
本實施方式中，圖中左側(cè)的中央凸出部列橫槽20朝右上方傾斜，截止于靠近輪胎赤道面CL處，圖中右側(cè)的中央凸出部列橫槽20同樣地朝右上方傾斜，截止于靠近輪胎赤道面CL處。
圖中左側(cè)的中央凸出部列橫槽20和圖中右側(cè)的中央凸出部列橫槽20分別大致位于對方各自延長線上，并沿著該延長線延伸的傾斜花紋細(xì)縫22連接。
本實施方式的中央凸出部列18，由于在其兩側(cè)配置著若干個中央凸出部列橫槽20而被偽塊化。這里所說的偽塊，與接地時用不關(guān)閉的槽包圍全周的塊不同，是指一部分(塊周長的30％以下)與其它凸出部分連接著的大致塊狀，或者，是指一部分通過接地時關(guān)閉的花紋細(xì)縫或線槽與其它凸出部分鄰接的大致塊狀，在圖2(A)中，是指用雙點(diǎn)劃線包圍的凸出部分。
另外，本實施方式中的中央凸出部列橫槽20的輪胎軸向長度L1，是中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的27％，至少為輪胎軸向?qū)挾萕1的15％以上，也可以如圖6所示那樣地橫斷中央凸出部列18(即，為中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的100％)。
如圖2(A)所示，中央凸出部列18中，在中央凸出部列20、和與該中央凸出部列20連接著的中央周向主槽14之間的角度超過90°的鈍角部分周邊，形成了中央凸出部列倒角部24。
如圖2(B)所示，在本實施方式中，中央凸出部列倒角部24以一定的角度θ1，朝著輪胎軸向、并且朝著相鄰中央周向主槽14傾斜，如圖1所示，從胎面的平面上看的形狀是上邊朝向中央周向主槽14的梯形形狀。
另外，中央凸出部列倒角部24的深度可以朝著輪胎軸向并朝著相鄰中央周向主槽14漸漸增加，其傾斜方向也可以相對于輪胎軸向稍稍傾斜(10°以內(nèi))。
另外，中央凸出部列倒角部24的從胎面的平面上看的形狀也可以是梯形形狀以外的形狀。
這里，中央凸出部列倒角部24必須形成在中央凸出部列橫槽20的輪胎軸向?qū)挾确秶鷥?nèi)，如圖2(A)所示，輪胎軸向?qū)挾萕2最好在中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的5～30％范圍內(nèi)。
本實施方式的中央凸出部列倒角部24的倒角開始位置(梯形的底邊)與中央凸出部列橫槽20的終端20E的輪胎軸向軸位置一致，輪胎軸向?qū)挾萕2設(shè)定為中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的30％。
另外，本實施方式中，中央凸出部列倒角部24的倒角開始位置(梯形的底邊)平行于輪胎周向，但是，也可以稍稍傾斜于輪胎周向(10°以內(nèi))。
如圖2(B)所示，中央凸出部列倒角部24的、靠中央周向主槽14側(cè)的下端(梯形的上邊)的深度d1， 最好在相鄰中央周向主槽14的槽深D1的5～50％范圍內(nèi)。
本實施方式中，中央凸出部列倒角部24的、靠中央周向主槽14側(cè)的下端部的深度d1，設(shè)定為相鄰中央周向主槽14的槽深D1的30％。
中央凸出部列倒角部24中，當(dāng)把中央凸出部列倒角部24以外的部分做成為非倒角部26時，如圖2(C)所示，本實施方式中，非倒角部26的靠中央凸出部列倒角側(cè)的側(cè)壁面26S，與胎面成90°角。
另外，本實施方式中，側(cè)壁面26S與胎面成90°角，但也可以如圖3所示那樣，側(cè)壁面26S與胎面所成的角度θ2為90±10°。
另外，本實施方式的中央凸出部列18中，如圖2(A)所示，右側(cè)的中央凸出部列倒角部24和左側(cè)的中央凸出部列倒角部24，其相互的倒角開始位置(梯形的底邊)的一部分彼此相向。
本實施方式的中央凸出部列18中，中央凸出部列倒角部24的一部分比非倒角部26朝中央周向主槽14側(cè)突出。
以非倒角部26的中央周向主槽14側(cè)的端部為基準(zhǔn)的、中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向突出量t，最好在中央周向主槽14的槽寬W3的2.5～40％范圍內(nèi)。
本實施方式中，中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向突出量t設(shè)定為中央周向主槽14的槽寬W3的20％。
另外，在中央凸出部列18上，形成了周向細(xì)縫28和平緩傾斜的花紋細(xì)縫30，其中，周向細(xì)縫28從中央凸出部列橫槽20的終端20E沿著輪胎周向延伸到中央凸出部列倒角部24，平緩傾斜的花紋細(xì)縫30同樣從中央凸出部列槽槽20的終端部20E開始，越過輪胎赤道面CL，與相反側(cè)的周向花紋細(xì)縫28的終端部連接。
(第2凸出部列)在中央凸出部列18的輪胎軸向外側(cè)，配置著由中央周向主槽14和側(cè)部周向主槽16劃分成的第2凸出部列32。
如圖4(A)所示，第2凸出部列32中，形成有若干個橫斷輪胎軸向的第2凸出部列橫槽34，并劃分成若干個第2塊36。
該第2凸出部列橫槽34的靠近輪胎赤道面CL側(cè)的一部分形成為比輪胎軸向外側(cè)窄。
下面，在本實施方式的第2凸出部列橫槽34中，把形成為第2凸出部列橫槽34的窄部分的部分稱為第2凸出部列窄部分34A，把其它部分稱為第2凸出部列寬部分34B。
本實施方式中，為了形成第2凸出部列窄部分34A，使第2塊36的輪胎周向的一側(cè)面的一部分突出。
本實施方式的第2凸出部列32上，在第2凸出部列橫槽34的第2凸出部列窄部分34A的形成范圍(第2塊36的突出部分)形成了第2凸出部列倒角部38，該第2凸出部列倒角部38的起點(diǎn)在第2凸出部列寬部分34B的胎面?zhèn)冗吘壍募傧胙娱L線上，朝著第2凸出部列窄部分34A以一定的角度傾斜。
該第2凸出部列倒角部38的俯視胎面的形狀，是沿著第2凸出部列橫槽34長的大致長方形。
如圖4(B)所示，第2凸出部列倒角部38的下端部深度d2最好在相鄰中央周向主槽14的槽深D1(見圖2(B))的5～30％范圍內(nèi)，本實施方式中，其設(shè)定為中央周向主槽14的槽深D1的10％。
如圖4(A)所示，第2凸出部列倒角部38的輪胎軸向?qū)挾萕4最好在第2塊36的輪胎軸向?qū)挾萕5的15～60％范圍內(nèi)，本實施方式中，其設(shè)定為第2塊36的輪胎軸向?qū)挾萕5的52％。
另外，在第2塊36上形成了2根橫斷花紋細(xì)縫40，該2根花紋細(xì)縫40在輪胎軸向橫斷第2塊36。
(兩側(cè)凸出部列)如圖1和圖5所示，在第2凸出部列32的輪胎軸向外側(cè)，配置著兩側(cè)凸出部列42。
兩側(cè)凸出部列42中形成了若干個橫斷輪胎軸向的兩側(cè)凸出部列橫槽44，兩側(cè)凸出部列42被劃分成若干個肩塊46。
該兩側(cè)凸出部列橫槽44的靠輪胎赤道面CL側(cè)的一部分形成為比輪胎軸向外側(cè)窄。
如圖5所示，本實施方式的兩側(cè)凸出部列橫槽44中，把形成為兩側(cè)凸出部列橫槽44的窄部分的部分稱為兩側(cè)凸出部列窄部分44A，把其它部分稱為兩側(cè)凸出部列寬部分44B。
本實施方式中，為了形成兩側(cè)凸出部列窄部分44A，使肩塊46的輪胎周向的一側(cè)面的一部分突出。
本實施方式的兩側(cè)凸出部列42上，在兩側(cè)凸出部列橫槽44A形成范圍(肩塊46的突出部分)形成了兩側(cè)凸出部列倒角部48，該兩側(cè)凸出部列倒角部48的起點(diǎn)在兩側(cè)凸出部列寬部分44B的胎面?zhèn)冗吘壍募傧胙娱L線上，朝著兩側(cè)凸出部列窄部分44A以一定的角度傾斜。
該兩側(cè)凸出部列倒角48的俯視胎面的形狀，是沿著兩側(cè)凸出部列橫槽44長的大致長方形。
如圖5(B)所示，兩側(cè)凸出部列倒角部48的下端部深度d3最好在相鄰側(cè)部周向主槽16的槽深D2的5～30％范圍內(nèi)，本實施方式中，其設(shè)定為側(cè)部周向主槽16的槽深D2的10％。
另外，兩側(cè)凸出部列倒角部48的輪胎軸向?qū)挾萕6最好在肩塊46的輪胎軸向?qū)挾萕7的15～60％范圍內(nèi)，本實施方式中，其設(shè)定為肩塊46的輪胎軸向?qū)挾萕7的30％。
這里所說的肩塊46的輪胎軸向?qū)挾萕7，是從側(cè)部周向主槽16側(cè)的端部到接地端12E的、沿著輪胎軸向計算的尺寸。
另外，在肩塊46上，形成了第1軸向花紋細(xì)縫50、第2軸向花紋細(xì)縫52、和周向短花紋細(xì)縫54，其中，第1軸向花紋細(xì)縫50在輪胎軸向橫斷肩塊46；第2軸向花紋細(xì)縫54與第1軸向花紋細(xì)縫50大致平行，從側(cè)部周向主槽16朝著胎面端12E且截止于塊中央附近；周向短花紋細(xì)縫54從第2軸向花紋細(xì)縫52的終端沿輪胎周向延伸，與第1軸向花紋細(xì)縫50的中間部連接。
這里所說的胎面端12E，是指把充氣輪胎10安裝在JATMAYEAR BOOK(2000年版、日本汽車輪胎協(xié)會規(guī)格)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)輪輞上，充填JATMA YEAR BOOK適用的尺寸·簾布層層數(shù)最大負(fù)荷能力(內(nèi)壓-負(fù)荷能力對應(yīng)表的粗字負(fù)荷)對應(yīng)的空氣壓(最大空氣壓)的100％的內(nèi)壓，作用最大負(fù)荷能力時的接地部分的輪胎軸向最外端。
如圖5(C)所示，當(dāng)從垂直于細(xì)縫縱長方向的截面看第1軸向花紋細(xì)縫50、和第2軸向花紋細(xì)縫52時，其在各自深度方向中間部分的2個部位彎曲。
這些第1軸向花紋細(xì)縫50、和第2軸向花紋細(xì)縫52的縱長方向的朝向不因深度而變化。
(作用)本實施方式的充氣輪胎10中，在胎面12上配置了沿輪胎周向延伸的一對中央周向主槽14、和一對側(cè)部周向主槽16，所以，胎面12是4根主槽花紋，基本上能得到高抗?jié)窕浴?br> 下面，說明中央凸出部列18。
中央凸出部列18配置在輪胎赤道面CL上，在其外側(cè)配置了第2凸出部列32，在第2凸出部列32的外側(cè)配置了兩側(cè)凸出部列42，在赤道面CL的左右，配置了均等的凸出部，所以，可確保輪胎赤道面CL的左右均等的性能。
在中央凸出部列18的兩側(cè)，以大致一定的間隔設(shè)置了若干個中央凸出部列橫槽20，中央凸出部列橫槽20在輪胎軸向的長度L1被設(shè)定為中央凸出部列橫槽20的輪胎軸向?qū)挾萕1的30％，所以可進(jìn)一步提高抗?jié)窕浴Ａ硗?，由于中央凸出部列橫槽20以大致一定的間隔設(shè)置著，所以，在周上橫槽20的排水性不偏倚。
另外，中央凸出部列18上，由于在與中央凸出部列橫槽20相鄰的鈍角部分形成了中央凸出部列倒角部24，所以，中央凸出部列倒角部24將胎面與路面之間的水朝相鄰中央周向主槽14排出，可提高抗?jié)窕潘浴?br> 這樣，由于中央凸出部列倒角部24進(jìn)行排水，所以，不必使用多個中央凸出部列橫槽20，可確保中央凸出部列18的凸出部剛性，同時也確保操縱穩(wěn)定性。
另外，由于在中央凸出部列18上設(shè)置中央凸出部列倒角部24，所以，能減少中央凸出部列18的接地面積，在接地面時可確保高的接地壓。因此，通過改變中央凸出部列倒角部24的面積，可以得到最適當(dāng)?shù)慕拥貕骸?br> 另外，由于把中央凸出部列倒角部24形成為梯形狀，將其上邊配置在中央周向主槽14側(cè)，這樣，倒角部面積在中央周向主槽14側(cè)減小。與把梯形的底邊配置在中央周向主槽14側(cè)時相比，中央凸出部列18的中央周向主槽14相鄰部的接地面積增加，所以，中央凸出部列18整體接地部分的偏倚減小。
另外，由于把中央凸出部列倒角部24的梯形的底邊平行于輪胎周向，所以，可抑制偏磨耗的生。
另外，在中央凸出部列18上，由于形成了傾斜花紋細(xì)縫22、周向花紋細(xì)縫28、和平緩傾斜的花紋細(xì)縫30，所以，中央凸出部列18的凸出部剛性在周上平均，其中，上述傾斜花紋細(xì)縫22連接輪胎軸向一方側(cè)的中央凸出部列橫槽20和輪胎軸向另一方側(cè)的中央凸出部列橫槽20；上述周向花紋細(xì)縫28從中央凸出部列橫槽20的終端20E朝著輪胎周向延伸；上述平緩傾斜的花紋細(xì)縫30也從中央凸出部列橫槽20的終端20E開始越過輪胎赤道面CL，與相反側(cè)的周向花紋細(xì)縫28連接。
另外，如果中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向?qū)挾萕2不足中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的15％，則槽化的部分(倒角且不接地部分的面積)不足，抗?jié)窕潘缘汀?br> 另一方面，如果中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向?qū)挾萕2超過了中央凸出部列18的輪胎軸向?qū)挾萕1的30％，則中央凸出部列18的接地面積過小，操縱穩(wěn)定性降低。
另外，如果中央凸出部列倒角部24的下端部深度d1不足中央周向主槽14的槽深D1的5％，則槽化部分的體積不足，抗?jié)窕潘缘汀?br> 另一方面，如果中央凸出部列倒角部24的下端部深度d1超過了中央周向主槽14的槽深D1的50％，則中央凸出部列倒角部24的凸出部剛性降低，操縱穩(wěn)定性降低。
另外，由于非倒角部26的側(cè)壁面26S與胎面所成角度是90°，所以，可抑制偏磨耗，可得到雪地防滑性能所需的高棱邊效果。
另外，當(dāng)側(cè)壁面26S與胎面所成角度是銳角(θ2不足80°)時，非倒角部26與中央凸出部列倒角部24的交界部分的凸出部剛性不足，容易產(chǎn)生偏磨耗。
另一方面，當(dāng)側(cè)壁面26S與胎面所成角度是鈍角(θ2超過100°)時，棱邊效果弱，雪地防滑性能降低。
本實施方式的中央凸出部列18中，配置輪胎軸向一側(cè)的中央凸出部列倒角部24和輪胎軸向另一側(cè)的中央凸出部列倒角部24，使相互的梯形狀的底邊的一部分彼此相向，所以，抗?jié)窕潘院屯钩霾縿傂栽谥醒胪钩霾苛?8的左右是均等的。
另外，由于使中央凸出部列倒角部24的一部分比非倒角部26朝中央周向主槽14側(cè)突出，所以，可以彌補(bǔ)因形成中央凸出部列倒角部24而引起的凸出部剛性降低。
這里，當(dāng)中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向突出量t不足中央周向主槽14的槽寬W3的2.5％時，其突出效果幾乎沒有。
另一方面，當(dāng)中央凸出部列倒角部24的輪胎軸向突出量t超過了中央周向主槽14的槽寬W3的40％時，中央周向主槽14的抗?jié)窕潘越档汀?br> 下面，說明第2凸出部列32。
在第2凸出部列32中，由于把第2凸出部列橫槽34的靠中央周向主槽14側(cè)做成為第2凸出部列窄部分34A，所以，可提高第2凸出部列橫槽34(第2凸出部列32)的凸出部剛性，并且，第2凸出部列窄部分34A兩側(cè)的塊棱邊的活動少，在第2凸出部列32中，可抑制跟和尖部磨耗。
另外，設(shè)置了第2凸出部列窄部分34A的第2凸出部列橫槽34的槽內(nèi)空氣體積減少，所以，花紋噪音降低。
另外，在第2凸出部列32中，由于在第2凸出部列窄部分34A的形成范圍內(nèi)形成了第2凸出部列倒角部38，所以，槽面積大，與不倒角時相比，可提高抗?jié)窕浴?br> 另外，在第2凸出部列32上設(shè)有橫斷花紋細(xì)縫40，可提高凸出部剛性的均勻性。
另外，第2凸出部列倒角部38中，當(dāng)下端部的深度d2不足中央周向主槽14的槽深D1的5％時，倒角效果幾乎沒有。
另一方面，第2凸出部列倒角部38中，當(dāng)下端部的深度d2超過了中央周向主槽14的槽深D1的30％時，倒角部分的空氣體積增加，成為與寬度大的槽相同，引起跟和尖部磨耗和花紋噪音。
另外，第2凸出部列倒角部38中，當(dāng)輪胎軸向?qū)挾萕4不足第2凸出部列32的輪胎軸向?qū)挾萕5的15％時，第2凸出部列的寬部分34B相對地多，容易產(chǎn)生跟和尖部磨耗。
另一方面，第2凸出部列倒角部38中，當(dāng)輪胎軸向?qū)挾萕4超過了第2凸出部列32的輪胎軸向?qū)挾萕5的80％時，第2凸出部列橫槽34整體的空氣體積不足，抗?jié)窕潘越档汀?br> 下面，說明兩側(cè)凸出部列42。
在兩側(cè)凸出部列42中，由于把兩側(cè)凸出部列橫槽44的靠中央周向主槽16側(cè)做成為兩側(cè)凸出部列窄部分44A，所以，可提高兩側(cè)凸出部列42(肩塊46)的凸出部剛性，并且，兩側(cè)凸出部列窄部分44A兩側(cè)的塊棱邊的活動少，在兩側(cè)凸出部列42中，可抑制跟和尖部磨耗。
另外，由于設(shè)置了兩側(cè)凸出部列窄部分44A的兩側(cè)凸出部列橫槽44槽內(nèi)空氣體積減少，所以，花紋噪音降低。
另外，在兩側(cè)凸出部列42中，由于在兩側(cè)凸出部列窄部分44A的形成范圍內(nèi)形成了兩側(cè)凸出部列倒角部48，所以，槽面積大，與不倒角時相比，可提高抗?jié)窕浴?br> 另外，在兩側(cè)凸出部列42上，設(shè)有第1軸向花紋細(xì)縫50、第2軸向花紋細(xì)縫52、和周向短花紋細(xì)縫54，這樣可提高凸出部剛性的均勻性。
這里，當(dāng)充氣輪胎10滾動，肩塊46與路面接觸而受到輪胎徑方向的壓縮力時，由于第1軸向花紋細(xì)縫50和第2軸向花紋細(xì)縫52在彎曲部相向的槽壁彼此用力壓接，可提高外在凸出部剛性，所以，可防止肩決46倒入，抑制肩塊46的偏磨耗。
另外，在肩塊46的磨耗過程中，這些第1軸向花紋細(xì)縫50和第2軸向花紋細(xì)縫52的方向不變化，所以，細(xì)縫部分的棱邊效果的方向性不變。
另外，在兩側(cè)凸出部列倒角部48中，當(dāng)下端部的深度d3不足側(cè)部周向主槽16的槽深D2的5％時，倒角效果幾乎沒有。
另一方面，在兩側(cè)凸出部列倒角部48中，當(dāng)下端部的深度d3超過了側(cè)部周向主槽16的槽深D2的30％時，倒角部分的空氣體積增加，成為與寬度大的槽相同，引起跟和尖部磨耗和花紋噪音。
另外，兩側(cè)凸出部列倒角部48中，當(dāng)輪胎軸向?qū)挾萕6不足兩側(cè)凸出部列42的輪胎軸向?qū)挾萕7的15％時，兩側(cè)凸出部列的寬部分44B相對地多，容易產(chǎn)生跟和尖部磨耗。
另一方面，第2凸出部列倒角部48中，當(dāng)輪胎軸向?qū)挾萕6超過了兩側(cè)凸出部列42的輪胎軸向?qū)挾萕7的80％時，兩側(cè)凸出部列橫槽44整體的空氣體積不足，抗?jié)窕潘越档汀?br> 另外，本實施方式中，由于第2凸出部列倒角部38對輪胎周向的朝向、和兩側(cè)凸出部列倒角部48對輪胎周向的朝向是相反的方向，所以，噪音和耐偏磨耗性在旋轉(zhuǎn)方向沒有偏倚。
另外，本實施方式中，胎面花紋是點(diǎn)對稱形狀，也可以是以輪胎赤道面CL為界的左右對稱形狀。
〔第2實施例〕下面，參照圖7和圖8說明本發(fā)明的第2實施方式。與第1實施方式中相同的構(gòu)造賦予相同標(biāo)記，其說明從略。
如圖7所示，本實施方式的充氣輪胎60的中央凸出部列倒角部24的大小與第1實施方式中的不同。
本實施方式的中央凸出部列倒角部24，只形成在周向相鄰的非倒角部26的、比中央周向主槽14側(cè)的端部突出的部分上。
如圖8所示，在中央凸出部列18中，在輪胎軸向位置朝中央周向主槽14側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)的槽壁24S、和非倒角部26的輪胎軸向側(cè)的槽壁26S在同一位置與中央周向主槽14的槽底部連接。
(作用)本實施方式的充氣輪胎60中，由于只是朝著中央凸出部列18的中央周向主槽14側(cè)突出的部分作為中央凸出部列倒角部24，所以，可以減少中央凸出部列18周向的臺階高度，可提高中央凸出部列18的耐磨耗性和耐偏磨耗性。
另外，中央凸出部列18中，在輪胎軸向位置，朝中央周向主槽14側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)槽壁24S、和非倒角部26的輪胎軸向側(cè)槽壁26S，在同一位置與中央周向主槽14的槽底部連接，所以，可抑制槽壁的凹凸，可使槽內(nèi)的水流順暢。
另外，非倒角部26的槽壁26S比槽壁24S的傾斜平緩，所以，可提高中央凸出部列18的凸出部剛性。
(試驗例)為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，準(zhǔn)備了本發(fā)明實施例的充氣輪胎、作為比較例的充氣輪胎、以及已往的充氣輪胎，進(jìn)行抗水面打滑試驗、和干燥狀態(tài)操縱穩(wěn)定性試驗。
下面說明試驗方法。
抗水面打滑試驗把試驗輪胎(內(nèi)壓230k Pa)安裝在實驗車(負(fù)荷相當(dāng)于2名乘車者)上，試驗驅(qū)動是在水深5mm的濕路面上直行。進(jìn)行評價的內(nèi)容是，通過上述濕路面時的水面打滑發(fā)生限度速度中的感觀評價。把已往例作為指數(shù)100。指數(shù)越大表示性能越好。
干燥狀態(tài)操縱穩(wěn)定性試驗把試驗輪胎(尺寸PSR P 235/75 R 15。胎面寬度188mm。內(nèi)壓230k Pa)安裝在實驗車(負(fù)荷相當(dāng)于2名乘車者)上，試驗駕駛員是在干燥狀態(tài)的路面上進(jìn)行，用各種行駛模式進(jìn)行運(yùn)動行駛。評價內(nèi)容易是感觀評價。把已往例作為指數(shù)100。指數(shù)越大表示性能越好。
下面，說明試驗輪胎。
·實施例的充氣輪胎是上述實施方式的充氣輪胎10，槽部分的寬度、槽壁角度、槽深如下表1所示。
表1

·比較例的充氣輪胎如圖9所示，與實施方式的充氣輪胎10的不同點(diǎn)是，在中央凸出部列18上未形成中央凸出部列倒角部24。
·已往例的充氣輪胎如圖10所示，在胎面112的輪胎赤道面CL的兩側(cè)，分別形成了沿輪胎周向延伸的中央周向主槽114，在中央周向主槽114的輪胎軸向外側(cè)，形成了沿輪胎周向延伸的側(cè)部周向主槽116。
在胎面112的輪胎赤道面CL上，配置著由一對中央周向主槽114劃分成的中央凸出部列118。
在中央凸出部列118的兩端附近，形成了從中央周向主槽114朝著凸出部內(nèi)側(cè)延伸、在凸出部內(nèi)彎曲并終結(jié)的中央凸出部列橫槽120。
圖中左側(cè)的中央凸出部列橫槽120和圖中右側(cè)中央凸出部列橫槽120，由中央凸出部列第1花紋細(xì)縫122、和中央凸出部列第2花紋細(xì)縫124連接。
另外，在中央凸出部列118上，在中央凸出部列橫槽120的周向側(cè)，形成了中央凸出部列第3花紋細(xì)縫126。
在中央凸出部列118的輪胎軸向外側(cè)，配置著由中央周向主槽114和側(cè)部周向主槽116劃分成的第2凸出部列132。
第2凸出部列132，形成有橫斷輪胎軸向的若干個第2凸出部列橫槽134，劃分成若干個第2塊136。
在該第2凸出部列橫槽134上，形成了第2凸出部列第1花紋細(xì)縫140、和第2凸出部列第2花紋細(xì)縫141。
在第2凸出部列132的輪胎軸向外側(cè)，配置著兩側(cè)凸出部列142。
兩側(cè)凸出部列142，形成有若干個橫斷輪胎軸向的兩側(cè)凸出部列橫槽144，劃分成若干個肩塊146。
在肩塊146上，形成在輪胎軸向延伸的兩側(cè)凸出部列花紋細(xì)縫150。
另外，圖中的112E是胎面端12E。
該已往例充氣輪胎的槽部分的寬度、槽壁角度、槽深，如下表2所示。
表2

各試驗結(jié)果如表3所示。
表3

從試驗結(jié)果可見，本發(fā)明實施例的充氣輪胎，在不降低抗水面打滑性能的情況下可提高干燥狀態(tài)下操縱穩(wěn)定性能。
如上所述，本發(fā)明的充氣輪胎，安裝在4輪車等上，可以在不降低操縱穩(wěn)定性的情況下改進(jìn)抗?jié)窕阅堋?br> 權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，在胎面上，配置著沿輪胎周向延伸的至少一對周向槽，將該胎面至少劃分成若干個凸出部列，其中包括為輪胎赤道面?zhèn)鹊闹醒胪钩霾苛?、和配置在該中央凸出部列的輪胎軸向外側(cè)的兩側(cè)凸出部列，至少在上述中央凸出部列和上述兩側(cè)凸出部列上，在輪胎周向配置若干個在輪胎軸向延伸的橫槽，其特征在于，至少配置在上述中央凸出部列上的上述橫槽從凸出部兩端朝著凸出部內(nèi)側(cè)延伸到上述中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊闹辽?5％以上，這樣將上述中央凸出部列塊化或偽塊化；上述中央凸出部列的上述塊或上述偽塊，在面臨上述周向槽的輪胎周向一側(cè)的角部附近，形成朝著上述周向主槽其深度漸增的倒角部，使上述中央凸出部列的寬度方向兩側(cè)附近沿著輪胎周向凹凸。
2.如權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，上述中央凸出部列的倒角部，設(shè)在上述塊或偽塊的、俯視胎面為鈍角的鈍角角部附近，俯視胎面的形狀是大致的梯形，其上邊朝向上述周向主槽，其底邊大致平行于輪胎周向，并且俯視胎面的形狀是相對于胎面以一定的角度傾斜的平面形狀。
3.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，上述中央凸出部列的輪胎軸向一側(cè)的橫槽、和輪胎軸向另一側(cè)的橫槽由比上述橫槽窄的第1細(xì)槽連接。
4.如權(quán)利要求1至3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述中央凸出部列的上述倒角部在輪胎軸向?qū)挾仍O(shè)定為上述中央凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?～30％范圍內(nèi)，周向槽側(cè)下端部分設(shè)定為相鄰上述周向主槽的槽深的5～50％范圍內(nèi)。
5.如權(quán)利要求1至4中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述中央凸出部列的上述倒角部、和上述倒角部以外的非倒角部的交界部分，上述非倒角部的靠倒角部側(cè)的側(cè)壁面與胎面大致成90°。
6.如權(quán)利要求1至5中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述中央凸出部列的輪胎軸向一側(cè)的上述倒角部、和輪胎軸向另一側(cè)的上述倒角部配置為，其至少一部分彼此相向。
7.如權(quán)利要求1至6中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述中央凸出部列中，上述倒角部比在周向相鄰的上述倒角部以外的非倒角部朝著相鄰周向槽側(cè)突出，以上述非倒角部的靠周向主槽側(cè)的端部為基準(zhǔn)，上述倒角部的輪胎軸向突出量，設(shè)定在相鄰上述周向槽的槽寬的2.5～40％范圍內(nèi)。
8.如權(quán)利要求7所述的充氣輪胎，其特征在于，上述倒角部只形成在比與周向相鄰的上述非倒角部朝周向槽側(cè)突出的部分上。
9.如權(quán)利要求7或8所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述中央凸出部列，在輪胎軸向位置，朝周向槽側(cè)突出的部分的輪胎軸向側(cè)的槽壁、和上述非倒角部的輪胎軸向側(cè)的槽壁在大致同一位置與周向槽的槽底部連接。
10.如權(quán)利要求1至9中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述兩側(cè)凸出部列的上述橫槽包括，把靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠中纬蔀閷挾日恼糠?，把其余的胎面端?cè)形成為寬度大的寬部分，在上述窄部分的形成范圍內(nèi)，上述兩側(cè)凸出部列具有平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在上述寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，且該倒角部朝著相鄰上述周向槽側(cè)以一定的角度傾斜，并且，俯視胎面之形狀是長邊沿著上述橫槽的大致長方形的平面。
11.如權(quán)利要求10所述的充氣輪胎，其特征在于，上述中央凸出部列配置在輪胎赤道面上，在上述中央凸出部列與各上述兩側(cè)凸出部列之間，配置著由上述周向槽劃分成的第2凸出部列，上述第2凸出部列的橫槽包括，將靠輪胎赤道面?zhèn)鹊囊徊糠中纬蔀閷挾日恼糠?，把其余的胎面端?cè)形成為寬度大的寬部分，在上述窄部分的形成范圍內(nèi)，上述第2凸出部列具有平面狀的倒角部，該倒角部的起點(diǎn)在上述寬部分的胎面?zhèn)壤膺叺募傧胙娱L線上，且該倒角部朝著相鄰的上述周向槽側(cè)以一定的角度傾斜，并且，俯視胎面之形狀是長邊沿著上述橫槽的大致長方形的平面；上述第2凸出部列的上述倒角部和上述兩側(cè)凸出部列的上述倒角部相對于輪胎周向形成在相反方向。
12.如權(quán)利要求10或11所述的充氣輪胎，其特征在于，上述兩側(cè)凸出部列的倒角部的下端部的位置設(shè)定在相鄰上述周向槽的深度的5～30％范圍內(nèi)，輪胎軸向?qū)挾仍O(shè)定在上述兩側(cè)凸出部列的輪胎軸向?qū)挾鹊?5～60％范圍內(nèi)。
13.如權(quán)利要求1至12中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述凸出部列的上述塊或上述偽塊由比上述橫槽窄的第2細(xì)槽分割為若干個子塊。
14.如權(quán)利要求13所述的充氣輪胎，其特征在于，上述第2細(xì)槽在其深度方向中間部具有至少2個部位的彎曲部。
15.如權(quán)利要求14所述的充氣輪胎，其特征在于，上述第2細(xì)槽在其長度方向的朝向不因深度而變化。
全文摘要
本發(fā)明提供一種不降低操縱穩(wěn)定性同時又能改進(jìn)抗?jié)裥阅艿某錃廨喬?。由于在胎?12)上配置了一對中央周向主槽(14)、和側(cè)部周向主槽(16)，所以能得到高的抗?jié)窕阅?。由于中央凸出部?18)的兩側(cè)以大致一定的間隔設(shè)有若干個中央凸出部列橫槽(20)，所以，更加提高抗?jié)窕阅?。另外，由于在中央凸出部?18)的鈍角部分形成了中央凸出部列倒角部(24)，所以，中央凸出部列倒角部(24)把胎面與路面之間的水排到相鄰的中央周向主槽(14)，可提供抗?jié)窕潘阅?。由于中央凸出部列倒角?24)進(jìn)行排水，所以，不必多用中央凸出部列橫槽(20)，可確保中央凸出部列(18)的凸出部剛性，同時也確保操縱穩(wěn)定。
文檔編號B60C11/03GK1708417SQ20038010232
公開日2005年12月14日 申請日期2003年11月6日 優(yōu)先權(quán)日2002年11月6日
發(fā)明者宮坂淳 申請人:株式會社普利司通