專利名稱：用于從尾氣中俘獲CO₂的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于從來自火電廠的尾氣中、從天然氣料流中、從在 鐵/鋼廠中的高爐尾氣中和從含有在與H2和CO的混合物中的C02的重
整裝置氣體中俘獲C02的工藝。本發(fā)明兼具如下優(yōu)點(diǎn)沉淀出含有所 結(jié)合C02的固體，其中所結(jié)合C02作為碳酸氫鹽、作為氨基酸鹽/C02 配合物或者作為在胺和C02之間形成的具有有限溶解度的配合物，以
及使用活化劑或促進(jìn)劑加速所述吸收反應(yīng)至可接受的水平。
背景技術(shù)：
在從氣體或蒸氣料流中除去酸性氣體的氣體處理領(lǐng)域中，通過與 胺或碳酸鹽溶液進(jìn)行接觸以除去這些酸性氣體是公知的。這樣的吸收 裝置的常規(guī)設(shè)計(jì)包括，以其最簡(jiǎn)化的形式，使用吸收器和解吸器，其 中將所述溶液在連續(xù)的周期內(nèi)循環(huán)。關(guān)于這些工藝，尤其是在從低分
壓廢氣中除去C02的情況下，主要關(guān)鍵問題是需要能量以再生所述吸收劑。
所述能量的大部分被供應(yīng)給所述解吸器再沸器，在那里，產(chǎn)生了 貧吸收劑的溶液?；诎返墓に噺牡头謮汗に囍型ǔＰ枰?br> 3200-4100 MJ/噸俘獲的C02。例如，常規(guī)的技術(shù)，如Fluor Econamine 工藝將典型地采用約3850 MJ/噸俘獲的C02。該工藝的改進(jìn)，F(xiàn)luor Econamine FC Plus工藝據(jù)稱需要約3250 MJ/噸俘獲的C02 (S. Reddy 等人，Proceedings 2nd national conference on Carbon sequestration,第 1-11頁(yè)，Alexandria USA, Ma 2003) 。 Mitsubishi已經(jīng)開發(fā)出了一些工 藝，并且它們的吸收劑KS-1據(jù)稱需要約3250 MJ/噸俘獲的C02(Mimura 等人，Energy Convers. Mgmt. 36 (1995)，第397-400頁(yè)和Chem. Eng. Comm, 170(1998),第245頁(yè))。為了從高和中等壓力的氣體，如重整器氣體(C02和H2)和天然
氣中俘獲C02，使用促進(jìn)的和未促進(jìn)的叔胺二者，以及基于碳酸鉀 (K2C03)的工藝。這些工藝?yán)幂^高的C02分壓并且可以通過在該工 藝中組合溫度和壓力波動(dòng)(swing)而降低所述熱需求。從高和中等壓 力的氣體中俘獲C02的例子是Hot Potassium工藝或Benfield工藝(Kohl A.禾口 Nielsen R.， Gas Purification, Gulf PC, Houston 1997)。經(jīng)典的 Benfidd工藝(如上)采用碳酸鉀溶液并通常需要約2500MJ/噸俘獲的 C02。 Benfield Lo-Heat工藝釆用低水平的熱并可以下降至在添加的熱 量方面約1000 MJ/噸俘獲的C02。所有現(xiàn)有的碳酸鉀工藝都在溶液中 操作。使用促進(jìn)劑加速所述反應(yīng)，尤其是胺。
然而，需要進(jìn)一步降低能量需要；特別是對(duì)于從后燃燒尾氣中移
除C02，以使得吸收成為用于從尾氣中除去C02的可行技術(shù)。
許多專利公開了在堿性吸收劑溶液中采用不同類型的胺作為活化 劑，其中主要的吸收劑是堿性鹽，例如碳酸鉀。包括指定的活化劑， 例如胺，可以產(chǎn)生與其中僅出現(xiàn)胺或堿金屬碳酸鹽化合物的體系相比 更高的生產(chǎn)量。例如參見US 2,718,454、3,144，301、3，637,345、3,793,434、 3,848,057、 3,851,041、 3,856,921、 3,896,212、 4,271,132禾口 4,430,312; BE 767,105; CA 980538和ZA 9710745。
美國(guó)專利3,896,212描述了使用大比例的堿金屬鹽，碳酸鉀和硼酸 鉀，和小比例的催化活化劑用于從氣體料流中除去C02。比利時(shí)專利 767,105公開了一種用于從氣體料流中移除酸氣體的工藝，其通過使所 述氣體料流與包含碳酸鉀和氨基酸的溶液接觸。
上述現(xiàn)有技術(shù)的工藝涉及在所述工藝的整個(gè)過程中用液體吸收劑 對(duì)傳統(tǒng)的吸收/解吸循環(huán)的改進(jìn)。淤漿形成和固體沉淀是在吸收工藝中 傳統(tǒng)考慮的問題和應(yīng)當(dāng)避免的一些事情。Alstom最近已經(jīng)開始研究所謂的Chilled Ammonia工藝。該工藝 基于將C02俘獲到碳酸銨淤漿中。吸收器在0-15'C的低溫下運(yùn)行以冷 凝水和避免氨在清潔過的尾氣中流失。在所述吸收器中形成碳酸氫銨， 并且由于其具有比碳酸鹽更低的溶解度而沉淀。固體的碳酸銨和碳酸
氫銨混合物然后被部分脫水并通到在高壓下進(jìn)行的解吸器階段。將解 吸溫度升高，但可以低于在胺工藝中通常采用的溫度。所述Alstom Chilled Ammonia工藝被限定為碳酸銨/碳酸氫銨并且在吸收過程中不 采用促進(jìn)劑。如所述的，該工藝還必須在低的吸收器溫度下操作，這 在操作過程中導(dǎo)致困難，導(dǎo)致由于在低溫下非常低的動(dòng)力學(xué)造成的低 的俘獲效率，以及導(dǎo)致需要更多能量的吸收劑冷卻。
本發(fā)明中描述的工藝在與所述Alstom工藝完全不同的溫度下操 作。另外，本發(fā)明采用活化劑或催化劑以進(jìn)一步增加吸收的速率。
吸收到碳酸鹽中和使其沉淀是相對(duì)慢的過程，并且因此被認(rèn)為是 較不具有商業(yè)前景的。通過使用被再循環(huán)的促進(jìn)劑和/或催化劑，可以 顯著增加所述吸收速率。
在一個(gè)涉及使用淤漿的專利中，采用用于C02俘獲的沉淀氨基酸 鹽溶液(WO 03/095071 Al)，在該方案中，將所吸收的C02俘獲在沉 淀中，所述沉淀是當(dāng)將某些氨基酸鹽用C02進(jìn)行負(fù)載時(shí)形成的。如此 俘獲的C02將不會(huì)貢獻(xiàn)于在氣相中的平衡C02壓力，因此保持了對(duì)于 吸收高的驅(qū)動(dòng)力，同時(shí)增加循環(huán)溶劑的生產(chǎn)能力。
通過采用與吸收促進(jìn)劑或催化劑關(guān)聯(lián)的再生性淤漿，本發(fā)明涉及 與傳統(tǒng)工藝和上述方案顯著不同的工藝。具體而言，對(duì)于本發(fā)明，將 在吸收器或結(jié)晶器中形成的固體從含有所述活化劑或催化劑的溶液中 分離，其中主要地，僅將所述固體/淤漿傳送到所述再生器(解吸器)。
所述促進(jìn)劑或催化劑因此被分離，并且不會(huì)通到所述再生器而是與來自所述再生器的貧淤漿混合，之后其再次進(jìn)入所述吸收器。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供一種在吸收器(Al)中從尾氣中俘獲C02的方法，其
中使含有co2的氣體經(jīng)過水性吸收劑淤漿，其中所述水性吸收劑淤漿
包含無(wú)機(jī)堿性碳酸鹽、碳酸氫鹽以及吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至少一
種，和其中在所述吸收器中通過沉淀將C02轉(zhuǎn)化成固體，將所述具有
所沉淀的固體的淤漿傳送到分離裝置(Fl)，在分離裝置(Fl)中， 所述固體被分離出來，基本上全部的所述吸收促進(jìn)劑和/或催化劑與剩 余的水相一起被再循環(huán)到所述吸收器中。
所沉淀的固體含有結(jié)合的C02作為碳酸氫鹽，作為氨基酸鹽/C02 配合物或者作為由胺和C02形成的具有有限溶解度的配合物。
所分離出來的固體形成濾餅。通過采用降低壓力的方式將其抽吸 干燥。在脫水后，將該濾餅進(jìn)行洗滌，并且可以將所用的洗滌水再循 環(huán)到所述吸收器。
將含有最小促進(jìn)劑和/或催化劑的濾餅脫水、在熱交換器中加熱和
轉(zhuǎn)移到用于C02釋放的解吸器。


圖1顯示了所述淤漿C02俘獲工藝的簡(jiǎn)化略圖。
發(fā)明詳述
以其最簡(jiǎn)單的主要形式，所述工藝示于圖1中。含有C02的氣體 料流1進(jìn)入到吸收器A1的底部并向上流動(dòng)。其遇到液體吸收劑料流3， 料流3是含有如下淤槳的料流，所述淤漿是由水；Li、 Na或K的碳酸 鹽/碳酸氫鹽的混合物；和促進(jìn)劑或催化劑形成的淤漿。這意味著所述 水相被碳酸鹽和碳酸氫鹽部分或完全飽和，使得該流含有固體和液體二者。除了所述碳酸鹽/碳酸氫鹽外，所述水性溶液還含有吸收促進(jìn)劑 和/或催化劑。促進(jìn)劑或催化劑的例子是哌嗪、N-2-羥基乙基哌嗪、
N-(羥基丙基)哌嗪二乙醇三胺(DETA) 、 2-((2-氨基乙基)氨基)乙醇 (AEEA)、單乙醇胺(monoethanolamone) (MEA) 、 二乙醇胺(DEA)、 二異丙醇胺(DIPA)、甲基氨基丙胺(MAPA) 、 3-氨基丙醇(AP)、 2,2-二甲基-1，3-丙二胺(DMPDA) 、 3-氨基-l-環(huán)己基氨基丙烷(ACHP)、 二甘醇胺(DGA)、2-氨基-2-甲基丙醇(AMP)、 l-氨基-2-丙醇(MIPA)、 2-甲基-甲醇胺(MMEA)、哌啶(PE)或它們的混合物?；蛘?，速率 促進(jìn)效果可以通過加入已知催化C02水合反應(yīng)的物質(zhì)。這些物質(zhì)的例 子是亞砷酸鹽、次氯酸鹽、亞硫酸鹽或酶碳酸酐酶。所述促進(jìn)劑或 催化劑還可以選自甘氨酸、肌氨酸、丙氨酸N-仲丁基甘氨酸和2-哌啶 酸。
所述吸收器的操作溫度取決于入口廢氣溫度并典型地為30'C至 IO(TC，優(yōu)選4(TC至9(TC。所述廢氣應(yīng)當(dāng)優(yōu)選僅含有少量的S02，通常 <100ppm，這仍然是比通常在胺工藝中要求的限度更高的限度。通常 不再需要所述廢氣的進(jìn)一步冷卻或預(yù)處理，但在一些具有高溫和水含 量的情況下， 一定程度的冷卻和除水可能是必須的。被所述惰性氣體 載帶的少量飛塵和石膏(如果采用石膏FGD工藝)將被所述吸收劑淤 槳捕獲并且可以如下所述那樣被除去。在所述吸收器中，將C02吸收 到所述水性淤漿中并且具有降低C02含量的排放物離開所述吸收器， 其中僅小的任選的水洗滌部分如所示那樣放置在料流2中。該水洗滌 僅被需要用于留住所述促進(jìn)劑，取決于其揮發(fā)性。將合理的溫度和采 用促進(jìn)劑或催化劑進(jìn)行組合將確保有效和快速的吸收，因此緩解了需
要過度塔高的需要。C02吸收在碳酸鹽中的熱顯著低于在常規(guī)胺單元中
檢測(cè)到的熱，并因此在所述吸收器中溫度的增加將是低的，這促進(jìn)了 更好的吸收條件。所述塔可以是噴霧塔，但也可以使用能夠處理淤漿 的填充塔或板式塔。在所述水相中，將發(fā)生如下化學(xué)反應(yīng)，在此例舉 用鈉，但同樣可用鉀和鋰反應(yīng)
Na2C03 (水溶液)+H20+CO (氣體)=2NaHC03 (水溶液+固體)
進(jìn)入的淤漿中通常Na2C03是高的和NaHC03是低的。這意味著在 所述水性淤漿中總體Na/C02的比例應(yīng)當(dāng)盡可能接近2。在值為2時(shí)， 所述淤漿/溶液將僅含有碳酸鹽。由于吸收了C02,所述Na/C02的比例 降低，并且在所述塔的底部，其應(yīng)當(dāng)盡可能接近l。值為l對(duì)應(yīng)于完全 轉(zhuǎn)化為碳酸氫鹽。由于鉀和鈉的碳酸氫鹽比所述碳酸鹽溶解度更低， 這將導(dǎo)致在所述吸收器中形成更多的固體沉淀。以堿性碳酸氫鹽形式 結(jié)合的沉淀C02將促進(jìn)更高的負(fù)荷能力，因?yàn)樗鼘⒉回暙I(xiàn)于在所述淤 漿上部的C02背景壓力。所述淤漿在底部，料流4，離開所述吸收器。 所述促進(jìn)劑和/或催化劑在全部時(shí)間都完全溶解在所述水相中并且不應(yīng) 吸附在形成的固體上。取決于所述惰性氣體條件，所述淤漿在40至90 'C的溫度下離開所述吸收器，但通常低于常規(guī)胺工藝的溫度。本發(fā)明 的一個(gè)目的是當(dāng)所述淤漿在所述吸收器中演變時(shí)處理所述淤漿，以及 利用增強(qiáng)的吸收能力，因?yàn)榻Y(jié)合在沉淀中的C02將不貢獻(xiàn)于在所述溶 液上部的平衡背景壓力。任選地，所述吸收器可以是傳統(tǒng)的類型，其 中不形成固體，并且因此不需要進(jìn)行淤漿處理，例如簡(jiǎn)單的填充或結(jié) 構(gòu)化的柱。所述吸收一直進(jìn)行到所述溶劑飽和，或者超飽和，并且該 負(fù)荷的液體溶液然后被任選轉(zhuǎn)移到結(jié)晶單元，在那里形成固體。含有
C02的廢氣的一部分通過這個(gè)單元被轉(zhuǎn)變以增強(qiáng)吸收以及增加固化。另
外，可以將所述單元冷卻以進(jìn)一步增強(qiáng)結(jié)晶化。作為第三個(gè)備選方案， 可以將二者組合，其中結(jié)晶器被集成在所述吸收器的集液箱(sump) 中。
然后將所述淤漿通到用于固體分離的設(shè)備，在圖1中例舉為旋轉(zhuǎn) 過濾器F1。在該旋轉(zhuǎn)過濾器上，沉淀形成濾餅。將該濾餅在其形成后 通過在該過濾器的脫水部分采用降低的壓力而吸干。在脫水后，將所 述濾餅在所述過濾器上洗滌，釆用該水作為洗滌水，料流17，平衡所 述工藝，之后將所述濾餅再次脫水。所述洗滌水可以被再循環(huán)，在圖1中未示出，并且將得自洗滌水再循環(huán)料流的分支加入到返回淤漿料流5 中。經(jīng)脫水的固體作為料流7離開所述脫水操作單元F1。脫水和洗滌 部分的目的是從所述濾餅中除去所有的或大部分的促進(jìn)劑和/或催化 劑，因此所述固體，主要是堿性碳酸氫鹽，可以在升高的溫度下進(jìn)行 處理而不損失或降級(jí)促進(jìn)劑/催化劑。因此所述促進(jìn)劑將僅被暴露于所 述吸收器的相對(duì)低的溫度，并且實(shí)現(xiàn)了比在常規(guī)胺工藝中低得多的降 級(jí)速率。這使得促進(jìn)劑和催化劑的范圍比可通常用于胺工藝的范圍寬 得多。所述量應(yīng)當(dāng)小到它們不對(duì)所述工藝的操作有副作用。
另外，與常規(guī)的胺工藝相比，通到所述吸收器的質(zhì)量流動(dòng)速率將 變得更小，并且可察覺到的熱損失，由于需要對(duì)到所述解吸器的料流 進(jìn)行加熱，而變得更小。
如所述的，所述旋轉(zhuǎn)過濾器僅作為例子使用，并且其它分離單元 也可行，例如旋風(fēng)分離器、旋液分離器，所有種類的旋轉(zhuǎn)和固定過濾 器，以及沉降。
所述濾餅優(yōu)選應(yīng)當(dāng)盡可能干(低水含量)，并且應(yīng)當(dāng)含有盡可能 少的所述促進(jìn)劑。
所述固體/濾餅/稠化的淤槳，料流7，從所述脫水和洗滌單元，在 此為F1，被送到熱交換器H1，在這里，其被加熱并作為料流8離開。 熱量來自從解析器部分D1返回的貧C02的淤漿，料流9。在熱交換后， 將所述固體/濾餅/稠化的淤漿，料流8，送到解吸器D1。在這里，其被 進(jìn)一步加熱至希望的解析器溫度，通常為100~270°C。所述解析器可以 是填充塔、板式塔、噴霧塔、熱傳遞器帶或者僅是閃蒸罐。所述解析 器還可以被集成到所述熱交換器中。在所述解析器中，所述堿性的碳 酸氫鹽釋放C02,料流10，并部分或完全轉(zhuǎn)化回碳酸鹽。該工藝需要 的能量比常規(guī)的胺解吸反應(yīng)少得多，并因此可以實(shí)現(xiàn)能量非常顯著的 節(jié)約。根據(jù)反應(yīng)l，當(dāng)C02被除去時(shí)，水將被釋放，因此料流9將是比進(jìn)料料流8更稀的淤漿。取決于留在離去料流中的堿性碳酸氫鹽和碳 酸鹽的濃度，料流9還可以是液體溶液。在所述解析器中的溫度取決
于所選擇的陽(yáng)離子(Na、 K或Li)和在所述體系中的相平衡。所述解 析器的壓力可以被升高，通常為從3至100巴。在此處的點(diǎn)將使得在 離開所述解析器的蒸汽混合物，料流10，中的H20/C02比例下降到最 低可能的值，從而降低分離器水蒸汽能量需要和最大化C02的解吸。 其次，增加所述解析器壓力將使得尺寸顯著更小。所述壓力也可以保 持低水平，并且甚至低于大氣壓的壓力可能是有利的。
與C02—起在料流10中離開的水在塔頂冷凝器Cl中冷凝。所冷 凝的水，料流11，可以以三種方式被再循環(huán)。其可以返回到所述分離 器D1，如由在圖l的虛線所示的，但這可能是最不吸引人的選擇。其 可以與所述解析器底部的貧溶液9混合，如在圖1中所示的，之后進(jìn) 入到熱交換器H1?？赡茏詈玫倪x擇是將所述冷凝的水，料流ll，與料 流17 —起返回到分離階段Fl作為洗滌水。產(chǎn)生的C02作為料流12離 開所述塔頂冷凝器，并且可能必須經(jīng)歷進(jìn)一步冷卻、純化和再壓縮。
在圖l中顯示了，再沸器R1具有進(jìn)入淤漿，料流15，放出蒸汽， 料流13，和熱量輸入，料流14。如所述的，所述再沸器可以省略，并 且整個(gè)解析器部分可以變得與閃蒸階段那樣簡(jiǎn)單。經(jīng)脫水的固體/濾餅/ 稠化的淤漿的分支，料流16，可以單獨(dú)進(jìn)行處理，其目的是分離出沉 淀的堿性硫酸鹽和亞硫酸鹽，因此在所述入口氣體中建立S02的出口， 其與吸收劑反應(yīng)。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)如下
通常不冷卻或預(yù)處理入口氣體，除了需要常規(guī)的FGD。 在所述吸收器中的操作溫度的范圍可以為約30'C至約100°C。 有機(jī)促進(jìn)劑或無(wú)機(jī)類型的催化劑，可以在所述吸收器中使用以加速所述吸收過程，而不必考慮在解析器溫度下的促進(jìn)劑穩(wěn)定性。
所述促進(jìn)劑和/或催化劑幾乎定量地在所述淤漿升級(jí)工藝中除去， 使得所述解吸工藝可以在不必考慮有機(jī)化合物的降級(jí)的情況下進(jìn)行。
避免了與促進(jìn)劑解吸相關(guān)的高解吸熱的需要。
所述促進(jìn)劑和/或催化劑在所述過濾階段從所述固體中分離，并隨 后與貧溶液/淤漿在所述貧溶液/淤漿已經(jīng)經(jīng)歷再生之后進(jìn)行混合，這樣 的促進(jìn)劑和/或催化劑將改變?cè)诨旌衔锏狞c(diǎn)處其負(fù)載到未反應(yīng)的堿性碳 酸鹽的C02負(fù)荷(取決于反應(yīng)速率，混合罐可以備選地放置在混合點(diǎn) 處)。由于從所述活化劑解吸C02具有比在所述堿性碳酸鹽溶液中吸 收C02更大的反應(yīng)焓，將發(fā)生凈的吸熱過程，這將降低溶液溫度并增 強(qiáng)吸收器性能。
將所述固體脫水，使得在所述淤漿中的水相不通過所述解析器循 環(huán)，而在所述解析器周圍僅具有小的溫度變動(dòng)。所述淤漿升級(jí)體系由 有效的脫水和洗滌組成，因此除去幾乎全部的促進(jìn)劑和/或催化劑和非 常大百分比例的水。
所述解吸器可以在不依賴于促進(jìn)劑和/或催化劑性質(zhì)的溫度和壓 力下操作。
由于所述碳酸氫鹽的不穩(wěn)定性，在所述解析器中可以實(shí)現(xiàn)高壓和
低H20/C02比例。
所述C02可以在非常高的壓力下從所述工藝釋放，這顯著減少了 用于C02再壓縮的能量需要。
所述解析器和連接的設(shè)備由于更高的操作壓力而可以更小，并且這可以使得從大的廢氣料流中進(jìn)行吸收可行。在低于大氣壓力下的解 析器操作是可能的，并在一些情況下可能是有利的。這使得在出口 C02 料流12上需要?dú)怏w泵。
權(quán)利要求
1.在吸收器(A1)中從尾氣中俘獲CO2的方法，其中使含有CO2的氣體經(jīng)過水性吸收劑淤漿，其特征在于，所述水性吸收劑淤漿包含無(wú)機(jī)堿性碳酸鹽、碳酸氫鹽以及吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至少一種，和其中在所述吸收器中通過沉淀將CO2轉(zhuǎn)化成固體，將所述具有所沉淀的固體的淤漿傳送到分離裝置(F1)，在分離裝置(F1)中，所述固體被分離出來，基本上全部的所述吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至少一種與剩余的水相一起被再循環(huán)到所述吸收器中。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中所沉淀的固體含有結(jié)合的C02作為碳酸氫鹽，作為氨基酸鹽/C02配合物或者作為由胺和C02形成的具有有限溶解度的配合物。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中將所述固體以濾餅的形式分離除去，洗滌所述濾餅，并將所 用的洗滌水再循環(huán)到所述吸收器。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中將含有最少促進(jìn)劑的濾餅脫水、加熱并傳送到用于C02釋放的解吸器中。
5. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中所述無(wú)機(jī)堿性碳酸鹽是如下 物質(zhì)中的至少一種LiC03、 NaC。3和KC03。
6. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至 少一種是哌嗪、N-2-羥基乙基哌嗪、N-(羥基丙基)哌嗪二乙醇三胺(DETA) 、 2-((2-氨基乙基)氨基)乙醇(AEEA)、單乙醇胺(MEA)、 二乙醇胺(DEA) 、 二異丙醇胺(DIPA)、甲基氨基丙胺(MAPA)、 3-氨基丙醇(AP) 、 2，2-二甲基-1,3-丙二胺(DMPDA) 、 3-氨基-l-環(huán) 己基氨基丙烷(ACHP) 、 二甘醇胺(DGA) 、 2-氨基-2-甲基丙醇(AMP)、l-氨基-2-丙醇(MIPA) 、 2-甲基-甲醇胺(MMEA)、哌啶(PE)、亞 砷酸鹽、次氯酸鹽、亞硫酸鹽、酶碳酸酐酶、氨基酸，該氨基酸選自 甘氨酸、肌氨酸、丙氨酸N-仲丁基甘氨酸、2-哌啶酸。
7. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中在所述吸收器中的溫度范圍 為30至100°C。
8. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中固體分離是在至少一個(gè)如下 設(shè)備中進(jìn)行的旋轉(zhuǎn)過濾器、固定過濾器、旋風(fēng)分離器、旋液分離器 和沉降單元。
9. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中所用的吸收器是填充塔、板式塔或噴霧塔。
全文摘要
本發(fā)明涉及在吸收器(A1)中從尾氣中俘獲CO₂的方法，其中使含有CO₂的氣體經(jīng)過水性吸收劑淤漿，其中所述水性吸收劑淤漿包含無(wú)機(jī)堿性碳酸鹽、碳酸氫鹽以及吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至少一種，和其中在所述吸收器中通過沉淀將CO₂轉(zhuǎn)化成固體，將所述具有所沉淀的固體的淤漿傳送到分離裝置(F1)，在該分離裝置(F1)中，所述固體被分離出來，基本上全部的所述吸收促進(jìn)劑和催化劑中的至少一種與剩余的水相一起被再循環(huán)到所述吸收器中。
文檔編號(hào)B01D53/62GK101600490SQ200780050802
公開日2009年12月9日 申請(qǐng)日期2007年12月17日 優(yōu)先權(quán)日2006年12月15日
發(fā)明者卡爾·安德斯·霍夫, 哈爾瓦德·F·斯文森, 索爾·梅耶德爾, 芬恩·安德魯·托比森 申請(qǐng)人:辛芬特公司