專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及能夠保持抗不均勻磨損性能以及噪聲性能，并且能夠提高排水性能的充氣輪胎。
背景技術：
一般而言，在充氣輪胎的胎面部設有沿輪胎周向連續(xù)延伸的多條主溝(例如，參照專利文獻I)。這樣的主溝由于將胎面部與路面之間的水膜向輪胎外側排出，因此其溝寬度越大，越能提聞排水性能。
專利文獻1:日本特開2003-285610號公報
然而，若主溝的溝寬度變大，則容易在行駛時產(chǎn)生氣柱共鳴，從而存在噪聲性能易變差的問題。此外，若增大主溝的溝寬度，則胎面部的陸地比減小，無法充分保持胎面部的剛性，因此存在抗不均勻磨損性能也易下降的問題。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述實際情況作出的，其主要目的在于提供一種充氣輪胎，在胎冠花紋條、中間花紋條以及胎肩花紋條上，沿輪胎周向間隔設置胎冠刀槽、中間內(nèi)刀槽、中間外刀槽、胎肩刀槽以及胎肩橫紋溝，并且將胎冠主溝以及胎肩主溝的各溝寬度限定在規(guī)定的范圍，且只使各刀槽與胎冠主溝以及胎肩主溝連通，以此為基本，能夠保持抗不均勻磨損性能以及噪聲性能，并且能夠提高排水性能。
本發(fā)明中技術方案I所記載的發(fā)明為充氣輪胎，通過在胎面部設置:在輪胎赤道的兩側沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎冠主溝、和設置在該胎冠主溝的外側的一對胎肩主溝，從而具有劃分在上述胎冠主溝之間的胎冠花紋條、劃分在上述胎冠主溝與上述胎肩主溝之間的中間花紋條、以及劃分在上述胎肩主溝與胎面接地端之間的胎肩花紋條，該充氣輪胎的特征在于，在上述胎冠花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從兩側的胎冠主溝向輪胎赤道側延伸的胎冠刀槽，在上述中間花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎冠主溝向輪胎軸向外側延伸且中斷的中間內(nèi)刀槽 、和從胎肩主溝向輪胎軸向內(nèi)側延伸且中斷的中間外刀槽，在上述胎肩花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎肩主溝向輪胎軸向外側延伸的胎肩刀槽、和從胎面接地端的外側向輪胎軸向內(nèi)側延伸且在該胎肩花紋條內(nèi)形成終端的胎肩橫紋溝，上述胎冠主溝的溝寬度為胎面接地寬度的5.59Γ7.5%，上述胎肩主溝的溝寬度為上述胎冠主溝的溝寬度的509Γ70%，與上述胎冠主溝和上述胎肩主溝連通的只是各上述刀槽。
此外,技術方案2所記載的發(fā)明，在技術方案I所記載的充氣輪胎中,在各上述花紋條中，對于將刀槽和橫紋溝的輪胎軸向成分長度的總和除以花紋條寬度所得的邊緣密度而言，胎冠花紋條的最小，胎肩花紋條的最大。
此外,技術方案3所記載的發(fā)明,在技術方案I或2所記載的充氣輪胎中，上述中間內(nèi)刀槽和上述中間外刀槽相對于輪胎周向以40° 70°的角度傾斜。
此外，技術方案4所記載的發(fā)明，在技術方案I至3中任一項所記載的充氣輪胎中，上述中間外刀槽的輪胎軸向的內(nèi)端與中間花紋條的輪胎軸向的內(nèi)緣的輪胎軸向距離為中間花紋條的花紋條寬度的10°/Γ40%，上述中間外刀槽的深度從上述內(nèi)端朝向輪胎軸向外側逐漸增加而形成最大深度，并且在胎肩主溝的附近具有比最大深度淺的淺底部，而且與上述胎肩主溝的連通部比該淺底部深。
其中，輪胎的各部的尺寸，若無特殊限定，則取在輪輞組裝于正規(guī)輪輞、并填充正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)下確定的值。
上述“正規(guī)輪輞”是指在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定該規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA則為標準輪輞，若為TRA則為“Design Rim",若為ETRTO則為 “Measuring Rim”。
上述“正規(guī)內(nèi)壓”是指按照每個輪胎確定上述規(guī)格的氣壓，若為JATMA則為最高空氣壓，若為 TRA 則為表“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，若為ETRTO則為“ INFLATION PRESSURE”，但在輪胎為轎車用的情況下，一律取180kPa。
本發(fā)明的充氣輪胎在胎面部設有:在輪胎赤道的兩側沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎冠主溝、和設置在該胎冠主溝的外側的一對胎肩主溝。這樣的胎冠主溝和胎肩主溝能夠?qū)⑻ッ娌颗c路面之間的水膜沿輪胎周向順暢地排出，從而能夠提高排水性能。
另外，胎冠主溝的溝寬度限定在胎面接地寬度的5.5^7.5%，并且胎肩主溝的溝寬度限定在胎冠主溝的溝寬度的5(Γ70%。由此，胎冠主溝由于其溝寬度設定得相對較大，所以能夠大幅提高輪胎赤道附近的排水性能。另一方面，胎肩主溝由于其溝寬度設定得相對較小，所以能夠在對通過噪音造成很大影響的胎面接地端側，有效抑制氣柱共鳴的產(chǎn)生，并且能夠提高胎面接地端側的胎面部的剛性，從而能夠提高噪聲性能以及抗不均勻磨損性能。
此外，在胎面部劃分出:劃分在胎冠主溝之間的胎冠花紋條、劃分在胎冠主溝與胎肩主溝之間的中間花紋條、以及劃分在胎肩主溝的外側的胎肩花紋條。
在胎冠花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從兩側的胎冠主溝向輪胎赤道側延伸的胎冠刀槽。這樣的胎冠刀槽由于吸入胎冠花紋條與路面之間的水膜，發(fā)揮邊緣成分并且能夠保持該胎冠花紋條的剛性，所以能夠提高排水性能以及抗不均勻磨損性能。
此外，在中間花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎冠主溝向輪胎軸向外側延伸且中斷的中間內(nèi)刀槽、和從胎肩主溝向輪胎軸向內(nèi)側延伸且中斷的中間外刀槽。這樣的中間內(nèi)刀槽和中間外刀槽也能 提高排水性能及抗不均勻磨損性能。
另外，在胎肩花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎肩主溝向輪胎軸向外側延伸的胎肩刀槽、和從胎面接地端的外側向輪胎軸向內(nèi)側延伸且在該胎肩花紋條內(nèi)形成終端的胎肩橫紋溝。
這樣的胎肩刀槽也能提高排水性能和抗不均勻磨損性能。此外，由于胎肩橫溝能夠?qū)⑻ゼ缁y條與路面之間的水膜向輪胎軸向外側順暢地引導，所以能夠大幅提高排水性倉泛。
另外，與胎冠主溝和胎肩主溝連通的只是上述的各刀槽。由此由于提高胎冠花紋條、中間花紋條以及胎肩花紋條的輪胎周向剛性，所以能夠提高抗不均勻磨損性能。此外，本發(fā)明的輪胎，和以往的具有與各主溝連通的橫溝的輪胎相比，能夠抑制因空氣從橫溝流入各主溝而造成對氣柱共鳴的激勵，從而能夠提高噪聲性能。


圖1為本實施方式的充氣輪胎的胎面部的展開圖。
圖2為圖1的A-A剖視圖。
圖3為圖2的中間花紋條和胎肩花紋條的放大圖。
圖4為比較例的充氣輪胎的胎面部的展開圖。
附圖標記說明:1…充氣輪胎；2…胎面部；3A…胎冠主溝；3B…胎肩主溝；4A…胎冠花紋條；4B…中間花紋條；40..胎肩花紋條；SL...胎冠刀槽；S2...中間內(nèi)刀槽；S3...中間夕卜刀槽；S4…胎肩刀槽；50"胎肩橫紋溝。
具體實施方式
以下，基于附圖對本發(fā)明的一個實施方式進行說明。
如圖1和圖2所示，本實施方式的充氣輪胎(以下，有時簡稱為“輪胎”)1，構成為轎車用輪胎。在該輪胎I的胎面部2設置有:在輪胎赤道C的兩側沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎冠主溝3A、3A ;以及設置于該胎冠主溝3A、3A的外側的一對胎肩主溝3B、3B。
由此，胎面部2被劃分為:劃分在胎冠主溝3A、3A之間的胎冠花紋條4A ;劃分在胎冠主溝3A與胎肩主溝3B之間的中間花紋條4B ；以及劃分在胎肩主溝3B與胎面接地端2t的胎肩花紋條4C。
在本說明書中，上述“胎面接地端2t”在外觀上能夠通過清晰的邊緣識別出時取該邊緣，但在無法識別的情況下，將對上述正規(guī)狀態(tài)的輪胎I加載正規(guī)載荷并以0°的外傾角使胎面部2接地到平面時、在輪胎軸向最外側接地于平面的接地端，定義為胎面接地端2t。
上述“正 規(guī)載荷”是指在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定各規(guī)格的載荷，若為JATMA則為最大負載能力，若為TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS C0LDINFLAT10N PRESSURES” 所記載的最大值，若為 ETRTO 則為 “L0ADCAPACITY”。
上述胎冠主溝3A和上述胎肩主溝3B由沿輪胎周向以直線狀延伸的直溝構成。這樣的直溝能夠在直行時以及轉彎時將胎面部2與路面之間的水膜向輪胎周向順暢地排出，從而能夠提高排水性能。其中，各主溝3A、3B的溝深度Dla、Dlb優(yōu)選設定為胎面接地端2t、2t之間的輪胎軸向的距離、即胎面接地寬度TW的3飛％。
此外，在本實施方式中，胎冠主溝3A的溝寬度Wla被設定為胎面接地寬度TW的5.5^7.5%。形成為這樣的寬幅的胎冠主溝3A，能夠在輪胎赤道C附近大幅提高排水性能。
其中，若上述胎冠主溝3A的溝寬度Wla小于胎面接地寬度TW的5.5%，則有可能無法充分提高排水性能。相反，若上述溝寬度Wla大于上述胎面接地寬度TW的7.5%，則導致胎面部2的剛性下降和氣柱共鳴的產(chǎn)生，從而有可能降低抗不均勻磨損性能和噪聲性能?；谶@樣的觀點，上述溝寬度Wla更優(yōu)選為胎面接地寬度TW的6.0%以上，另外更優(yōu)選為7.0%以下。
另一方面，胎肩主溝3B的溝寬度Wlb設定為小于胎冠主溝3A的溝寬度Wla。由此，胎肩主溝3B能夠在對通過噪音造成較大影響的胎面接地端2t側，有效抑制氣柱共鳴的產(chǎn)生，從而能夠提高噪聲性能。另外，胎肩主溝3B能夠提高胎面接地端2t側的胎面部2的剛性，從而能夠提高抗不均勻磨損性能。
為了有效地發(fā)揮這樣的作用，胎肩主溝3B的溝寬度Wlb優(yōu)選設定為胎冠主溝3A的溝寬度Wla的50 70%。其中，若胎肩主溝3B的溝寬度Wlb大于胎冠主溝3A的溝寬度Wla的70%，則有可能無法充分提高上述的噪聲性能及抗不均勻磨損性能。相反，若胎肩主溝3B的溝寬度Wlb小于胎冠主溝3A的溝寬度Wla的50%，則胎肩主溝3B的溝寬度Wlb變得過小，從而有可能排水性能下降?；谶@樣的觀點，胎肩主溝3B的溝寬度Wlb更優(yōu)選為胎冠主溝3A的溝寬度Wla的65%以下，另外更優(yōu)選為55%以上。
另外，只有后述的各刀槽S1、S2、S3、S4與胎冠主溝3A和胎肩主溝3B連通。由此，各主溝3A、3B能夠抑制因空氣從橫溝流入而造成對氣柱共鳴的激勵，從而能夠提高噪聲性能。此外，由于有效提高與胎冠主溝3A和胎肩主溝3B相鄰的胎冠花紋條4A、中間花紋條4B以及胎肩花紋條4C的輪胎周向剛性，所以能夠提高抗不均勻磨損性能。
本實施方式的胎冠花紋條4A、中間花紋條4B以及胎肩花紋條4C，將刀槽Sf S4以及橫紋溝5的輪胎軸向成分長度的各總和T1、T2、T3除以各花紋條寬度W2a、W2b、W2c所得的各邊緣密度Tl/W2a、T2/W2b、T3/W2c中，胎冠花紋條4A的邊緣密度Tl/W2a最小，胎肩花紋條4C的邊緣密度T3/W2c最大。
由此，在排水性能因窄幅的胎肩主溝3B而容易下降的胎肩花紋條4C，由于將刀槽和橫紋溝的比例設定得相對較大，所以能夠有效地排出與路面之間的水膜，從而能夠保持排水性能。
為了有效地發(fā)揮上述作用，胎肩花紋條4C的邊緣密度T3/W2C，優(yōu)選為胎冠花紋條4A的邊緣密度Tl/W2c的2 3倍。其中，若邊緣密度T3/W2c小于邊緣密度Tl/W2c的2倍，則有可能無法充分發(fā)揮上述的作用。相反，若邊緣密度T3/W2c大于邊緣密度Tl/W2c的3倍，則胎冠花紋條4A與胎肩花紋條4C的剛性差變得過大，從而有可能產(chǎn)生不均勻磨損?；谶@樣的觀點，邊緣密度T3/W2c更優(yōu)選為邊緣密度Tl/W2c的2.3倍以上，另外更優(yōu)選為2.7倍以下。
在上述胎冠花紋條4A上沿輪胎周向間隔設置有從兩側的胎冠主溝3A、3A向輪胎赤道C側延伸的胎冠刀槽SI。
上述胎冠刀槽SI從胎冠主溝3A向輪胎赤道C側延伸，并且不到達輪胎赤道C而是形成終端。此外，胎冠刀槽SI相對于輪胎周向以5(Γ70°的角度a 3a傾斜地延伸，并且在胎冠花紋條4A的兩個邊緣4At、4At處沿輪胎周向交替地配置。
這樣的胎冠刀槽SI由于吸入胎冠花紋條4A與路面之間的水膜，發(fā)揮邊緣成分，并且能夠保持該胎冠花紋條4A的剛性，所以能夠提高排水性能及抗不均勻磨損性能。其中，胎冠刀槽SI的深度D3a優(yōu)選為5.(Γ7.0mm左右，輪胎軸向的長度L3a優(yōu)選為胎冠花紋條4A的花紋條寬度W2a的25 35%左右。
此外，在胎冠刀槽SI與胎冠花紋條4A的兩個邊緣4At的銳角側的拐角部，優(yōu)選設置倒角6。本實施方式的倒角6，在俯視觀察時，是從胎冠刀槽SI到胎冠主溝3A側，使胎冠花紋條4A的踏面以大致縱長三角形狀凹陷地形成。
這樣的倒角6 能夠有效抑制容易在上述拐角部產(chǎn)生的斷裂等損傷，從而能夠提高抗不均勻磨損性能。此外，倒角6能夠使形成在胎冠主溝3A與路面之間的氣柱內(nèi)的振動產(chǎn)生紊亂，從而能夠提高噪聲性能。
在上述中間花紋條4B上沿輪胎周向間隔設置有:從胎冠主溝3A向輪胎軸向外側延伸的中間內(nèi)刀槽S2 ;從胎肩主溝3B向輪胎軸向內(nèi)側延伸的中間外刀槽S3。在本實施方式中，中間內(nèi)刀槽S2以及中間外刀槽S3在中間花紋條4B的輪胎軸向的兩個邊緣4B1、4Bo處沿輪胎周向交替地配置。
上述中間內(nèi)刀槽S2從胎冠主溝3A朝向輪胎軸向外側，相對于輪胎周向傾斜地延伸，并且不到達胎肩主溝3B而是中斷。
這樣的中間內(nèi)刀槽S2由于吸入中間花紋條4B與路面之間的水膜，發(fā)揮邊緣成分，并且能夠保持該中間花紋條4B的剛性，所以能夠提高排水性能及抗不均勻磨損性能。其中，中間內(nèi)刀槽S2的深度D3b優(yōu)選與胎冠刀槽SI的深度D3a處于相同的范圍。
此外，中間內(nèi)刀槽S2優(yōu)選為其輪胎軸向的外端S2o在比中間花紋條4B的輪胎軸向的中心靠內(nèi)側處形成終端。由此中間內(nèi)刀槽S2能夠在轉彎時接地壓相對增大的中間花紋條4B的外緣4Bo側，抑制其剛性下降，從而能夠有效提高抗不均勻磨損性能。其中，上述外端S2o與中間花紋條4B的外緣4Bo的輪胎軸向距離L3b，優(yōu)選為中間花紋條4B的最大寬度W2b的60 85%左右。
另外，本實施方式的中間內(nèi)刀槽S2，從胎冠主溝3A朝向輪胎軸向外側，使相對于輪胎周向的角度a 3b平滑地逐漸減小而延伸。這樣的中間內(nèi)刀槽S2由于能夠保持中間花紋條4B的剛性，并且能夠形成輪胎軸向及輪胎周向的邊緣成分，所以能夠提高排水性能及操縱穩(wěn)定性能。
為了有效發(fā)揮這樣的作用，上述角度a 3b優(yōu)選為4(Γ70°。若上述角度a 3b小于40°，則無法充分形成輪胎軸向的邊緣成分，從而有可能無法充分提高排水性能及操縱穩(wěn)定性能。相反，即便上述角度a 3b大于70°，也有可能無法充分形成輪胎周向的邊緣成分?；谶@樣的觀點，上述角度a 3b更優(yōu)選為45°以上，另外更優(yōu)選為60°以下。
上述中間外刀槽S3從胎肩主溝3B向輪胎軸向內(nèi)側延伸，并且不到達胎冠主溝3A而是中斷。這樣的中間外刀槽S3也與胎冠刀槽S1、中間內(nèi)刀槽S2同樣，能夠提高排水性能以及抗不均勻磨損性能。
此外，中間外刀槽S3優(yōu)選為其輪胎軸向的內(nèi)端S3i在比中間花紋條4B的輪胎軸向的中心更靠內(nèi)側處形成終端。由此中間外刀槽S3能夠在遍布輪胎軸向的寬范圍內(nèi)吸入中間花紋條4B與路面之間的水膜，從而能夠發(fā)揮邊緣成分，所以能夠提高排水性能。
為了有效地發(fā)揮這樣的作用，上述內(nèi)端S3i與中間花紋條4B的上述內(nèi)緣4Bi的輪胎軸向距離L3c，優(yōu)選為中間花紋條4B的最大寬度W2b的1(Γ40%。其中，若上述輪胎軸向距離L3c大于上述最大寬度W2b的40%，則有可能無法充分發(fā)揮上述作用。相反，若上述輪胎軸向距離L3c小于上述最大寬度W2b的10%，則中間花紋條4B的剛性下降，從而有可能無法充分保持抗不均勻磨損性能?；谶@樣的觀點，上述輪胎軸向距離L3c更優(yōu)選為上述最大寬度W2b的30%以下，另外更優(yōu)選為15%以上。
此外，本實施方式的中間外刀槽S3，從胎肩主溝3B朝向輪胎軸向內(nèi)側，使相對于輪胎周向的角度a 3c平滑地逐漸減小而延伸。這樣的中間外刀槽S3也與中間內(nèi)刀槽S2同樣，能夠大幅提高排水性能以及操縱穩(wěn)定性能。其中，上述角度a3c與中間內(nèi)刀槽S2同樣，優(yōu)選為40°以上，最優(yōu)選為45°以上，另外更優(yōu)選為70°以下，最優(yōu)選為65°以下。
此外，中間外刀槽S3在輪胎軸向上向與中間內(nèi)刀槽S2相反的方向傾斜。這樣的中間外刀槽S3由于能夠發(fā)揮與中間內(nèi)刀槽S2不同的邊緣成分，所以能夠大幅提高排水性能以及操縱穩(wěn)定性能。
如圖3放大所示，中間外刀槽S3從內(nèi)端S3i朝向輪胎軸向外側，其深度D3c逐漸增加而形成最大深度Dm，并且在胎肩主溝3B的附近，從中間外刀槽S3的底部S3b向輪胎徑向外側突出，并且具有比最大深度Dm淺的淺底部8。這樣的淺底部8能夠可靠地提高轉彎時的接地壓相對增大的中間花紋條4B的上述外緣4Bo側的剛性，從而能夠提高抗不均勻磨損性能。
在此，胎肩主溝3B的附近是指以下區(qū)域，即:中間花紋條4B的外緣4Bo與從該外緣4Bo朝向輪胎軸向內(nèi)側隔開中間花紋條4B的花紋條寬度W2b (圖1所示)的30%的距離的位置之間的區(qū)域。
為了有效地發(fā)揮這樣的作用，上述淺底部8的深度D4c優(yōu)選為中間外刀槽S3的最大深度Dm的50 65%。其中，若上述深度D4c大于上述最大深度Dm的65%，則有可能無法充分發(fā)揮上述作用。相反，若上述深度D4c小于上述最大深度Dm的50%，則有可能無法充分吸收中間花紋條4B與路面之間的水膜?；谶@樣的觀點，上述深度D4c更優(yōu)選為上述最大深度Dm的62%以下，另外更優(yōu)選為53%以上。
基于同樣的觀點，淺底 部8的沿著中間外刀槽S3的長度L4c，優(yōu)選為中間花紋條的花紋條寬度W2b (圖1所示)的10%以上，最優(yōu)選為12%以上，另外優(yōu)選為20%以下，最優(yōu)選為18%以下。
此外，在上述淺底部8與胎肩主溝3B之間設有比該淺底部8深的連通部9。這樣的連通部9能夠保持因淺底部8而容易下降的中間花紋條4B的外緣4Bo側的吸水作用，從而能夠提聞排水性能。
為了有效發(fā)揮這樣的作用，連通部9的最大深度D6c優(yōu)選為淺底部8的深度D4c的1.5^2.0倍。其中，若上述最大深度D6c小于上述深度D4c的1.5倍，則有可能無法充分發(fā)揮上述作用。相反，若上述最大深度D6c大于上述深度D4c的2.0倍，則無法充分保持中間花紋條4B的外緣4Bo側的剛性，有可能降低抗不均勻磨損性能。基于這樣的觀點，上述最大深度D6c更優(yōu)選為上述深度D4c的1.6倍以上，另外更優(yōu)選為1.9倍以下。
如圖1所示，在上述胎肩花紋條4C上設有:從胎肩主溝3B向輪胎軸向外側延伸的胎肩刀槽S4、和從胎面接地端2t的外側向輪胎軸向內(nèi)側延伸的胎肩橫紋溝5C。上述胎肩刀槽S4和胎肩橫紋溝5C沿輪胎周向間隔設置。
上述胎肩刀槽S4從胎肩主溝3B朝向輪胎軸向外側、相對于輪胎周向傾斜地延伸，并且不到達胎面接地端2t而是形成終端。
這樣的胎肩刀槽S4由于吸入胎肩花紋條4C與路面之間的水膜，發(fā)揮邊緣成分，并且能夠保持該胎肩花紋條4C的剛性，所以能夠提高排水性能以及抗不均勻磨損性能。
本實施方式的胎肩刀槽S4從胎肩主溝3B朝向輪胎軸向外側，使相對于輪胎周向的角度α 3d平滑地逐漸增加而延伸。這樣的胎肩刀槽S4由于也能夠保持胎肩花紋條4C的剛性，并且能夠形成輪胎軸向以及輪胎周向的邊緣成分，所以能夠提高排水性能以及操縱穩(wěn)定性能。其中，上述胎肩刀槽S4的角度a3d優(yōu)選為4(Γ70°，輪胎軸向的長度L3d優(yōu)選為胎肩花紋條4C的花紋條寬度W2c的50 70%。
此外，如圖3所示，胎肩刀槽S4從輪胎軸向的內(nèi)端S4i朝向輪胎軸向外側，其深度D3d緩慢地逐漸增加而形成最大深度Do，并且在胎肩花紋條4C的輪胎軸向的大致中央處，具有從胎肩刀槽S4的底部S4b向輪胎徑向外側突出且比最大深度Do淺的淺底部11。
在此，胎肩花紋條4C的大致中央是指以下區(qū)域，即:從胎肩花紋條4C的寬度中心起向輪胎軸向兩側隔開胎肩花紋條4C的花紋條寬度W2c的30%的距離的區(qū)域。
這樣的胎肩刀槽S4能夠保持胎肩花紋條4C的輪胎軸向的內(nèi)緣4Ci的剛性，并且利用淺底部11能夠提高容易產(chǎn)生不均勻磨損的胎肩花紋條4C的中央附近的剛性，從而能夠大幅提高抗不均勻磨損性能。
為了有效地發(fā)揮上述作用，上述淺底部11的深度D4d優(yōu)選為胎肩刀槽S4的最大深度Do的65%以下，最優(yōu)選為62%以下，另外更優(yōu)選為50%以上，最優(yōu)選為53%以上。
同樣地，淺底部11的輪胎軸向的長度L4d優(yōu)選為胎肩花紋條4C的花紋條寬度W2c的5%以上，最優(yōu)選為8%以上，另外優(yōu)選為18%以下，最優(yōu)選為15%以下。
如圖1所示，上述胎肩橫紋溝5C從胎面接地端2t的外側向輪胎軸向內(nèi)側延伸，并且不到達胎肩主溝3B而是在胎肩花紋條4C內(nèi)形成終端。此外，胎肩橫紋溝5C從輪胎軸向的內(nèi)端5Ci到胎面接地端2t，使相對于輪胎周向的角度a 5c平滑地逐漸增加。
這樣的胎肩橫紋溝5C能夠?qū)⑻ゼ缁y條4C與路面之間的水膜向胎面接地端2t側順暢地排出，并且能夠抑制該胎肩橫紋溝5C內(nèi)的空氣流入胎肩主溝3B，從而能夠提高排水性能及耐噪聲性能。其中，胎肩橫紋溝5C的溝寬度W5c優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2 4%左右，溝深度D5c (圖2所示)優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2 5%左右，上述角度a 5c優(yōu)選為40 80°左右。
以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實施方式進行了詳述，但本發(fā)明不限于圖示的實施方式，還可變形為各種方式來實施。
實施例
制造了構成圖1所示的基本構成且具有表I所示的主溝、花紋條以及刀槽的輪胎，并對它們的性能進行了評價。此外，為了比較也對圖4所示的以往的使橫紋溝與胎冠主溝及上述胎肩主溝連通的輪胎(比較例I)進行了同樣的測試。其中，共通規(guī)格如下。
輪胎尺寸:225/50R17
輪輞尺寸:17X 7.5J
胎面接地寬度TW: 198mm
胎冠主溝:
溝深度Dla:8.5mm，比 Dla/TW:4.3%
胎肩主溝:
溝深度Dlb:8.5mm，比 Dlb/TW:4.3%
胎冠花紋條的花紋條寬度W2a:21.3mm
中間花紋條的花紋條寬度W2b:27.5mm
胎肩花紋條的花紋條寬度W2c:38.2mm
胎冠刀槽:
角度a3a:60。
深度D:3a:6.1mm
長度L3a:6.1mm,比 L3a/W2a:28.6%
中間內(nèi)刀槽:
角度a3b:40 50。
深度D3b:5.0mm
輪胎軸向距離L3b:21.4mm，比 L3b/W2b:77.8%
中間外刀槽:
角度a3c:50 60。
最大深度Dm:7.0mm
淺底部:
長度L4c:4.5mm
比L4c/W2b:16.4%
胎肩刀槽:
角度a3d:5(T70。
最大深度Do: 7_
長度L3d:24.4mm,比 L3d/W2c:63.9%
淺底部:
長度L4d:4.5mm
比L4d/W2c:11.8%
胎肩橫紋溝:
溝寬度W5c:5.5mm，比 W5c/Tff:2.8%
溝深度D5c:6.1mm，比 D5c/Tff:3.1%
角度a 5c:50 80。
<排水性能>
將各測試輪胎輪輞組裝于上述輪輞，并填充240kPa的內(nèi)壓，且裝配于日本產(chǎn)轎車(排氣量3500cc)的全輪，使上述車輛在5(T80km/h的范圍內(nèi)逐漸增加速度地進入在半徑為IOOm的浙青路面上設置水深為10mm、長度為20m的水洼的跑道，對最大橫向加速度(橫G)以及產(chǎn)生最大橫向加速度時的速度進行了測定。結果以比較例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大表示越好。
<噪聲性能>
將各測試輪胎在上述條件下輪輞組裝于上述輪輞，并裝配于上述車輛的全輪，在從以53km/h的速度行駛的車輛向側方離開7.5m的位置設置麥克風，依照JISO規(guī)格C-606對噪聲進行了測定。結果將噪聲的大小的倒數(shù)，以比較例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
<抗不均勻磨損性能>
使用計算機制作各測試輪胎的輪胎模型，并對各個磨損壽命進行了模擬。結果以將比較例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
測試的結果示于表I。
表I
權利要求
1.一種充氣輪胎，通過在胎面部設置:在輪胎赤道的兩側沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對胎冠主溝、和設置在該胎冠主溝的外側的一對胎肩主溝，從而具有劃分在上述胎冠主溝之間的胎冠花紋條、劃分在上述胎冠主溝與上述胎肩主溝之間的中間花紋條、以及劃分在上述胎肩主溝與胎面接地端之間的胎肩花紋條，該充氣輪胎的特征在于， 在上述胎冠花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從兩側的胎冠主溝向輪胎赤道側延伸的胎冠刀槽， 在上述中間花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎冠主溝向輪胎軸向外側延伸且中斷的中間內(nèi)刀槽、和從胎肩主溝向輪胎軸向內(nèi)側延伸且中斷的中間外刀槽， 在上述胎肩花紋條上沿輪胎周向間隔設置有從胎肩主溝向輪胎軸向外側延伸的胎肩刀槽、和從胎面接地端的外側向輪胎軸向內(nèi)側延伸且在該胎肩花紋條內(nèi)形成終端的胎肩橫紋溝， 上述胎冠主溝的溝寬度為胎面接地寬度的5.59Γ7.5%， 上述胎肩主溝的溝寬度為上述胎冠主溝的溝寬度的50°/Γ70%， 與上述胎冠主溝和上述胎肩主溝連通的只是各上述刀槽。
2.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 在各上述花紋條中，對于將刀槽和橫紋溝的輪胎軸向成分長度的總和除以花紋條寬度所得的邊緣密度而言，胎冠花紋條的最小，胎肩花紋條的最大。
3.根據(jù)權利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述中間內(nèi)刀槽和上述中間外刀槽相對于輪胎周向以40° 70°的角度傾斜。
4.根據(jù)權利要求Γ3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述中間外刀槽的輪胎軸向的內(nèi)端與中間花紋條的輪胎軸向的內(nèi)緣的輪胎軸向距離為中間花紋條的花紋條寬度的10°/Γ40%， 上述中間外刀槽的深度從上述內(nèi)端朝向輪胎軸向外側逐漸增加而形成最大深度，并且在胎肩主溝的附近具有比最大深度淺的淺底部，而且與上述胎肩主溝的連通部比該淺底部深 。
全文摘要
本發(fā)明的充氣輪胎，能夠保持抗不均勻磨損性能以及噪聲性能，并且能夠提高排水性能。充氣輪胎(1)通過在胎面部(2)設置一對胎冠主溝(3A)和一對胎肩主溝(3B)，而具有胎冠花紋條(4A)、中間花紋條(4B)以及胎肩花紋條(4C)。在胎冠花紋條(4A)上間隔設置有胎冠刀槽(S1)。此外，在中間花紋條(4B)上間隔設置有中間內(nèi)刀槽(S2)和中間外刀槽(S3)。另外，在胎肩花紋條(4C)上間隔設置有胎肩刀槽(S4)和胎肩橫紋溝(5C)。此外，胎冠主溝(3A)的溝寬度(W1a)和胎肩主溝(3B)的溝寬度(W1b)被限定在規(guī)定的范圍內(nèi)。另外，與胎冠主溝(3A)和胎肩主溝(3B)連通的只為各刀槽。
文檔編號B60C11/03GK103182904SQ20121056767
公開日2013年7月3日 申請日期2012年12月24日 優(yōu)先權日2011年12月29日
發(fā)明者林浩二 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社