干式除塵轉爐二次下槍吹煉的方法
【技術領域】
[0001] 本發(fā)明屬于轉爐煉鋼領域，尤其是一種干式除塵轉爐二次下槍吹煉的方法。
【背景技術】
[0002] 轉爐煤氣干法除塵是魯奇（Lurgi)和蒂森（Thyssen)公司合作于20世紀60年代 末開發(fā)成功的。轉爐干法除塵的基本原理都是對經(jīng)汽化煙道后的高溫煤氣進行噴水冷卻， 將煤氣溫度由900~1000°C降低到200°C左右，采用電除塵器進行處理。轉爐煉鋼干法除塵 系統(tǒng)主要包括：蒸發(fā)冷卻期、靜電除塵器、煤氣切換站、煤氣冷卻器、放散煙畫、除灰系統(tǒng)等。
[0003] 與濕法除塵（0G)法相比，干法除塵主要有W下優(yōu)點：（1)除塵效率高。凈化后煙 氣含塵量為10~20mg/m3,如果有特殊要求可降至5mg/m3; (2) 系統(tǒng)阻力小、耗能低、風機運行費用低、壽命長、維修工作量少； (3) 在水、電消耗方面具有明顯的優(yōu)越性； (4) 不需要泥漿沉淀池及污泥處理設施； (5) 含鐵干粉灰可直接返回入燒使用。
[0004]國內的轉爐鋼廠大多采用一槍吹煉到終點的冶煉技術，冶煉過程不起槍，并且冶 煉終點的碳含量強制要求低于0. 15% ;此種技術現(xiàn)狀顯然無法滿足品種鋼生產(chǎn)要求實現(xiàn)終 點低憐、高碳的技術要求。為實現(xiàn)優(yōu)質品種鋼的生產(chǎn)，要求干式除塵轉爐吹煉過程必須起槍 走雙渣，雙渣工藝處理后的鐵水已基本不含娃，碳、儘含量也有較多降低；另一種情況，若吹 煉終點高拉碳W后，仍需進行吹煉也面臨吹煉過程中起槍并二次下槍吹煉的問題。
[0005] 靜電除塵器泄爆問題是干法除塵技術一大難題：在轉爐吹煉初期，由于煙道及除 塵器里充滿的是空氣，含有21%左右的氧氣，當轉爐吹煉開始時，氧氣將與鐵水中的C反應 產(chǎn)生大量的C0,隨著吹煉的進行C0越來越多地進入煙氣中，當C0與前面的氧氣在除塵器里 混合濃度達到爆炸極限時，在靜電除塵器電火花的作用下即產(chǎn)生爆炸。（當煙氣中C0含量 大于9%、同時〇2含量大于6%時，在外界條件作用下極易發(fā)生爆炸，因此將9%C0+6%0 2作為 爆炸極限控制點）在設計過程中，電除塵器桶體鋼結構有一個所能承受的臨界壓力，當除塵 器本體內壓力超過運一臨界值后，電除器本體將被損壞，所W在除塵器本體上裝有泄爆閥， 泄爆閥打開的設定值低于運一臨界值，W保護電除塵器本體，當本體爆炸氣浪形成的壓力 高于泄爆閥極限壓力時，泄爆閥打開，稱為泄爆。電場泄爆對除塵器將會造成不同程度的損 壞，對除塵器的除塵效果產(chǎn)生一定的影響，甚至造成除塵器失去除塵效果。更大的爆炸將導 致除塵器內部整個設備的擁痕，甚至造成泄爆閥的損壞，更有甚者造成風機葉輪的損壞。由 于泄爆的產(chǎn)生難W避免，所W干法除塵系統(tǒng)在國內的發(fā)展受到了制約。煉鋼吹煉過程中起 槍并二次下槍吹煉，有可能會造成一氧化碳含量急劇上升，從而顯著增加泄爆發(fā)生頻率。

【發(fā)明內容】

[0006] 本發(fā)明要解決的技術問題是提供一種避免一氧化碳含量增加的干式除塵轉爐二 次下槍吹煉的方法。
[0007] 為解決上述技術問題，本發(fā)明所采取的技術方案是：所述干式除塵冶煉過程高拉 碳W后二次下槍吹煉時，頂吹噴槍首先采用式（I)計算而得的氧氣流量Q吹煉80~100秒， 然后正常吹煉即可；
式中： Q-頂吹噴槍流量，ΝπΜι;η-噴孔個數(shù)； D喉一頂吹噴槍喉口直徑，cm; Η-槍位，cm; L-烙池的實際深度，cm;α-噴孔傾角，度。
[0008] 本發(fā)明中，降下轉爐活動煙罩的同時二次下槍，使用手動操作打開頂吹噴槍的氮 氣截止閥，使用氮氣吹掃除塵系統(tǒng)管路中的空氣與殘留的一氧化碳；吹掃后，頂吹噴槍切換 成氧氣開始吹煉。
[0009] 本發(fā)明所述氮氣吹掃除塵系統(tǒng)管路至〇2含量降至12~14%。
[0010] 采用上述技術方案所產(chǎn)生的有益效果在于：本發(fā)明通過前期的頂吹氧氣流量實現(xiàn) 烙池弱攬拌，達到二次吹煉前期的C〇2含量由發(fā)生逐步上升到15wt%、C0含量保持在< 3%的 水平；從而有效地避免一氧化碳含量的增加，降低泄爆發(fā)生頻率。
【附圖說明】
[0011] 下面結合附圖和【具體實施方式】對本發(fā)明作進一步詳細的說明。
[001引圖1是本發(fā)明前燒期烙池弱攬拌控制時C02、C0及化的含量對應關系圖； 圖2是本發(fā)明二次下槍后爐氣分析曲線圖。
【具體實施方式】
[0013] 本干式除塵轉爐二次下槍吹煉的方法采用下述的機理W及吹煉工藝： (1)前燒期的反應機理：對吹煉過程中起槍并二次下槍吹煉的鐵水進行吹煉的前期稱 為前燒期。二次下槍吹煉過程中，C0+陽]=c〇2的冶金反應進程最先進行(前燒期)，當烙池攬 拌程度激烈發(fā)生時才會產(chǎn)生后繼的冶金反應進程，[幻+C02=2C0。因此烙池攬拌程度決定著 化學反應的進行程度，也就決定著冶金反應的產(chǎn)物種類。
[0014] (2)前燒期烙池攬拌程度控制方法：控制好煉鋼過程中起槍并二次下槍吹煉時的 烙池攬拌程度也就決定該工藝條件下的煉鋼操作能否順利進行。
[0015] 在氧氣轉爐煉鋼過程中，爐內的狀態(tài)是由力學、物理化學作用形成的一個復雜的 運動過程。氧氣經(jīng)過氧槍噴頭形成了氧氣射流，氧氣射流經(jīng)過高溫爐氣沖擊在烙池表面，弓I 起了烙池運動，起機械攬拌作用。尤其是在剛下槍時，轉爐內乳濁層尚未形成或者很?。焕?體內部反應尚未大規(guī)模開始或者出于暫時停止階段，氧氣射流沖擊烙池的深度是判斷烙池 攬拌程度的重要方法。前燒期烙池弱攬拌控制時〇)2、C0及化的含量對應關系如圖1所示， 由圖1可知，在下槍吹煉時，采用計算公式（I)的控制頂吹氧氣流量的方法吹煉，實現(xiàn)對 烙池攬拌程度的控制，進而實現(xiàn)在將轉爐一次除塵管路中的化含量由21%降至6%W下運 段時間內，轉爐烙池冶金反應的產(chǎn)物主要為C〇2氣體，C0氣體的冶金反應被限制，C0氣 體的產(chǎn)生量控制在9%W下。
[0016] 本方法通過控制頂吹氧氣流量實現(xiàn)前燒期的烙池攬拌控制的計算公式見式（I):
式中： Q-頂吹噴槍流量，ΝπΜι ;η-噴孔個數(shù)； D喉一頂吹噴槍喉口直徑，cm; Η-槍位，cm; L-烙池的實際深度，cm;α-噴孔傾角，度。
[0017] 實際操作過