專利名稱：：中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及熱軋
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種帶鋼邊部質(zhì)量的控制方法。
背景技術(shù)：
：隨著熱軋高附加值產(chǎn)品的不斷開拓，對(duì)于某些較為特殊的產(chǎn)品，例如出爐溫度大于135(TC以上的帶鋼，由于受溫度過高的影響，此時(shí)的帶鋼較軟(一般熱軋帶鋼的熔點(diǎn)在1380—142(TC)。針對(duì)此類帶鋼，目前在熱軋的生產(chǎn)過程中，發(fā)現(xiàn)在粗軋來料上(中間板坯)存在一定的缺陷。涉及的具體帶鋼如下:<table>tableseeoriginaldocumentpage4</column></row><table>分析其主要的影響是，當(dāng)此類缺陷，進(jìn)入熱軋連軋機(jī)后，由于在連軋機(jī)架中是不改變帶鋼邊部的形貌的，這樣勢必對(duì)產(chǎn)品的邊部質(zhì)量造成影響，為此如何有效的改善現(xiàn)狀，就顯得較為緊迫。在現(xiàn)有的熱軋側(cè)壓控制技術(shù)中，對(duì)于涉及的側(cè)壓，希望在帶鋼的高溫段進(jìn)行大的側(cè)壓，以達(dá)到軋線最大的側(cè)壓的能力，近年來新建的熱軋產(chǎn)線中，均配置了能力較大的板坯大側(cè)壓機(jī)，來滿足產(chǎn)線對(duì)于寬度側(cè)壓的控制要求。但對(duì)于從粗軋出口來料的邊部存在的異常，目前未見有任何的技術(shù)加以控制，僅有的技術(shù)，也僅僅涉及在冷軋階段對(duì)帶鋼的邊部進(jìn)行切除。就目前從熱軋粗軋到精軋的設(shè)備上看，一般主要為粗軋高壓水除鱗箱、板坯大側(cè)壓機(jī)、二輥粗軋機(jī)、帶立輥的四輥可逆式粗軋機(jī)、保溫罩、中間輥道、切頭飛剪、精軋高壓水除鱗箱、精軋前立輥、精軋機(jī)組、層流冷卻、巻取機(jī)等設(shè)備組成，從目前的控制上，一般采用板坯大側(cè)壓機(jī)及帶立輥的四輥可逆式粗軋機(jī)進(jìn)行帶鋼寬度上的控制，采用上述的控制，由于帶鋼在接近帶鋼熔點(diǎn)的情況下，帶鋼較軟，將導(dǎo)致帶鋼卡堵，直接影響到正常的生產(chǎn)。通過對(duì)檢索材料分析。目前對(duì)于帶鋼邊部的異常，一般采用切除的方法，見中國專利公開號(hào)CN1888118，其控制主要涉及冷軋，故其對(duì)于熱軋帶鋼邊部的異?？刂?，與本方案存在較大的差異。在中國專利公開號(hào)CN1959682公開的一種粗軋帶鋼的寬度優(yōu)化設(shè)定方法中，其核心內(nèi)容是確定材料在精軋軋制過程中的自然寬展，并在此基礎(chǔ)上確定材料的粗軋目標(biāo)寬度。在對(duì)其他的專利檢索材料分析后，也未見類似的技術(shù)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是通過提供一種中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，通過對(duì)軋線的側(cè)壓控制進(jìn)行改善，從而解決帶鋼經(jīng)過粗軋軋制后的邊部存在的不規(guī)則的形狀，使中間帶鋼的邊部質(zhì)量得到改善。避免了因帶鋼較軟導(dǎo)致的生產(chǎn)線卡堵，有效的提高了生產(chǎn)效率。本發(fā)明實(shí)現(xiàn)上述目的的技術(shù)方案為一種中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，控制的設(shè)備包括板坯大側(cè)壓機(jī)、帶立輥的四輥可逆式粗軋2#機(jī)架及精軋立輥，包括以下步驟-1)根據(jù)帶鋼成品寬度，確定精軋目標(biāo)寬度FET;2)確定精軋自然寬展FS;3)確定精軋立輥?zhàn)畲笥行?cè)壓量Wf;4)根據(jù)上述步驟1一3求得的值，得出粗軋出口目標(biāo)寬度RET;5)確定粗軋2#機(jī)架多道次自然寬展《;6)確定粗軋2弁機(jī)架多道次總壓下量RW，分配每個(gè)道次的壓下率；7)根據(jù)步驟4-6求得的值，得出板坯目標(biāo)寬度WB;8)根據(jù)板坯目標(biāo)寬度WB的值，設(shè)定板坯大側(cè)壓機(jī)的側(cè)壓量為0;四輥可逆式粗軋2#機(jī)架前兩道次空過，后道次壓下率逐漸增加；精軋立輥采用最大有效側(cè)壓量，3—5mm(經(jīng)驗(yàn)參數(shù))。優(yōu)選地，所述步驟l)的精軋目標(biāo)寬度FET的計(jì)算公式為FET=FDT+FT,式中FET-—精軋目標(biāo)寬度，mm;FDT---成品寬度，F(xiàn)T—-附加量，取值范圍0-12mm。優(yōu)選地，所述步驟2)的精軋自然寬展FS的計(jì)算公式為FS=A1*(W3*V^I*H2+W3*VM*H2+W3*H1*H2+H1*H2);式中FS---精軋自然寬展，mm;Al—-過程系數(shù)，取值范圍0.001-0.002;Hl---帶鋼目標(biāo)厚度，根據(jù)用戶要求確定，mm;W3—-精軋出口厚度，測厚儀實(shí)際測量的帶鋼厚度，mm;H2---粗軋出口厚度一精軋目標(biāo)厚度，mm。優(yōu)選地，所述步驟3)的最大有效側(cè)壓量Wf為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取3-5mm。優(yōu)選地，所述步驟4)的粗軋出口目標(biāo)寬度RET的計(jì)算公式為RET=Rm*(FET-FS+Wf+WC)，式中RET-—粗軋目標(biāo)寬度，mm;Rm—-粗軋目標(biāo)寬度遺傳系數(shù)，經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取值范圍0.9-1.1;WC—-粗軋目標(biāo)寬度系統(tǒng)修正，取值范圍[-10mm，10mm]。優(yōu)選地，所述步驟5)的多道次自然寬展"的計(jì)算公式為0=-1.887*。-W,、編,V及乂、0.141廣d、0.卿式中《-—粗軋自然寬展，mm;『。一-入口側(cè)帶鋼寬度，mm;W,—-出口側(cè)帶鋼寬度，mm;2、i"V》、w乂4.5916H。---入口側(cè)帶鋼厚度，mm;i---立輥軋輥直徑，mm。優(yōu)選地，所述步驟6)的多道次總壓下量RW的計(jì)算公式為RW=RIAT—REAT，式中RW---粗軋2#機(jī)架多道次總壓下量，RIAT-—粗軋2弁機(jī)架入口測量寬度，ram;REAT-—粗軋2#機(jī)架出口測量寬度，■。優(yōu)選地，所述步驟7)的板坯目標(biāo)寬度WB的計(jì)算公式為WB=RET+RW-a，式中WB_--板坯目標(biāo)寬度，mm。優(yōu)選地，所述步驟8)中，四輥可逆式粗軋2#機(jī)架采用五道次，其中第三道次壓下率為20-30%，第四道次為0，第五道次為70-80%。本發(fā)明由于采用了以上技術(shù)方案，使之與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)和積極效果通過對(duì)軋線的側(cè)壓控制進(jìn)行改善，保證了中間帶鋼的邊部質(zhì)量。避免了因帶鋼較軟導(dǎo)致的生產(chǎn)線卡堵，有效的提高了生產(chǎn)效率。且該控制方法操作非常簡單，使用方便。圖1為本發(fā)明的粗軋第一機(jī)架的設(shè)備示意簡圖。圖2為本發(fā)明的粗軋第二機(jī)架的設(shè)備示意簡圖。圖3為本發(fā)明的精軋的設(shè)備示意簡圖。圖4為本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)的側(cè)壓控制曲線圖。圖5為本發(fā)明的側(cè)壓機(jī)工作示意圖。圖6為本發(fā)明的邊部質(zhì)量控制流程圖。圖中，1SSP板坯大側(cè)壓機(jī)，2四輥可逆式粗軋1#機(jī)架，3帶鋼，4側(cè)壓油缸，5立輥，6粗軋2#機(jī)架，7精軋立輥側(cè)壓油缸，8精軋立輥，9精軋1弁機(jī)架，10精軋7#機(jī)架，A現(xiàn)有技術(shù)控制曲線，B本發(fā)明控制曲線。具體實(shí)施例方式本發(fā)明是結(jié)合帶鋼的特性，采用了后段逐步遞增的側(cè)壓控制方案，以后7工序的最大能力來反推前工序的側(cè)壓，實(shí)現(xiàn)寬度控制與帶鋼邊部質(zhì)量并重的控制方案。如圖l，2，3所示，其中1板坯大側(cè)壓機(jī)SSP，2粗軋1弁機(jī)架，3帶鋼，4側(cè)壓油缸，5立輥，6粗軋2弁機(jī)架，7精軋立輥側(cè)壓油缸，8精軋立輥，9精軋1#機(jī)架，10精軋7#機(jī)架。本發(fā)明涉及具體的設(shè)備有SSP板坯大側(cè)壓機(jī)l(圖l)、四輥可逆式粗軋1弁機(jī)架2、帶立輥的四輥可逆式粗軋機(jī)2弁機(jī)架6(圖2)及精軋立輥8(圖3)。如圖6所示，本發(fā)明的具體方案如下1根據(jù)帶鋼成品寬度，確定精軋目標(biāo)寬度FET，計(jì)算公式為FET二FDT+FT，式中FET---精軋目標(biāo)寬度，mm;FDT-—成品寬度，mm;FT—-附加量，為產(chǎn)品制造過程中的允許的公差范圍,取值范圍0-12mm。2確定精軋自然寬展FS，在熱軋水平機(jī)架軋制過程中，由于金屬的橫向流動(dòng)除來自軋輥的摩擦阻力外，不受任何其它的阻礙和限制的，被壓下的金屬體積可以橫向自由寬展的量為精軋自然寬展FS，其計(jì)算公式為FS=A1*(W3*VM*H2+W3*VM*H2+W3*H1*H2+H1*H2);式中FS-一精軋自然寬展，mm;Al-一過程系數(shù)，取值范圍0.OO卜0.002;Hl-—帶鋼目標(biāo)厚度；W3---精軋出口厚度；H2—-粗軋出口厚度一精軋目標(biāo)厚度。3確定精軋立輥8最大有效側(cè)壓量Wf,其為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取3-5mm。4根據(jù)上述步驟1一3求得的值，得出粗軋出口目標(biāo)寬度RET，其計(jì)算公式為RET=Rm*(FET-FS+Wf+WC)，式中RET---粗軋目標(biāo)寬度，mm;Rm—-粗軋目標(biāo)寬度遺傳系數(shù)，經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取值范圍0.9-1.1;WC---粗軋目標(biāo)寬度系統(tǒng)修正，為人工干預(yù)量，取值范圍[-lOmm，10mm]。粗軋目標(biāo)寬度系統(tǒng)修正WC—般情況下用于補(bǔ)償設(shè)備精度上的偏差。當(dāng)系統(tǒng)設(shè)定的寬度為1000mm，而實(shí)際儀表測量的寬度為1005mm時(shí)，一般采用一5mm的目標(biāo)寬度系統(tǒng)修正。5確定粗軋2#機(jī)架6多道次自然寬展《，在粗軋多道次的軋制過程中，同樣由于金屬的橫向流動(dòng)由于不受任何的阻礙和限制，被壓下的金屬體積同樣會(huì)發(fā)生橫向的自由流動(dòng)，其計(jì)算公式為a=-1.887*式中/、0.063叢、o141丄、0.989,、4.591RW，其計(jì)算公式為:-粗軋自然寬展，『。---入口側(cè)帶鋼寬度，mm;W,—-出口側(cè)帶鋼寬度，mm;H。---入口側(cè)帶鋼厚度，腿；i—-立輥軋輥直徑，mm。6確定粗軋2弁機(jī)架6多道次總壓下RW=RIAT—REAT，式中RW-一粗軋2#機(jī)架6多道次總壓下』RIAT-—粗軋2弁機(jī)架6入口測量寬度，mra。REAT---粗軋2#機(jī)架6出口測量寬度，mm。分配每個(gè)道次的壓下率，本實(shí)施例中一共有五個(gè)道次；根據(jù)表1分配到各個(gè)道次，確定粗軋2弁機(jī)架立輥每個(gè)道次壓下率:表l<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>由于在進(jìn)行反向道次時(shí)，一般不安排側(cè)壓，故對(duì)于其中的第4道次，在本方案中，不考慮壓下率分配。7根據(jù)步驟4-6求得的值，得出板坯目標(biāo)寬度WB，其計(jì)算公式為WB=RET+RW-，式中WB---板坯目標(biāo)寬度，mm。8根據(jù)板坯目標(biāo)寬度WB的值，設(shè)定SSP板坯大側(cè)壓機(jī)1的側(cè)壓量為0;由于本實(shí)施例的帶鋼，處于高溫狀態(tài)下(接近熱軋帶鋼的熔點(diǎn))，此時(shí)的帶鋼極軟，一旦受到側(cè)向的壓力時(shí)，帶鋼沿寬度方向，將發(fā)生一定的拱起，從而直接影響到帶鋼與輸送輥道的接觸，造成帶鋼的卡堵，如圖5所示。因此，本實(shí)施例采用了板坯大側(cè)壓機(jī)O側(cè)壓的方案，以保證帶鋼在側(cè)壓時(shí)不發(fā)生帶鋼中部的拱鋼。帶立輥的四輥可逆式粗軋機(jī)2#機(jī)架6采用多道次進(jìn)行來回的軋制，在本實(shí)施例中對(duì)涉及立輥的側(cè)向壓下量的控制，總體呈逐漸增加的方法。如圖4所示，其中A為現(xiàn)有技術(shù)控制曲線，B為本發(fā)明控制曲線，橫坐標(biāo)為道次，縱坐標(biāo)為側(cè)壓率。具體分配原則參見步驟6及表1。在本實(shí)施例中，考慮到產(chǎn)生中間板坯邊部不規(guī)則的基本原因是由于帶鋼在高溫狀態(tài)下，由于受到厚度方向(上下方向)的作用力，導(dǎo)致帶鋼發(fā)生一定的自由寬展，因?yàn)閹т撎幱跇O高的溫度，導(dǎo)致帶鋼本身的金屬流動(dòng)性較為活躍，從而影響帶鋼邊部的不規(guī)則的情況的產(chǎn)生，故在本實(shí)施例的考慮中，排除了帶鋼在前道次軋制時(shí)，采用帶鋼邊部控制的方案，而針對(duì)行的在后道次中加以控制，同時(shí)也考慮了在四輥可逆式軋機(jī)軋制時(shí)，溫度較高(大約在1280—130(TC左右)帶鋼易產(chǎn)生橫斷面上的拱鋼的因素，因此在實(shí)現(xiàn)本實(shí)施例時(shí)，采用了前二道次空過的技術(shù)方案。由于在四輥可逆式軋機(jī)軋制受軋制時(shí)間的影響(軋制時(shí)間越晚，帶鋼相對(duì)的溫度越低)帶鋼發(fā)生橫斷面上的拱鋼的機(jī)率越低，同時(shí)側(cè)向的力越小，帶鋼發(fā)生橫斷面上的拱鋼的機(jī)率越低的規(guī)律，故在設(shè)計(jì)本實(shí)施例時(shí)，在四輥可逆式軋機(jī)軋制時(shí)，采用了前二道次空過(側(cè)向輥縫打開)后三道次逐步增加的控制方案。精軋立輥8采用最大有效側(cè)壓量，3—5mm(經(jīng)驗(yàn)參數(shù))。實(shí)施例帶鋼號(hào)008572480300板坯厚度230mm、成品厚度2.52mm板坯寬度1100mm、成品寬度1085mm、側(cè)壓量15mm(該側(cè)壓量為板坯寬度mm-成品寬度mm。)。根據(jù)上述的數(shù)據(jù)，在本發(fā)明的具體實(shí)施中，已知的帶鋼成品寬度為1085mm，根據(jù)其寬度附加量設(shè)定3ram，故其軋制寬度按1088mm控制，在精軋立輥的側(cè)壓設(shè)定中，按3mm壓下量控制，計(jì)算精軋的自然寬展大致為lmm，故其粗軋的出口控制應(yīng)在1090mm，在其粗軋第3及第5道次中，分別采用了3mm和8mm的壓下，同時(shí)根據(jù)其粗軋的寬展計(jì)算，其寬展大致也在lrara左右，故其板坯的目標(biāo)寬度應(yīng)在1100mm，以下是軋制過程中的具體參數(shù)情況在熱軋帶鋼生產(chǎn)前，根據(jù)所涉及的板坯大側(cè)壓機(jī)、粗軋2#機(jī)架前立輥軋機(jī)及精軋前的立輥軋機(jī)，確定相關(guān)組成部分的控制模式，對(duì)于板坯大側(cè)壓機(jī)具體控制設(shè)定如下<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>上述參數(shù)的設(shè)定，根據(jù)四輥可逆式粗軋l弁機(jī)架出口目標(biāo)寬度決定，故在軋制前，設(shè)定板坯大側(cè)壓機(jī)空過，得到上述結(jié)果。其次對(duì)涉及的四輥可逆式軋機(jī)前立輥的控制模式進(jìn)行選擇，確定采用來回的5道次軋制，對(duì)相應(yīng)的l、3、5道次的側(cè)壓進(jìn)行分配，同時(shí)，設(shè)定四輥可逆式軋機(jī)最后道次出口的目標(biāo)寬度為1090mm，得到以下的結(jié)果。具體如下<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>最后在對(duì)精軋前立輥的控制中采用15噸的軋制力(可承受的最大有效軋制力)由于四輥可逆式軋機(jī)最后道次出口的帶鋼存在一定的自由寬展，故帶鋼出四輥可逆式軋機(jī)最后道次出口的實(shí)際寬度為1095mm。由于提供的實(shí)施例涉及現(xiàn)場設(shè)備的精度，雖然輥縫為1091mm，但由于現(xiàn)場設(shè)備的精度及彈跳的影響，實(shí)際軋出的寬度為1095mm。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>采用本發(fā)明后，使得在帶鋼在中間坯上的不規(guī)則情況得到了加大的改善，從實(shí)際軋制的帶鋼看，帶鋼的邊部異常得到了較好的控制，見下表<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>權(quán)利要求1.一種中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，控制的設(shè)備包括板坯大側(cè)壓機(jī)(1)、帶立輥的四輥可逆式粗軋2#機(jī)架(6)及精軋立輥(8)，其特征在于包括以下步驟1)根據(jù)帶鋼成品寬度，確定精軋目標(biāo)寬度FET；2)確定精軋自然寬展FS；3)確定精軋立輥(8)最大有效側(cè)壓量Wf；4)根據(jù)上述步驟1-3求得的值，得出粗軋出口目標(biāo)寬度RET；5)確定粗軋2#機(jī)架(6)多道次自然寬展α；6)確定粗軋2#機(jī)架(6)多道次總壓下量RW，分配每個(gè)道次的壓下率；7)根據(jù)步驟4-6求得的值，得出板坯目標(biāo)寬度WB；8)根據(jù)板坯目標(biāo)寬度WB的值，設(shè)定板坯大側(cè)壓機(jī)(1)的側(cè)壓量為0；四輥可逆式粗軋2#機(jī)架(6)前兩道次空過，后道次壓下率逐漸增加；精軋立輥(8)采用最大有效側(cè)壓量。2.如權(quán)利要求1所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟l)的精軋目標(biāo)寬度FET的計(jì)算公式為FET=FDT+FT，式中FET_—精軋目標(biāo)寬度，mm;FDT---成品寬度，mrruFT—-附加量，取值范圍0-12mm。3.如權(quán)利要求2所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟2)的精軋自然寬展FS的計(jì)算公式為FS=A1*(W3*VM*H2+W3*VM*H2+W3*H1*H2+H1*H2);式中FS---精軋自然寬展，mm;Al-一過程系數(shù)，取值范圍0.001-0.002;HI---帶鋼目標(biāo)厚度，腿；W3—-精軋出口厚度，mm;H2---粗軋出口厚度一精軋目標(biāo)厚度，mm。4.如權(quán)利要求3所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟3)的最大有效側(cè)壓量Wf為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取3-5mm。5.如權(quán)利要求4所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟4)的粗軋出口目標(biāo)寬度RET的計(jì)算公式為RET=Rm*(FET-FS+Wf+WC)，式中RET—-粗軋目標(biāo)寬度，mm;Rm-一粗軋目標(biāo)寬度遺傳系數(shù)，經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，取值范圍0.9-1.1;WC—-粗軋目標(biāo)寬度系統(tǒng)修正，取值范圍[-IO腿，10mm]。6.如權(quán)利要求5所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟5)的多道次自然寬展"的計(jì)算公式為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>式中《—-粗軋自然寬展，mm;『。入口側(cè)帶鋼寬度，mm;W,—-出口側(cè)帶鋼寬度，mm;H。一_入口側(cè)帶鋼厚度，mm;-一立輥軋輥直徑，mm。7.如權(quán)利要求6所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟6)的多道次總壓下量RW的計(jì)算公式為RW=RIAT—REAT，式中RW—-粗軋2#機(jī)架多道次總壓下量，mm;RIAT—-粗軋2弁機(jī)架入口測量寬度，mm;REAT-—粗軋2弁機(jī)架出口測量寬度，mm。8.如權(quán)利要求7所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟7)的板坯目標(biāo)寬度WB的計(jì)算公式為WB=RET+RW-a，式中WB—-板坯目標(biāo)寬度，9.如權(quán)利要求8所述的中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，其特征在于所述步驟8)中，四輥可逆式粗軋2弁機(jī)架(6)采用五道次，其中第三道次壓下率為20-30%,第四道次為O，第五道次為70-80%。全文摘要本發(fā)明公開了一種中間板坯邊部質(zhì)量的控制方法，控制的設(shè)備包括板坯大側(cè)壓機(jī)、帶立輥的四輥可逆式粗軋2#機(jī)架及精軋立輥，包括以下步驟，1)根據(jù)帶鋼成品寬度，確定精軋目標(biāo)寬度FET；2)確定精軋自然寬展FS；3)確定精軋立輥?zhàn)畲笥行?cè)壓量Wf；4)根據(jù)上述步驟1-3求得的值，得出粗軋出口目標(biāo)寬度RET；5)確定粗軋2#機(jī)架多道次自然寬展α；6)確定粗軋2#機(jī)架多道次總壓下量RW，分配每個(gè)道次的壓下率；7)根據(jù)步驟4-6求得的值，得出板坯目標(biāo)寬度WB；8)根據(jù)板坯目標(biāo)寬度WB的值，設(shè)定板坯大側(cè)壓機(jī)的側(cè)壓量為0；四輥可逆式粗軋2#機(jī)架前兩道次空過，后道次壓下率逐漸增加；精軋立輥采用最大有效側(cè)壓量。文檔編號(hào)B21B37/28GK101670371SQ200810042659公開日2010年3月17日申請(qǐng)日期2008年9月9日優(yōu)先權(quán)日2008年9月9日發(fā)明者吳小弟,榮鴻偉,旗解申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司