專利名稱：高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法及裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種提高高速線材軋機(jī)控制冷卻線風(fēng)冷效率及強(qiáng)度的方法和設(shè)備，屬于軋鋼冷卻工藝、設(shè)備技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
目前高速線材軋機(jī)都配置了斯太爾摩(stelmor)控制冷卻線，斯太爾摩冷卻方式已成為鋼鐵行業(yè)中高速線材生產(chǎn)的主要冷卻工藝，該工藝由一次水冷段、二次風(fēng)冷段組成， 一次水冷段通過精軋后的水箱實(shí)現(xiàn)，二次風(fēng)冷段包括由耐熱鋼輥組成的較長輸送輥道線、 設(shè)于該輸送輥道線下方的多臺風(fēng)機(jī)。鋼筋線材經(jīng)水冷段冷卻后，達(dá)到所設(shè)定的吐絲溫度時(shí)， 經(jīng)吐絲機(jī)吐絲成圈并均勻散布在斯太爾摩輸送輥道上，進(jìn)行二次風(fēng)冷，完成相變。在實(shí)際生產(chǎn)中，線材吐絲后在前部風(fēng)機(jī)風(fēng)冷段范圍內(nèi)的相變過程已基本結(jié)束，鋼材內(nèi)部組織已形成， 這時(shí)的金相組織將決定鋼材后期的使用性能及深加工性能。但由于前部風(fēng)機(jī)的冷卻能力不足，導(dǎo)致線材內(nèi)部組織相變時(shí)的過冷度不夠，金相組織不能完全按工藝要求在短時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)變，使得鋼材的組織不均勻，尤其是高碳鋼索氏體化率不高；當(dāng)鋼材進(jìn)入后部風(fēng)機(jī)冷卻時(shí)， 因相變已經(jīng)完成，此時(shí)風(fēng)冷對鋼材組織轉(zhuǎn)變的影響已微乎其微，后部風(fēng)機(jī)的風(fēng)冷已屬于無效冷卻。因此這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布局造成了前部風(fēng)機(jī)風(fēng)量不足，而后部風(fēng)機(jī)風(fēng)量多余或過剩的問題。因此提高前部風(fēng)機(jī)的冷卻能力是改善鋼材綜合性能的關(guān)鍵。
為此，中國專利2004100506912公開了一種“高速線材軋機(jī)斯太爾摩線氣霧冷卻裝置及方法”，是在空冷段的輸送輥上方設(shè)置噴霧冷卻裝置，再配合下方風(fēng)機(jī)進(jìn)行雙向冷卻。該方法存在的問題是氣霧只能噴到線材的上表面，而下表面無法得到均勻的噴霧冷卻，故存在冷卻不均勻的問題，同時(shí)也易造成鋼材上表面銹斑；另外由于噴霧區(qū)域會產(chǎn)生大量的霧氣，而該區(qū)域通常設(shè)置有供操作室觀察吐絲工作情況的攝像頭，霧氣的產(chǎn)生影響了對吐絲情況的觀察。
另一中國專利2008100323341又公開了一種“高速線材軋機(jī)斯太爾摩線冷卻方法及冷卻裝置”，是在輸送輥上方設(shè)風(fēng)機(jī)，配合下部風(fēng)機(jī)進(jìn)行雙向冷卻，該方法存在的主要問題是只有斯太爾摩線下方風(fēng)機(jī)的出風(fēng)風(fēng)向與運(yùn)輸輥道構(gòu)成一定角度時(shí)才可實(shí)現(xiàn)，而現(xiàn)有技術(shù)大多為風(fēng)向與輸送輥構(gòu)成垂直角度的生產(chǎn)線，這樣使得這一方法不能在這一類型的斯太爾摩冷卻線上應(yīng)用；同時(shí)上方的移動式風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、風(fēng)壓遠(yuǎn)小于下方風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、風(fēng)壓， 上方的移動式風(fēng)機(jī)的冷卻效果受到影響；另外當(dāng)輸送線上發(fā)生堆鋼事故時(shí)，雖然可將上方風(fēng)機(jī)移開，但操作上較為麻煩，易造成停機(jī)時(shí)間增加；同時(shí)增加了設(shè)備的占地面積及改造經(jīng)費(fèi)投入。
目前，提高斯太爾摩風(fēng)冷線的風(fēng)冷強(qiáng)度的主要手段是提高輸送輥道速度、更換風(fēng)機(jī)、提高輸出功率。輸送輥道速度越快，線材圈的布放越稀疏，散熱速度越快，有利于加快冷卻速度，但輸送輥道的速度過快到一定程度時(shí)，反而會縮短線材圈的風(fēng)冷時(shí)間，降低冷卻效果，同時(shí)使線材圈快速進(jìn)入集卷筒，而增加集卷操作難度，導(dǎo)致集卷堆鋼概率增加，加大了工人的勞動強(qiáng)度；更換風(fēng)機(jī)電機(jī)提高輸出功率成本較高，如出風(fēng)量116000m3/h要提高到 150000m3/h，除了要對電機(jī)基座重新進(jìn)行澆灌外，還要多支出近40萬元/臺，且施工周期較長，耗電。因此，必須對現(xiàn)有技術(shù)加以改進(jìn)。發(fā)明內(nèi)容
為從根本上解決現(xiàn)有高速線材斯太爾摩風(fēng)冷線存在的風(fēng)冷強(qiáng)度不足、冷卻速度低，難于滿足生產(chǎn)需要，以及增加投資、耗電等問題，本發(fā)明提供一種高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷，并節(jié)能降耗的方法。
本發(fā)明還提供一種實(shí)現(xiàn)高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷的裝置。
本發(fā)明提供的是這樣一種高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法，是通過設(shè)置在輸送輥下方由下往上吹風(fēng)的風(fēng)機(jī)，對輸送輥上的高速線材進(jìn)行風(fēng)冷，其特征在于依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化，先將輸送輥下方的風(fēng)機(jī)分為高溫區(qū)的前部風(fēng)機(jī)和低溫區(qū)的后部風(fēng)機(jī)；再從后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置引出引風(fēng)管至前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置，用后部風(fēng)機(jī)的全部風(fēng)流或者部分風(fēng)流與前部風(fēng)機(jī)的風(fēng)流合并后，對前部風(fēng)機(jī)對應(yīng)的輸送輥上的高溫高速線材進(jìn)行高強(qiáng)度風(fēng)冷。
所述高速線材溫度高于520°C區(qū)間所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為前部風(fēng)機(jī)。
所述高速線材溫度低于520°C區(qū)間所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為后部風(fēng)機(jī)。
所述引出的引風(fēng)管為從后部第一臺風(fēng)機(jī)或最后一臺風(fēng)機(jī)引出至前部第一臺風(fēng)機(jī)的引風(fēng)管，或者/和從后部第二臺風(fēng)機(jī)引出至前部第二臺風(fēng)機(jī)的引風(fēng)管，或者/和從后部第三臺風(fēng)機(jī)引出至前部第三臺風(fēng)機(jī)的引風(fēng)管，以此類推，具體引風(fēng)管的數(shù)量及長度設(shè)置，視生產(chǎn)現(xiàn)場的實(shí)際情況確定。
本發(fā)明提供的實(shí)現(xiàn)高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷的裝置，包括位于輸送輥線下方的沿輸送輥輸送方向設(shè)置的若干臺其上端帶佳靈裝置的風(fēng)機(jī)，該若干臺風(fēng)機(jī)依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化，設(shè)為高溫區(qū)的前部風(fēng)機(jī)和低溫區(qū)的后部風(fēng)機(jī)，其特征在于后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件與引風(fēng)管進(jìn)風(fēng)口相連，引風(fēng)管出風(fēng)口通過第二連接組件與前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連，以便將后部風(fēng)機(jī)的風(fēng)能引至前部風(fēng)機(jī)，從而加大高溫區(qū)的風(fēng)量，對高溫線材進(jìn)行聞強(qiáng)度冷卻，使鋼材的強(qiáng)度及索氏體化率提聞，進(jìn)而提聞鋼材的工藝性能。
所述第一連接組件包括設(shè)置在后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口處的出風(fēng)閥，設(shè)于后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口一側(cè)的引風(fēng)口及其上的引風(fēng)閥，與引風(fēng)口相連的錐形管及彎管，彎管另一端與引風(fēng)管進(jìn)風(fēng)口相連。
所述出風(fēng)閥、引風(fēng)閥采用常規(guī)閘閥、截止閥或者盲板閥。
所述第二連接組件包括設(shè)于前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口中的引風(fēng)出管，該引風(fēng)出管為一彎管，彎管的垂直管段置于前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口中，且管端設(shè)有佳靈裝置，彎管置于前部風(fēng)機(jī)內(nèi)， 水平管端自前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口側(cè)壁穿出與外彎管相連，外彎管另一端與引風(fēng)出風(fēng)閥相連，引風(fēng)出風(fēng)閥與變徑增壓管一端相連，變徑增壓管另一端與引風(fēng)管出風(fēng)口相連。
所述引風(fēng)出風(fēng)閥采用常規(guī)閘閥、截止閥或者8字形盲板閥。
所述后部第一臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管、第二連接組件與前部第二臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相；或者/和后部第二臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管、第二連接組件與前部第一臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連，或者/和后部第三臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件、 引風(fēng)管、第二連接組件與前部第四臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連，或者/和后部第四臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管、第二連接組件與前部第三臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連，具體視實(shí)際生產(chǎn)需要設(shè)置一根或多根引風(fēng)管。
本發(fā)明具有下列優(yōu)點(diǎn)和效果采用上述方案，可方便地將風(fēng)冷后部低溫區(qū)的無效冷卻風(fēng)量引入前部高溫區(qū)，彌補(bǔ)了前部高溫區(qū)風(fēng)量不足，冷卻強(qiáng)度低及速度慢的問題，且無需提高風(fēng)機(jī)輸出功率、增加冷卻線長度、也無需在風(fēng)冷線上方增加風(fēng)機(jī)及噴霧等設(shè)施的投資，只需要通過簡單的管道連接，節(jié)約了大量的資源，即可從根本上解決生產(chǎn)中存在的實(shí)際問題。本發(fā)明有效地解決了高碳鋼由于過冷度不足造成索氏體化率不高的問題，全面提高了鋼材的深加工能力。對于普通中、低碳鋼也可使用此方法達(dá)到少開風(fēng)機(jī)、提高鋼材強(qiáng)度的效果，且能實(shí)現(xiàn)節(jié)能、經(jīng)濟(jì)的生產(chǎn)。


圖I為本發(fā)明裝置結(jié)構(gòu)主視圖；圖2為圖I的俯視圖；圖3為圖I中的A部放大圖；圖4為圖3的俯視圖；圖5為圖I的B部放大后視圖；圖6為圖5的俯視圖；具體實(shí)施方式
下面結(jié)合附圖對本發(fā)明做進(jìn)一步描述。
本發(fā)明提供的是這樣一種高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷裝置，包括位于輸送輥道2 上方的輥道側(cè)墻1，及輸送輥線2下方的其上端帶佳靈裝置的十臺風(fēng)機(jī)，該十臺風(fēng)機(jī)依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化，設(shè)為高溫區(qū)的前部第一至第四臺風(fēng)機(jī)12、11、10、9，低溫區(qū)的后部第一至第四臺風(fēng)機(jī)6、5、4、3，其中，后部第一臺風(fēng)機(jī)6通過第一連接組件、引風(fēng)管 15、第二連接組件與前部第二臺風(fēng)機(jī)11出風(fēng)口相連，后部第二臺風(fēng)機(jī)5出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管16、第二連接組件與前部第一臺風(fēng)機(jī)12出風(fēng)口相連，后部第三臺風(fēng)機(jī)4出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管14、第二連接組件與前部第四臺風(fēng)機(jī)9出風(fēng)口相連，后部第四臺風(fēng)機(jī)3出風(fēng)口通過第一連接組件、引風(fēng)管13、第二連接組件與前部第三臺風(fēng)機(jī)10出風(fēng)口相連，如圖I、圖2。
所述第一連接組件(在此僅以圖I中A部放大圖3、圖4所示第一連接組件加以說明，其余第一連接組件均與圖3、圖4相同)包括設(shè)置在后部風(fēng)機(jī)5出風(fēng)口 51處的出風(fēng)閥52， 設(shè)于后部風(fēng)機(jī)5出風(fēng)口 51前側(cè)的引風(fēng)口及其上的引風(fēng)閥53，與引風(fēng)口相連的錐形管54及彎管55，彎管55通過支撐架56固定，彎管55另一端與引風(fēng)管16進(jìn)風(fēng)口相連；所述出風(fēng)閥 52、引風(fēng)閥53為常規(guī)盲板閥，如圖3、圖4 ;所述第二連接組件(在此僅以圖I中B部放大圖5、圖6所示第二連接組件加以說明，其余第二連接組件均與圖5、圖6相同)包括設(shè)于前部風(fēng)機(jī)9出風(fēng)口 91中的引風(fēng)出管，該引風(fēng)出管為一彎管，彎管的垂直管段92置于前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口 91中，且管端設(shè)有佳靈裝置98，彎頭置于前部風(fēng)機(jī)9內(nèi)，彎管的水平管端93自前部風(fēng)機(jī)9出風(fēng)口前側(cè)壁穿出與外彎管94相連，外彎管94另一端與引風(fēng)出風(fēng)閥96相連，該引風(fēng)出風(fēng)閥96為常規(guī)“8”字形盲板閥，引風(fēng)出風(fēng)閥96與變徑增壓管97 —端相連，變徑增壓管97另一端與引風(fēng)管14出風(fēng)口相連，圖5、 圖6。
本發(fā)明提供的高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法，是通過設(shè)置在輸送輥2下方的風(fēng)機(jī)，由下往上吹風(fēng),對輸送輥2上的高速線材進(jìn)行風(fēng)冷的，其中依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化，先將輸送輥2下方的風(fēng)機(jī)分為高溫區(qū)的前部風(fēng)機(jī)9、10、11、12和低溫區(qū)的后部風(fēng)機(jī)3、4、5、6，即高速線材溫度高于520°C區(qū)間所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為前部風(fēng)機(jī)，高速線材溫度低于520°C所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為后部風(fēng)機(jī)；再從后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置引出引風(fēng)管至前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置，用后部風(fēng)機(jī)的全部風(fēng)流或者部分風(fēng)流與前部風(fēng)機(jī)的風(fēng)流合并后，對前部風(fēng)機(jī)對應(yīng)的輸送輥上的高溫高速線材進(jìn)行高強(qiáng)度風(fēng)冷，具體是后部風(fēng)機(jī)6出風(fēng)位置引出引風(fēng)管15至前部風(fēng)機(jī)11出風(fēng)位置，后部風(fēng)機(jī)5出風(fēng)位置引出引風(fēng)管16至前部風(fēng)機(jī)12出風(fēng)位置，后部風(fēng)機(jī)4出風(fēng)位置引出引風(fēng)管14至前部風(fēng)機(jī)9出風(fēng)位置，后部風(fēng)機(jī)3出風(fēng)位置引出引風(fēng)管13 至前部風(fēng)機(jī)10出風(fēng)位置。
下面通過對比實(shí)驗(yàn)來驗(yàn)證本發(fā)明之冷卻效果。
試驗(yàn)設(shè)備均在同一條高速線材生產(chǎn)線上完成對比試驗(yàn)，該斯太爾摩冷卻線共設(shè)置了十臺風(fēng)機(jī)，沿軋制方向依次標(biāo)記為12、11、10、9、8、7、6、5、4、3風(fēng)機(jī)。
試驗(yàn)材料對比例I、試驗(yàn)例I均采用同一爐批的60鋼種；對比例2、試驗(yàn)例2均采用同一爐批的SWRH82B鋼種；對比例3、試驗(yàn)例3均采用同一爐批的HPB300鋼種；對比例4、試驗(yàn)例4均采用同一爐批的HRB600鋼種；各對比例及試驗(yàn)例的吐絲溫度相同、斯太爾摩運(yùn)輸速度相同。
以改造前的該冷卻線為對比例1、2、3、4，其中對比例I :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、8、7、6、5、4、3，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
對比例2 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、8、7、6、5、4、3，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
對比例3 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、8、7，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
對比例4 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、8、7，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
再以采用本發(fā)明的該冷卻線為試驗(yàn)例1、2、3、4，如圖I、圖2，其中試驗(yàn)例I :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、6、4、5、3，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
試驗(yàn)例2 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、10、9、6、4、5、3，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
試驗(yàn)例3 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、6、5，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
試驗(yàn)例4 :開啟風(fēng)機(jī)12、11、6、5，風(fēng)量均為100%，共冷卻三組線材。
對比例與試驗(yàn)例的鋼材工藝性能指標(biāo)如下對比例I (60鋼)共三組試樣，抗拉強(qiáng)度平均值947MPa，伸長率平均值15. 0%，索氏體化率平均值81. 7%。
試驗(yàn)例I (60鋼)共三組試樣，抗拉強(qiáng)度平均值987MPa，伸長率平均值15. 0%，索氏體化率平均值93. 3%。線材的工藝性能得到了明顯的提升，抗拉強(qiáng)度平均提高約40 MPa, 索氏體化率從平均81. 7%提高到93. 3%。
對比例2(SWRH82B):共三組試樣，抗拉強(qiáng)度平均值1153MPa，伸長率平均值10. 5%， 索氏體化率平均值76. 7%。
試驗(yàn)例2(SWRH82B):共三組試樣，抗拉強(qiáng)度平均值1210 MPa,伸長率平均值10. 3%， 索氏體化率平均值90% ;在少開一臺風(fēng)機(jī)的情況下，鋼材抗拉強(qiáng)度平均提升47 MPa,塑性指標(biāo)沒有下降，索氏體化率顯著提高，隨著鋼材碳含量的提高及規(guī)格的增大，本發(fā)明的風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作方式效果優(yōu)異。
對比例3 (HPB300):共三組試樣，屈服強(qiáng)度平均值320MPa，抗拉強(qiáng)度平均值 472MPa，伸長率平均值34. 3%，最大力總伸長率16. 5%。
試驗(yàn)例3 (HPB300):共三組試樣，屈服強(qiáng)度平均值363MPa，抗拉強(qiáng)度平均值 520MPa，伸長率平均值35. 2%，最大力總伸長率平均值16. 8%。試驗(yàn)例3不僅在少開兩臺風(fēng)機(jī)的情況下明顯提高了鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)，還由于鋼材在吐絲后的高溫區(qū)得到快速冷卻使得線材表面生產(chǎn)的氧化鐵皮量明顯減少。
對比例4 (HRB600):共三組試樣，非比例延伸屈服強(qiáng)度平均值615MPa，抗拉強(qiáng)度平均值753MPa，伸長率分別平均值23. 0%，最大力總伸長率平均值11. 3%，晶粒度平均值10. 7級。
試驗(yàn)例4 (HRB600):共三組試樣，非比例延伸屈服強(qiáng)度平均值648MPa，抗拉強(qiáng)度平均值787MPa，伸長率平均值23. 2%，最大力總伸長率平均值11. 3%，晶粒度平均值10. 8級； 屈服強(qiáng)度提高約30 MPa，抗拉強(qiáng)度提高約25 MPa，其它工藝性能指標(biāo)均未出現(xiàn)下降。
綜述通過四個(gè)實(shí)施效果例，采用本發(fā)明使風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作，讓斯太爾摩風(fēng)冷線后部風(fēng)機(jī)的風(fēng)量集中到前部風(fēng)機(jī)對鋼材進(jìn)行快速強(qiáng)冷對于高碳鋼能有效提高鋼材的強(qiáng)度、索氏體化率，對于中、低碳鋼除能明顯提高鋼材強(qiáng)度外還能減少風(fēng)機(jī)的開啟數(shù)量，降低工作環(huán)境的噪音，減少氧化鐵皮的產(chǎn)生，符合經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)、節(jié)能降耗、綠色環(huán)保的產(chǎn)業(yè)發(fā)展方向。
權(quán)利要求
1.一種高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法，是通過設(shè)置在輸送輥下方由下往上吹風(fēng)的風(fēng)機(jī)，對輸送輥上的高速線材進(jìn)行風(fēng)冷，其特征在于依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化， 先將輸送輥下方的風(fēng)機(jī)分為高溫區(qū)的前部風(fēng)機(jī)和低溫區(qū)的后部風(fēng)機(jī)；再從后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置引出引風(fēng)管至前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置，用后部風(fēng)機(jī)的全部風(fēng)流或者部分風(fēng)流與前部風(fēng)機(jī)的風(fēng)流合并后，對前部風(fēng)機(jī)對應(yīng)的輸送輥上的高溫高速線材進(jìn)行高強(qiáng)度風(fēng)冷。
2.如權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述高速線材溫度高于520°C區(qū)間所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為前部風(fēng)機(jī)。
3.如權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述高速線材溫度低于520°C區(qū)間所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)為后部風(fēng)機(jī)。
4.一種實(shí)現(xiàn)權(quán)利要求I所述高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法的裝置，包括位于輸送輥線下方的沿輸送輥輸送方向設(shè)置的若干臺其上端帶佳靈裝置的風(fēng)機(jī)，該若干臺風(fēng)機(jī)依據(jù)高速線材溫度由高向低的冷卻變化，設(shè)為高溫區(qū)的前部風(fēng)機(jī)和低溫區(qū)的后部風(fēng)機(jī)，其特征在于后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口通過第一連接組件與引風(fēng)管進(jìn)風(fēng)口相連，引風(fēng)管出風(fēng)口通過第二連接組件與前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口相連。
5.如權(quán)利要求4所述的裝置，其特征在于所述第一連接組件包括設(shè)置在后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口處的出風(fēng)閥，設(shè)于后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口一側(cè)的引風(fēng)口及其上的引風(fēng)閥，與引風(fēng)口相連的錐形管及彎管，彎管另一端與引風(fēng)管進(jìn)風(fēng)口相連。
6.如權(quán)利要求4所述的裝置，其特征在于所述第二連接組件包括設(shè)于前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口中的引風(fēng)出管，該引風(fēng)出管為一彎管，彎管的垂直管段置于前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口中，且管端設(shè)有佳靈裝置，彎管置于前部風(fēng)機(jī)內(nèi)，水平管端自前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)口側(cè)壁穿出與外彎管相連，外彎管另一端與引風(fēng)出風(fēng)閥相連，引風(fēng)出風(fēng)閥與變徑增壓管一端相連，變徑增壓管另一端與引風(fēng)管出風(fēng)口相連。
全文摘要
本發(fā)明提供一種高速線材高效、高強(qiáng)度風(fēng)冷方法及裝置，從后部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置引出引風(fēng)管至前部風(fēng)機(jī)出風(fēng)位置，用后部風(fēng)機(jī)的全部風(fēng)流或者部分風(fēng)流與前部風(fēng)機(jī)的風(fēng)流合并后，對前部高溫高速線材進(jìn)行高強(qiáng)度風(fēng)冷，充分利用后部低溫區(qū)的無效冷卻風(fēng)量，解決前部高溫區(qū)風(fēng)量不足、冷卻強(qiáng)度低及速度慢的問題，無需更換高功率風(fēng)機(jī)、增加冷卻線長度，也無需在風(fēng)冷線上方增加風(fēng)機(jī)及噴霧等設(shè)施，只需通過簡單的管道連接，即可從根本上解決生產(chǎn)中存在的實(shí)際問題，同時(shí)有效解決高碳鋼因冷卻強(qiáng)度不足而造成索氏體化率不高的問題，對普通中、低碳鋼也能達(dá)到少開風(fēng)機(jī)、提高鋼材強(qiáng)度的目的。
文檔編號B21B45/02GK102974626SQ20121048610
公開日2013年3月20日 申請日期2012年11月26日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月26日
發(fā)明者王衛(wèi)東, 張衛(wèi)強(qiáng), 王文鋒, 詹道平, 陳偉, 李剛, 劉紅兵 申請人:武鋼集團(tuán)昆明鋼鐵股份有限公司