功率的做法，對機組熱再蒸汽流量影響比較小，也就對機組再熱循環(huán)效率影響較小，對于600MW級超超臨界高效型以上容量和參數(shù)的機組來說，提高回熱循環(huán)效率的作用要大于削弱的再熱循環(huán)的作用，整機效率提高。
[0015]3)本發(fā)明所述的復合式給水泵汽輪機中的抽凝小機的排汽可以直接排入主機排汽裝置，在主機背壓大范圍變化時，不會對抽凝小機的效率造成影響，對于直接空冷機組，不必要為抽凝小機專門設置間接空冷系統(tǒng)，可簡化系統(tǒng)、減少占地，降低直接空冷機組的工程造價。
[0016]4)本發(fā)明所述的復合式給水泵汽輪機可以整體實施，也可以單獨實施抽凝小機部分，整體實施時，為了盡可能提高背壓小機(或抽背小機)效率，優(yōu)先選擇單列布置(IX 100%容量)，單獨實施抽凝小機部分時，可根據工程需要，靈活選擇單列或雙列布置(2X50%容量)。
【附圖說明】
[0017]圖1為主機抽汽及給水泵熱力系統(tǒng)示意圖。
[0018]圖2為背壓小機與抽凝小機復合驅動給水泵及主機熱力系統(tǒng)圖。
[0019]圖3為抽背小機與抽凝小機復合驅動給水泵及主機熱力系統(tǒng)圖。
[0020]圖中:B-背壓式小汽輪機，CN-抽汽凝汽式小汽輪機，S-離合器，P-鍋爐給水泵，CB-抽汽背壓式小汽輪機，1-主機I號高壓加熱器，2-主機2號高壓加熱器，3-主機3號高壓加熱器，4-除氧器，5-主機5號低壓加熱器，6-主機6號低壓加熱器，7-主機7號低壓加熱器，8-主機凝結水流量調節(jié)閥，6'-抽凝小機6'號低壓加熱器，7'-抽凝小機7'號低壓加熱器，8丨-抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥，3a-主機3a號高壓加熱器，3b-主機3b號高壓加熱器，BR-鍋爐，HP-主機高壓缸，IP-主機中壓缸，LP-主機低壓缸，G-發(fā)電機，E-排汽裝置，C-凝結水泵，T-純凝小機。
【具體實施方式】
[0021]如圖2、圖3所示，一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，包括抽汽凝汽式小汽輪機CN、抽凝小機6'號低壓加熱器6'、抽凝小機7'號低壓加熱器7'和抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥8'，抽汽凝汽式小汽輪機CN的輸出端和鍋爐給水泵P連接，抽凝小機6'號低壓加熱器6'和抽凝小機7'號低壓加熱器7'都分別通過抽汽管道與抽汽凝汽式小汽輪機CN連接，抽凝小機6'號低壓加熱器6'通過凝結水管道和抽凝小機7'號低壓加熱器7'、抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥8'串聯(lián)，且串聯(lián)形成的凝結水管路并聯(lián)在主機6號低壓加熱器6、主機7號低壓加熱器7和主機凝結水流量調節(jié)閥8串聯(lián)形成的凝結管路兩端。
[0022]如圖2所示，上述的一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，還包括背壓式小汽輪機B和離合器S，背壓式小汽輪機B的驅動端通過離合器S和抽汽凝汽式小汽輪機CN的輸入端連接，主機3號高壓加熱器3通過蒸汽管道與背壓式小汽輪機B的排汽管道連接，主機3號高壓加熱器3通過給水管道和主機2號高壓加熱器連接。
[0023]如圖3所示，上述的一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，主機3號高壓加熱器可被替代為主機3a號高壓加熱器(3a)和主機3b號高壓加熱器3b，背壓式小汽輪機B被替代為抽汽背壓式小汽輪機CB，主機3a號尚壓加熱器3a與抽汽背壓式小汽輪機CB的抽汽管道連接，主機3b號尚壓加熱器3b則與抽汽背壓式小汽輪機CB的排汽管道連接。
[0024]空冷機組在設計背壓下運行時，抽凝小機的排汽比容較大，來自凝結水泵的主凝結水的一部分通過抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥流過抽凝小機6'號低壓加熱器、抽凝小機7'號低壓加熱器，抽凝小機的抽汽通過抽汽管道排入抽凝小機6'號低壓加熱器、抽凝小機7'號低壓加熱器，這樣就減小了抽凝小機的排汽質量流量和容積流量，使末級的余速損失和鼓風損失均較??；當空冷機組在TRL (能力工況，即夏季背壓滿出力工況)工況運行時，流過抽凝小機低壓加熱器的凝結水流量減到零，抽汽流量為零，在該工況下，由于背壓較高，雖然抽凝小機進入純凝工況運行，排汽質量流量增加，但排汽比容較小，排汽的容積流量仍然可以與排汽面積相適應，末級余速損失和鼓風損失均可保持較小狀態(tài)；根據機組背壓的變化，適當調節(jié)流過抽凝小機低壓加熱器的凝結水流量，以改變抽凝小機的抽汽量，最終使抽凝小機在不同工況下，排汽量與背壓均相適應，抽凝小機可以在較大的背壓范圍內均保持高效運行。
[0025]以660MW超超臨界高效型機組為例，采用現(xiàn)有3段抽汽加熱給水的方案，3段抽汽溫度約520°C，過熱度約285°C，換熱熵增很大；即使設置了 3號高壓加熱器的外置蒸汽冷卻器，也僅僅是把過大的換熱溫差從3號高壓加熱器轉移到了其外置蒸汽冷卻器，機組熱耗有所收益，但熵增依然很大，3段抽汽的高品質熱能得不到最合理的利用。而抽背小機的抽汽和排汽分別排入3a、3b高壓加熱器，抽背小機的汽源來自主機高壓缸排汽，不再經過鍋爐再熱器，在抽背小機中做功后，抽汽的過熱度約60°C，排汽的過熱度約40°C，已大大降低，換熱溫差和熵增明顯減小。
[0026]抽背小機由于蒸汽壓力相對較高，蒸汽比容相對較小，效率相對低于純凝小機，但本發(fā)明中，抽背小機不做調節(jié)，運行中通過離合器(或變速離合器)將軸功率傳遞給抽凝小機，給水泵的軸功率調節(jié)通過抽凝小機完成，抽背小機保持閥門全開運行，從運行和設計角度還能使抽背小機較現(xiàn)有參與調節(jié)的方式效率有所提高。當抽背小機故障跳閘時，通過離合器(或變速離合器)切除，給水泵單獨由抽凝小機驅動，功率不足時，可通過主機降負荷滿足運行工況。
【主權項】
1.一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，其特征在于包括抽汽凝汽式小汽輪機(CN)、抽凝小機6'號低壓加熱器(6')、抽凝小機7'號低壓加熱器(7')和抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥(8')，抽汽凝汽式小汽輪機(CN)的輸出端和鍋爐給水泵(P)連接，抽凝小機6'號低壓加熱器(6')和抽凝小機7'號低壓加熱器(7')都分別通過抽汽管道與抽汽凝汽式小汽輪機(CN)連接，抽凝小機6'號低壓加熱器(6')通過凝結水管道和抽凝小機7'號低壓加熱器(7')、抽凝小機凝結水流量調節(jié)閥(8')串聯(lián)，且串聯(lián)形成的凝結水管路并聯(lián)在主機6號低壓加熱器(6)、主機7號低壓加熱器(7)和主機凝結水流量調節(jié)閥(8)串聯(lián)形成的凝結管路兩端。2.根據權利要求1所述的一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，其特征在于還包括背壓式小汽輪機(B)和離合器(S)，背壓式小汽輪機(B)的驅動端通過離合器(S)和抽汽凝汽式小汽輪機(CN)的輸入端連接，主機3號高壓加熱器(3)通過蒸汽管道與背壓式小汽輪機(B)的排汽管道連接，主機3號高壓加熱器(3)通過給水管道和主機2號高壓加熱器(2)連接。3.根據權利要求2所述的一種用于火力發(fā)電廠的復合式給水泵汽輪機及熱力系統(tǒng)，其特征在于主機3號高壓加熱器可被替代為主機3a號高壓加熱器(3a)和主機3b號高壓加熱器(3b)，背壓式小汽輪機(B)被替代為抽汽背壓式小汽輪機(CB)，主機3a號尚壓加熱器(3a)與抽汽背壓式小汽輪機(CB)的抽汽管道連接，主機3b號尚壓加熱器(3b)則與抽汽背壓式小汽輪機(CB)的排汽管道連接。
【專利摘要】本發(fā)明涉及火力發(fā)電廠鍋爐給水泵驅動汽輪機及回熱系統(tǒng)，具體為一種用于火力發(fā)電廠的給水泵復合式汽輪機驅動系統(tǒng)，包括抽汽凝汽式小汽輪機、抽凝小機6′號低壓加熱器、抽凝小機7′號低壓加熱器和凝結水流量調節(jié)閥，抽汽凝汽式小汽輪機的輸出端和鍋爐給水泵連接，抽凝小機6′號低壓加熱器和抽凝小機7′號低壓加熱器都分別通過抽汽管道與抽汽凝汽式小汽輪機連接，抽凝小機6′號低壓加熱器通過凝結水管道和抽凝小機7′號低壓加熱器、凝結水流量調節(jié)閥串聯(lián)，且串聯(lián)形成的凝結管路并聯(lián)在主機6號低壓加熱器、主機7號低壓加熱器和主機凝結水流量調節(jié)閥串聯(lián)形成的凝結管路兩端，解決目前困擾直接空冷機組的給水泵配置方式和能耗偏高的問題。
【IPC分類】F01D15/08, F01K7/38
【公開號】CN104975887
【申請?zhí)枴緾N201510410876
【發(fā)明人】楊德榮, 胡耀飛, 王志軍, 李王斌, 孟志東, 羅方, 夏開君, 陽黎, 李應生, 魏君波, 朱振榮
【申請人】山西漳澤電力股份有限公司電力技術研究中心, 東方電氣集團東方汽輪機有限公司, 中國船舶重工集團公司第七 三研究所
【公開日】2015年10月14日
【申請日】2015年7月14日