專利名稱：用正確理論開發(fā)新型內(nèi)燃機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機和燃?xì)廨啓C。
內(nèi)燃機的燃油消耗率、噪聲、有害氣體和二氧化碳?xì)獾呐欧帕烤痈卟幌?，根源是?nèi)燃機的循環(huán)理論和效率公式存在錯誤，使內(nèi)燃機未能采取包括充分膨脹在內(nèi)的許多措施，例如A、內(nèi)燃機實現(xiàn)充分膨脹的方法早已提出，但被否定、未獲實用，原因可能是無法較準(zhǔn)確的推測它可能達到的最高效率，無法較準(zhǔn)確的進行數(shù)值計算、分析各種損失所占的比例、優(yōu)選最佳結(jié)構(gòu)。認(rèn)為升功率小、得不償失，等等。
B、1920年，德國人H.霍爾茨瓦特制成了定容加熱無壓縮燃?xì)廨啓C，效率達到了13％，沒有再作努力、未獲實用，原因可能是無法較準(zhǔn)確的推測它可能達到的最高效率。燃燒室的容積太小，定壓加熱的比例太多。渦輪機的最佳工況不能適應(yīng)燃燒室逐漸降低的氣壓。渦輪機是斷續(xù)工作的，其系統(tǒng)的慣性使一部分功無法輸出。
總之，充分膨脹內(nèi)燃機的效率低于廢氣渦輪增壓發(fā)動機、汽油機的效率低于柴油機、定容燃燒燃?xì)廨啓C的效率低于定壓燃燒燃?xì)廨啓C都是反?，F(xiàn)象。
本發(fā)明的目的在于提供使內(nèi)燃機的效率得到提高的構(gòu)思和方法，以及相應(yīng)的基本結(jié)構(gòu)。
本發(fā)明是這樣實現(xiàn)的根據(jù)修正后的理論和比較準(zhǔn)確的效率公式，從數(shù)值計算上追求有效熱效率的極限，分析有效熱效率的構(gòu)成，優(yōu)選最佳結(jié)構(gòu)，達到提高內(nèi)燃機和定容燃燒燃?xì)廨啓C的效率的目的。(見“公式和計算”P9～13)以下結(jié)合示例對本發(fā)明給予進一步的說明二沖程繼續(xù)膨脹內(nèi)燃機注1、只要措施得當(dāng)，充分膨脹可以大幅度提高內(nèi)燃機的效率，但充分膨脹可能并非是有效熱效率最高的那一點，實用的也許是比較充分的膨脹，在氣體驅(qū)動活塞的力等于活塞、曲軸等部件產(chǎn)生的摩擦阻力的最佳點，停止氣體對活塞作功，有效效率ηe最高。
2、為了避免混淆，特地使用“繼續(xù)膨脹”一詞，“繼續(xù)膨脹”包含了“充分膨脹”、“較充分膨脹”、“最佳膨脹”等所有概念，繼續(xù)膨脹比J也有類似的含義。繼續(xù)膨脹比J是“繼續(xù)膨脹”的漢語拼音Ji Xu Peng Zhang的第一個字母。繼續(xù)膨脹是指作功沖程中，氣體的體積等于進氣的體積后，氣體繼續(xù)推動活塞向下死點前進、作有效功。最佳膨脹比Jz是指氣體在最佳膨脹點的體積V4與進氣體積ε之比，即Jz＝V4/ε或V4＝Jz·ε，Jz的下標(biāo)是“最佳”的漢語拼音Zui Jia的第一個字母，它是追求的主要目標(biāo)。
使繼續(xù)膨脹內(nèi)燃機獲得高效率必須采取的措施1、實現(xiàn)繼續(xù)膨脹特別是最佳膨脹，因為繼續(xù)膨脹后氣體壓強比不繼續(xù)膨脹降低，必須使低壓氣體有效的作功。
∵活塞的摩擦損失所占的比例很大，WF∝K·L/D，WF活塞、活塞環(huán)與汽缸的摩擦功，K摩擦系數(shù)，L活塞的行程，D活塞的直徑；氣體對活塞的推力F∝D2。
∴L/D∠1或D/L＞1優(yōu)于L/D＝1，(注此前L/D＝1被認(rèn)為是黃金比例。)在內(nèi)燃機外廓尺度、活塞的行程相同時，大幅度的增加汽缸直徑D，可以有效的使繼續(xù)膨脹的低壓氣體多作功，顯著的增加容積和功率，即D/L 、ηe 、功率 、重量 、摩擦損失的比例 。
2、采用二沖程，減少摩擦損失的比例、增加升功率。在壓縮之前排出多余氣體(包括廢氣和空氣)增加進氣的密度(或稱充氣率)，提高燃燒升溫和熱效率、增加進氣的作功能力、降低各種損失的比例。
3、縮短完成燃燒所需的時間，汽油機要縮短火焰擴散的距離，柴油機要縮短完成燃料噴射的時間、減少油膜燃燒，增加定容燃燒、減少定壓燃燒，。
4、減低高溫氣體的傳熱損失，在汽缸蓋、活塞頂、燃燒室采取絕熱措施。
5、在壓縮之前降低進氣的溫度，提高進氣的密度、減少壓縮功與膨脹功之比，從而提高效率。
上述措施的一些依據(jù)，請參考P9～13“公式和計算”。
參照

圖1a、自身供氣、汽缸進氣口進氣二沖程汽油發(fā)動機，o點汽缸蓋，a點上死點，b點有效進氣點，c膨脹終止點、提前進氣點，d點下死點，在不發(fā)生碰撞的前提下，盡量減少o、a間的余隙，即Oa→0，壓縮比即有效進氣體積ε＝V1＝Vob+V2，V2+Voa＝1，置于汽缸蓋內(nèi)的燃燒室4的容積V2，o、a間余隙的容積Voa，膨脹比即V4/V1＝J，排氣體積V4，活塞3下行膨脹作功行程L1＝ac，進氣行程L2＝cd；活塞3上行進氣行程L2＝cd，排氣行程L3＝cb，壓縮行程L4＝ba。
A、工作方法調(diào)整有效進氣體積，最佳混合比時，直徑比其行程大許多的活塞3下行到達c，打開排氣閥2，氣體停止作功；稀薄燃燒或有效進氣體積減少時，3尚未到達c尾氣壓強就將低于進氣壓強，自行啟閉的補氣閥(止回閥)4b自行開啟，經(jīng)空氣濾清器補入空氣，不使汽缸內(nèi)產(chǎn)生過低的負(fù)壓、避免3作太多的負(fù)功；3到達c后，環(huán)繞汽缸一匝(為了減少進氣阻力)的進氣口1逐漸開啟，由供氣機構(gòu)供給的空氣進入汽缸，3到達下死點d；3上行、到達c之后遮住1，3到達有效進氣點b之前把廢氣和多余空氣推出，以便留出充分膨脹的空間；3到達有效進氣點b時關(guān)閉排氣閥2，3開始對缸內(nèi)氣體進行壓縮，在這一階段噴入汽油或可燃?xì)?未標(biāo)噴油嘴、噴氣嘴)，3前往上死點，把大部分氣體壓縮到燃燒室4，3到達上死點a之前提前點火(未標(biāo)火花塞)，4的容積很小——它的內(nèi)徑和高大致相等，火焰以火花塞為中心向周圍擴散的距離、完成燃燒的時間、3的移動距離都很短，(如果燃燒室很大，可以布置多個火花塞同時點火)，主要發(fā)生了定容燃燒；3被膨脹的氣體推往c，再重復(fù)上述工作。雖然本圖也是汽油發(fā)動機，如果不設(shè)立上述形狀的燃燒室，由于采用了DL遠(yuǎn)大于1的措施，壓縮沖程末其燃燒室的形狀，比普通汽油發(fā)動機的燃燒室更加扁平，只用一個火花塞必然延長完成燃燒的時間，使用多個火花塞對小型發(fā)動機既不必要，又會使結(jié)構(gòu)復(fù)雜。如果內(nèi)燃機的尺度極大，制作若干個恰當(dāng)分布的燃燒室，有利于縮短完成燃燒的時間。
B、利用曲軸箱形成獨立的呼吸腔，1a空氣濾清器，1b呼吸腔吸氣閥，1c擋油板準(zhǔn)許空氣流過、遮擋大機油滴、減少油滴隨氣流進入呼氣孔的機會，(注意擋油板的安裝方向要和曲軸的旋轉(zhuǎn)方向相適應(yīng)，如圖中箭頭所示，否則非但不能遮擋大油滴，反而使機油大量灌入。)1d呼吸腔呼氣閥，1e公用的儲氣罐——內(nèi)置濾油絲、網(wǎng)，汽缸5上的進氣口1，2排氣閥，3活塞，3a噴油嘴。
供氣方法，觀察汽缸的下部3從c上行，空氣經(jīng)1a、1b被吸入呼吸腔A，3到達a后下行，空氣經(jīng)1d被壓入1e，空氣攜帶的大部分機油滴被濾油絲、網(wǎng)攔截。
注意a、在多缸發(fā)動機中，應(yīng)該使各個汽缸形成獨立的呼吸腔，為了使曲軸箱(或稱油箱、油底盤)的油位在靜態(tài)平衡、在動態(tài)大致平衡，應(yīng)該在每個被分隔開的曲軸箱油面以下留有小孔，但孔太大動態(tài)阻尼效果差，內(nèi)燃機工作時油位起伏大；孔太小動態(tài)阻尼效果好，靜態(tài)平衡效果差，內(nèi)燃機停止后油位不易恢復(fù)平衡。
b、因為呼吸工作是靠活塞的下部來完成的，為了減少傳入呼吸腔的熱量、減少熱損失，最好在活塞頂部安裝陶瓷活塞頂；對曲軸箱等部位進行冷卻可以降低進氣溫度。
c、在不妨礙曲軸等部件的工作的前提下，盡量減少呼吸腔潤滑油油面以上的空間，可以提高呼吸腔的工作效率。
d、因為機油滴很難全部被攔截、過濾，進氣閥1和排氣閥2能夠由此獲得一些潤滑，可以減少或停止其它形式的潤滑。
C、結(jié)構(gòu)特征1、優(yōu)選燃燒室4的形狀，達到這樣的目的減少完成燃燒的時間，增加定容燃燒、減少定壓燃燒。
2、當(dāng)進氣溫度低或長時間處于輕負(fù)載狀態(tài)、燃料熱值較高等因素，需要減少進氣量時，燃燒室填充活塞4a向下移動，減少4的容積，這將增加壓縮比ε；反之4a向上移動，將降低壓縮比ε。氣溫低、增加壓縮比ε有利于柴油的壓燃，氣溫高、降低壓縮比ε可充分發(fā)揮燃料的抗爆性。但如果壓縮比ε的改變超過了燃料的抗爆能力，不得不減少有效進氣體積V1，還可以使排氣閥2的關(guān)閉角滯后，為此應(yīng)該使用可以使2的關(guān)閉角能夠提前或滯后的裝置，又獲得一項重要的特性對燃油的適應(yīng)性廣，即對燃油的品質(zhì)或標(biāo)號幾乎沒有要求。
參照圖1b、活塞頂進氣二沖程柴油發(fā)動機的活塞局部圖，o、a、b、c、d各點含義同圖1a，燃燒室3a和自行啟閉的進氣閥3b1置于活塞頂，多個閥片3b1呈同心圓環(huán)狀，其下部裝有定位拉桿3b1a，3b1a置于活塞3的定位孔3b1b中，依靠彈簧3b1c使3b1復(fù)位；柴油噴油嘴置于汽缸蓋與3a對應(yīng)的位置；為了避免燃燒室在排氣時窩藏廢氣。3a的底部裝置進氣閥3b2。
工作方法與圖1a類似，參考圖1a活塞3下行到達c，氣體停止作功，打開排氣閥2；有效進氣體積減少或稀薄燃燒時，3尚未到達c壓強就將低于進氣壓強，自行啟閉的進氣閥3b1或3b2開啟，經(jīng)3b1或3b2下的多個氣孔3b1d進入空氣，不使汽缸內(nèi)產(chǎn)生過低的負(fù)壓、避免3作太多的負(fù)功；3到達c，為了避免氣汽缸內(nèi)余壓壓迫3b1、3b2，使其難于開啟，打開排氣閥；3到達d之前3b1、3b2始終開啟，由供氣機構(gòu)供給的空氣進入汽缸，3到達d；3上行、3b1、3b2自行關(guān)閉，3到達有效進氣點b之前把廢氣和多余空氣推出。以便留出充分膨脹的空間；3到達有效進氣點b關(guān)閉排氣閥，3把大部分氣體壓入3a，向3a提前噴入柴油；燃燒、3被膨脹的氣體推往c，再重復(fù)上述工作。為了避免機油大量進入汽缸，不能使用飛濺潤滑，可以利用通道對曲軸、連桿、活塞等部位供給限量的機油，采取油封措施。
進氣口、活塞頂共同進氣二沖程內(nèi)燃機，因為進氣的時問短暫，為了降低進氣阻力，可以把圖1a、圖1b的進氣方式相結(jié)合，使進氣通道的面積大為增加。
頂置進、排氣門二沖程內(nèi)燃機，優(yōu)點是活塞的行程可以更多的用于膨脹，缺點是在進氣中廢氣較多。
二沖程內(nèi)燃機可以采用的其它供氣機構(gòu)速度型的離心風(fēng)機、單級或多級串聯(lián)軸流風(fēng)機，容積型的活塞式、轉(zhuǎn)子式的壓氣機，風(fēng)機、壓氣機后本應(yīng)連接儲氣罐，以減少不必要的壓縮功，儲氣罐可以用冷卻器代替。
膨脹比J或最佳膨脹比JZ的取值決定于進氣溫度T1、燃料的燃燒值、混合比、氧的濃度及負(fù)載的輕重，J值應(yīng)適時調(diào)整，否則不但會降低效率，還會廣生正壓或負(fù)壓排氣噪聲。有多種方法可供選擇1、按最高環(huán)境溫度固定J，當(dāng)環(huán)境溫度降低時，減少燃料的供給， 下降使所需的J維持不變，最大功率也維持不變。如果不減少燃料，會產(chǎn)生排氣噪聲，ηe不提高。
2、改變進氣量使所須的J隨環(huán)境溫度的變化而調(diào)整，為此應(yīng)該使控制進氣閥的凸輪的開啟角度可以改變，達到改變進氣量的目的，此方法可以獲得不同溫度下的最高的ηe、充分利用內(nèi)燃機汽缸的容積。
3、改變排氣量使所須的J值隨環(huán)境溫度的變化而得到調(diào)整，此方法可以獲得不同溫度下的最高的ηe，但不能充分利用膨脹機汽缸的容積。
4、配合進氣量的改變，改變壓縮末的體積，使壓縮比ε和膨脹比J得到調(diào)整。
5、利用吸收式制冷機使進氣穩(wěn)定在低溫，不改變J值；制冷機的熱能取自發(fā)動機的冷卻系統(tǒng)和尾氣；如果使用液化氣作燃料，再利用它吸收的汽化熱，可以使進氣溫度更低。
6、J作動態(tài)調(diào)整后，點火及噴油提前角也應(yīng)該作相應(yīng)的動態(tài)調(diào)整。在運轉(zhuǎn)中動態(tài)調(diào)整汽油機的點火提前角、最佳的汽油噴入時間及柴油機的噴油提前角，有利于消除或改善汽油機的爆震和柴油機在不同轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的燃燒、冷車啟動困難及爆燃等問題。
如果在內(nèi)燃機運轉(zhuǎn)時需要及時調(diào)整膨脹比J，借助這樣一種裝置；使配氣凸輪的工作角及角的幅度(或稱寬度、角度的大小)可以調(diào)整，使配氣凸輪的前沿或后沿的寬度可以變化，此調(diào)整應(yīng)使伺服機構(gòu)產(chǎn)生的軸向或徑向的力傳導(dǎo)到特殊結(jié)構(gòu)的凸輪上，又不影響凸輪軸的正常轉(zhuǎn)動，伺服機構(gòu)產(chǎn)生的力可以由電力驅(qū)動或由液壓系統(tǒng)提供。
參照圖1c半個排氣動凸輪軸瓦1a，另半個排氣動凸輪軸瓦1b，1a、1b用螺栓夾緊，1a、1b的內(nèi)壁有幾條象槍管、炮管的來復(fù)線那樣的螺線形的槽1c，1a內(nèi)的螺線形槽被遮蓋在其內(nèi)，1b內(nèi)的螺線形槽大部分被剖掉，只露出了一小部分，圖中螺線形槽是按順時針旋進(俗稱正扣)繪制的，1a、1b不固定在凸輪軸2a上，但既被凸輪軸帶動旋轉(zhuǎn)(圖中凸輪軸作順時針旋轉(zhuǎn))又可以沿凸輪軸作與之相對的適度的扭轉(zhuǎn)(偏轉(zhuǎn))，1a、1b的工作外沿(工作面)和與排氣定凸輪2b(所謂排氣定凸輪是指其與2a的固定)的工作外沿(工作面)相符，當(dāng)1a、1b與2b完全重合時就象一個普通的凸輪——相當(dāng)于排氣閥開啟角最窄、排氣量最少、有效進氣量最大、J最少，此時動凸輪、定凸輪的輪廓即為J的最小值。因為2b和1a、1b的總寬度較大，與之接觸的挺柱面積應(yīng)該隨之增加。凸輪軸2a上有幾條直槽2c，直槽2c貫穿動凸輪軸瓦限位臺2d——限制凸輪軸瓦1a、1b的軸向移動。每個直槽2c內(nèi)放置一個調(diào)整條3a，調(diào)整條上的突起3b插入螺線形的槽1c，調(diào)整條另一端的突起3c被約束在傳導(dǎo)軸瓦4a中的圓槽4b中。一對傳導(dǎo)軸瓦4a用螺栓夾緊——它準(zhǔn)許凸輪軸2a、調(diào)整條3a在其內(nèi)旋轉(zhuǎn)，用來傳遞伺服機構(gòu)施加的軸向推拉力，4a內(nèi)的圓槽4b是以凸輪軸軸心線為圓心，其所在的平面與凸輪軸2a的軸心線垂直且可以準(zhǔn)許3c在其內(nèi)旋轉(zhuǎn)。3a可以沿直槽2c作軸向移動，當(dāng)4a被伺服機構(gòu)推拉作軸向移動時，4b推拉3c、3a令3b沿螺線形的槽1c移動使1a、1b發(fā)生扭轉(zhuǎn)。圖中3a處于其行程的右端，如果向左推4a，3b迫使1a、1b作逆時針偏轉(zhuǎn)(如箭頭所示)，如果向右推4a，3b迫使1a、1b作順時針偏轉(zhuǎn)(1、圖中未標(biāo)其偏轉(zhuǎn)方向。2、本說明不需要1a、1b從圖中位置再作順時針偏轉(zhuǎn)，即3a無須比圖中位置更靠右，但為了給其它用途作示范，特作此描繪)。
參照圖1d，當(dāng)動凸輪1a、1b作逆時針偏轉(zhuǎn)時，挺柱先被定凸輪2b的前部a-b段單獨推起，在b-c段被2b、1a共同托起，再被動凸輪1a的c-d段單獨托住、下降，使排氣閥關(guān)閉角推遲，有效進氣量減少、J增加。設(shè)計要點1、按極端的環(huán)境溫度選擇3a、4a起始端和終止端的位置，確定軸向移動的距離；選擇螺線形槽1c的傾斜度的大小及其起始端和終止端的位置，確定1a、1b偏轉(zhuǎn)角度的大小。2、如果要擴大調(diào)整范圍，可以增加動凸輪的數(shù)量，比如在定凸輪的另一側(cè)再設(shè)置一個動凸輪，其調(diào)整范圍大約擴大到3倍。3、按最高氣溫設(shè)定汽油機的壓縮比ε，以避免爆震。4、按最低氣溫設(shè)定柴油機的壓縮比ε，以確保柴油被壓燃。5、類似的結(jié)構(gòu)可以用于調(diào)整點火提前角、噴油提前角以及噴油的角度。
參照圖1e，空氣在進入發(fā)動機的空氣濾清器1之前，先被吸收式制冷機的蒸發(fā)器的后段2b降溫，通過1之后，又被蒸發(fā)器的前段2a降溫，再被液化天然氣蒸發(fā)器3進一步降溫。由于內(nèi)燃機的尾氣和冷卻器所含的熱能極大，小型車輛所用的制冷機的效率不必太高，除為發(fā)動機進氣降溫之外，供乘員空調(diào)有余；用于內(nèi)燃機列車、輪船，視乘員多少確定吸收式制冷機的效率。
定容燃燒燃?xì)廨啓CH.霍爾茨瓦的無壓縮燃?xì)廨啓C可能是這樣的大容積的燃燒室，由底部的進氣止回閥充入空氣、可燃?xì)?，用火花塞點火，假如燃燒速度極快，而且的流量不太大，止回閥關(guān)閉，發(fā)生了定容加熱或定容燃燒，高壓氣體驅(qū)動透平(渦輪機、膨脹機)作功，燃燒室內(nèi)的氣壓、溫度逐漸降低，作功能力減弱。
如果把燃燒室看作電容器C、透平看作電阻R，就象RC放電電路那樣存在時間常數(shù)τ＝RC，利用這一特性，可以設(shè)計出較為平穩(wěn)的、連續(xù)工作的、高效率的燃?xì)廨啓C。
參照圖2，1～m+n都是大容積的燃燒室，m個燃燒室處于作功狀態(tài)，n個燃燒室處于換氣和供給燃料狀態(tài)，壓縮機提供的壓縮空氣通往燃燒室底部的進氣止回閥兼進氣截止閥a，第1個排氣止回閥b1通往透平的首級No1、第2～m-1個排氣止回閥兼排氣截止閥b2～b(m-1)用輸氣管道通往透平的No2～No(m-1)級或段的B區(qū)，第m個排氣止回閥兼排氣截止閥bm通往透平的末級或段的Nom的B區(qū)，其頂部的排氣截止閥c用輸氣管道通往渦輪機的末級或段的Nom的C區(qū)；從第2級(或段)開始，每級透平的工作面積都逐級增加，以接納新加入的燃燒室的流量，此流量最好能使其時間常數(shù)保持一致。對止回閥兼進氣截止閥的要求串聯(lián)在同一通道中，遇到高壓差，止回閥自行關(guān)閉或稱止回，截止閥需用外力打開。
透平與普通燃?xì)廨啓C不同，從首級或段No1透平的葉輪之后，每級或段的透平葉輪中央與前級透平葉輪或整流器對應(yīng)的區(qū)域是承接區(qū)A——負(fù)責(zé)對前級氣流的膨脹，周圍是膨脹增加區(qū)B——接納新加入的燃燒室的氣流，A區(qū)與B區(qū)相互漏氣要盡量減少；末級或段透平葉輪周圍的一部分是排氣頂托區(qū)C，作用是頂托壓縮機供給的高氣壓、回收壓縮機提供的壓縮功、不使其短路，其余部分是膨脹增加區(qū)B，B區(qū)與C區(qū)要隔離，相互漏氣也要盡量減少。為了抵消軸向推力，兩個透平在軸的兩邊呈鏡象對稱安裝，即兩個透平的進氣端相對、透平的動葉片及靜葉片(整流器的葉片)扭曲方向相反，氣流從中間進入、從兩端排出。
工作頻率的安排1、設(shè)點燃燃燒室的時間或稱投入時間的間隔為t1，投入頻率f1＝1/t1，以t1為一拍。
2、頂替時間間隔為t2＝t1/m，頂替頻率f2＝1/t2＝m/t1，每個頂替滯后1/m拍。
雖然頂替和轉(zhuǎn)移是脈動的，如果每一級透平的功率大致相等，在任一時刻總是有多個燃燒室配合工作，燃?xì)廨啓C的運轉(zhuǎn)將十分平穩(wěn)，如果該慣性不夠大，可以增加飛輪。通過差拍頂替，可以使燃?xì)廨啓C的頂替頻率提高，燃燒室越多、渦輪機分級越細(xì)致，脈動率越低。當(dāng)投入頻率過低(即燃燒室工作時間太長)，增加飛輪也不足以保持透平的平穩(wěn)，如果同一電網(wǎng)有幾個這樣的發(fā)電機組，可以讓這幾個發(fā)電機組的燃燒室的投入時間均勻的錯開，利用電網(wǎng)的交流，實現(xiàn)總體的平穩(wěn)，不必依靠增加飛輪去追求某一個透平的平穩(wěn)。
燃燒室的換氣、供給燃料和點火1、a、向燃燒室供給燃料不要過早，待廢氣離開一段距離之后，先從底部的噴口均勻的供給一部分氣體燃料，排氣截止閥關(guān)閉之后，把其余燃料噴入上部，注意避免回火，再有一段燃料擴散、混合時間。
b、在燃燒室恰當(dāng)?shù)牟课痪鶆虻脑O(shè)置噴口，先完成換氣，不增加壓縮機的負(fù)荷，再給入燃料，提高進氣的密度。
c、在燃燒室恰當(dāng)?shù)牟课坏脑O(shè)置多個火花塞，同時點火，縮短完成燃燒的時間。
2、燃燒室最好垂直安裝，其高度H大于直徑D，借助空氣重的原理，把更多的熱廢氣從燃燒室頂部的末級排氣截止閥排出，減少換氣過程中廢氣、空氣的摻混。n＝1時換氣、供給燃料和燃料混合的時間為一拍，適當(dāng)多安排幾個燃燒室可以獲得較平穩(wěn)的充氣速度，新鮮空氣與廢氣的摻混更少，一旦某個燃燒室發(fā)生故障可以不停機檢修，例如n＝3時，視供給燃料方式的不同，分配給換氣、供給燃料和燃料混合的時間為三拍。
燃?xì)廨啓C葉輪、傳動軸的絕熱和冷卻(或稱復(fù)合絕熱)透平的動葉片、傳動軸等部位工作溫度極高，只采取絕熱措施，可能包括陶瓷在內(nèi)的材料都無法承受；只采取冷卻措施、不采取絕熱措施，會增加熱損失；利用各部件內(nèi)的通道進行冷卻，用汽油、甲醇或酒精作冷卻劑，表面涂敷絕熱層，產(chǎn)生不燒毀絕熱層的溫度梯度，通道的出口通往燃燒室，冷卻劑蒸汽作為燃料，為了避免冷卻劑泄漏或高溫氣體進入通道，其出入口最好安排在透平后幾級葉片的傳動軸上，此處氣體、通路間的壓強適宜。
燃燒室、輸氣管道、透平的靜葉片(整流器)和外殼的復(fù)合絕熱燃燒室、輸氣管道、透平的外殼，長期處于高溫狀態(tài)，如果以氣體燃料為主，前述冷卻措施會使液體燃料需要量太大，它們的內(nèi)壁是冷卻器的水管——包敷熱阻適宜的絕熱層，然后是耐火磚、金屬管道或外殼，外層包敷較厚的絕熱層；透平靜葉片是中空的，表面涂敷絕熱層，內(nèi)部用水及其蒸汽冷卻，這些冷卻熱都可以作為專用鍋爐工作的補充；在中小型燃?xì)廨啓C中，冷卻熱可供吸收式制冷機利用。如果處于換氣和供給燃料狀態(tài)的燃燒室數(shù)量較多，此時燃燒室可以被進入的空氣冷卻，可能不需要復(fù)合絕熱，待實驗確定。
閥門的冷卻如果像上述方式那樣要提高冷卻熱的利用率，閥門等運動部件的冷卻將較困難，可用冷卻水、熱管等技術(shù)把熱量傳出。
中小型定容燃燒燃?xì)廨啓C，受空間、重量所限，無法利用上述冷卻熱驅(qū)動蒸汽輪機，可以借鑒內(nèi)燃機廢熱制冷的方法，為其自身制取冷空氣，提高其效率。
功率的調(diào)整如果使用速度型壓縮機，用電動機驅(qū)動，可以改變電機的轉(zhuǎn)速來調(diào)整壓縮機的流量和壓縮比，但效率較低。如果壓縮機與透平同軸，壓縮機應(yīng)該設(shè)計成螺距可調(diào)的，或是整流器(靜葉片)的角度可調(diào)。在維持最佳混合比不變的前提下增加壓縮機的流量、壓縮比和燃燒室的投入頻率(即縮短燃燒室工作時間)，輸出功率上升，反之輸出功率下降；如果燃燒室的容積比較大，用一組燃燒室驅(qū)動幾臺燃?xì)廨啓C，增減燃?xì)廨啓C的數(shù)量改變輸出功率；一組燃燒室驅(qū)動幾臺燃?xì)廨啓C，稱為燃?xì)廨啓C組。顯然這種燃?xì)廨啓C不但功率調(diào)整的范圍極寬，而且始終可以維持在高效工作區(qū)，這是其它內(nèi)燃機難于作到的。
尾氣的利用定容燃燒燃?xì)廨啓C的尾氣摻入的空氣很少，溫度遠(yuǎn)高于定壓燃燒燃?xì)廨啓C和再膨脹內(nèi)燃機，利用價值極高。
工作方法每當(dāng)有一個燃燒室點燃投入膨脹狀態(tài)，其氣壓最高，先向首級透平供氣，其它若干個燃燒室，在投入時間間隔之間，逐一滯后的向下一級透平的膨脹增加區(qū)B轉(zhuǎn)移，頂替原來在那工作、氣壓已經(jīng)比它低的燃燒室，直至通向末級的隔離膨脹增加區(qū)B作最后一次有效膨脹，對各級透平膨脹作功的燃燒室共有m個；之后，逐一被壓縮機供給空氣，排氣進入頂托區(qū)C，回收壓縮功；最早換氣的那個燃燒室已經(jīng)完成燃料的混合，即將點燃再次投入膨脹狀態(tài)，如此輪回循環(huán)。
啟動方法在停機狀態(tài)各燃燒室充滿1bar的空氣，向各燃燒室供給燃料，逐一點燃、投入、頂替，透平很快進入正常轉(zhuǎn)速，因為火花塞和閥門所需瞬間功率不太大、頻率低，平均功率極低。
例把6級透平分成6級、段，從首級、段開始各級透平葉輪的序號依次為№1～№6；布置9個燃燒室，燃燒室2～7按序號的先后分別接通透平葉輪的№1～№6。
燃燒室8、9已經(jīng)先于7完成了換氣，噴入的燃料經(jīng)過1～2拍的混合已經(jīng)比較均勻，排氣截止閥c關(guān)閉。
燃燒室1剛剛點燃，氣流進入№1，2的b1被1的高氣壓關(guān)閉；1/6拍后2的b2打開其氣流進入№2的膨脹增加區(qū)B，3的b2被2的高氣壓關(guān)閉；2/6拍后3的b3打開其氣流進入№3的膨脹增加區(qū)B，4的b3被3的高氣壓關(guān)閉；3/6拍后4的b4打開其氣流進入。
№4的膨脹增加區(qū)B，5的b4被4的高氣壓關(guān)閉；4/6拍后5的b5打開其氣流進入№5的膨脹增加區(qū)B，6的b5被5的高氣壓關(guān)閉；5/6拍后6的b6打開其氣流進入№6的隔離膨脹增加區(qū)B，7的b6被6的高氣壓關(guān)閉；7的剩余壓強接近于壓縮機提供的壓強，截止閥c打開，廢氣被壓縮機經(jīng)進氣閥a送入的空氣推入№6的隔離頂托區(qū)C，供給燃料；1點燃1拍之后，9點燃，接替1前述工作，如此輪回反復(fù)工作。
在本例中，任意一個燃燒室用6拍時間完成全部膨脹，用3拍完成換氣和燃料的混合。
如果上述頂替順序，有越靠后功率越小的缺點，可以按強弱搭配的方法調(diào)整頂替的順序，或滯后的時間，使頂替的功率較為平均。
公式和計算錯誤的效率公式1、定容加熱循環(huán)，用于汽油發(fā)動機。ηt=1--T4T3=1-1ϵx-1,ηe=(1-1ϵx-1)η1]]>2、定壓加熱循環(huán)，用于柴油發(fā)動機。ηt=1-ρx-1x(ρ-1)ϵx-1]]>3、混合加熱循環(huán)，用于柴油機發(fā)動機。ηt=1-1ϵx-1·λρx-1(λ-1)+xλ(ρ-1)]]>4、燃?xì)廨啓C循環(huán)。ηt=1-1βx-1x,ηe=(1-1βx-1x)η1]]>公式中壓縮比ε，增壓比β，熱效率ηt，有用熱效率ηE，有效效率η1，多方指數(shù)x＝1.41(在一些書籍中多方指數(shù)使用n或其它字母)，定壓預(yù)脹比ρ＝V3/V4＞1，定容升壓比λ＞1。摘自《工程熱力學(xué)》，同濟大學(xué)、哈爾濱建筑工程學(xué)>院、重慶建筑工程學(xué)院編，中國建筑工業(yè)出版社1979.12版。
例1a、已知電噴汽油發(fā)動機ε＝9，ηE為28.75％，燃油消耗率為200g/hP·h，求ηE＝？解由公式1、η1=ηe1-1ϵx-1,η1=0.28751.684123495=0.484185504,]]>或是總損失≈51.58％按照這一水平推測如果讓內(nèi)燃機充分膨脹，由于活塞在低氣壓驅(qū)動下的行程太大，約增加150～250％，所獲得的收益不足以補償摩擦損失的增加，而且升功率太小，這就是充分膨脹只在理論上討論，不在商品內(nèi)燃機上實施的主要原因。
修正的理論1、壓縮功W1被包含或融合在膨脹功W2之內(nèi)，為了維持內(nèi)燃機的運轉(zhuǎn)，W1不能全部輸出。從狹義上在不充分膨脹內(nèi)燃機效率公式中必須考慮壓縮功與膨脹功之比從廣義上在所有內(nèi)燃機效率公式中必須考慮燃燒之前的起始溫度與燃燒溫度之比。除壓縮比之外，提高內(nèi)燃機效率的重要途徑，就是設(shè)法減少起始溫度與燃燒溫度之比。
2、燃燒后氣體的主要成分是N2和多原子分子CO2，H2O，后者的絕熱指數(shù)γ＝1.29，即x∠1.4。
新公式中空氣的絕熱指數(shù)γ＝1.4，燃燒后氣體的絕熱指數(shù)γ1≈1.38，環(huán)境溫度To，進氣溫度T1，壓縮末溫度T2，燃燒溫度T3，排氣溫度T4，定容燃燒升溫ΔTv，定壓燃燒升溫ΔTP，環(huán)境大氣壓強P0＝1bar≈P1(進氣壓強)。因為本人不具備測試手段，各種工作效率、燃燒升溫ΔTv是估計的，忽略了進氣密度和廢氣所占的比例對燃燒升溫和壓強的影響。設(shè)膨脹過程的有效效率為η1，其中以活塞的摩擦損失最大，其次包括漏氣、軸承的摩擦、傳熱損失等。設(shè)壓縮過程的有效效率為η2，其中以活塞的摩擦損失最大，其次包括漏氣、軸承的摩擦、氣流的摩擦損失和充氣率等。風(fēng)扇、水泵、油泵、發(fā)電機、啟閉氣門消耗的功率歸納為 它隨內(nèi)燃機的效率或作功能力而變化。
A、容積型發(fā)動機公式5a,ηr=q1(1-q2q1)-q1(1-q2q1)·W1W2q1=(1-q2q1)·(1-W1W2)=(1-1ϵγ‾-1)·(1-1ΔTFmaxϵγ-1·T1+1)]]>=(1-T4T3)·(1-T2T3)]]>有效熱效率ηe=(1-1ϵγ‾-1)η1[1-1(ΔTvϵγ-1T1+1)η1η2]-Σwq1]]>B、繼續(xù)膨脹發(fā)動機和定容燃燒燃?xì)廨啓C公式 為了使公式在ε＝1及其較小時仍能成立，必須把與 有關(guān)的損失即其增量單獨計算。 =[1-1(J·ϵ)γ‾-1]·η1{1-1ΔT1′ϵγ-1T1+1-(ϵγ-1-1)(1-η1·η2)[(-ΔTvϵγ-1T1+1)ϵγ-1-Z]η1·η2}-Σwq1]]>Jmax=V4/V1=P31γ/ϵ=(ΔTvϵγ-1·T1+1)1γ·ϵγγ‾-1≈Kp1γ‾,]]>增壓比KP=T3T2=ΔTVϵγ-1T1+1]]>5c、燃燒之前不壓縮ε＝1，J＞1， 增壓比KP=ΔTVT1+1,Jmax=(ΔTVT1+1)1γ‾]]>或Jmax=(ΔTVmaxη3T1+1)1γ‾]]>
C、燃?xì)廨啓C公式6,ηt=W0q1=q1·(1-q2q1)·(1-W1W2)q1=(1-1βγ‾-1γ‾)(1-1ΔTPβγ-1γ·T1+1)=(1-T4T3)(1-T2T3)]]>ηe=(1-1βγ‾-1γ‾)·η1[1-1(ΔTPβγ-1γ·T1+1)·η1·η2]-Σwq1]]>D、廢氣渦輪增壓、中間冷卻發(fā)動機公式7,ηe=[1-1(ϵ1·ϵ2)γ‾-1]·η1·[1-1(ΔTVϵ2γ-1·T1+1)·η1·η2-W3W2·η1]-Σwq1,]]>ε1由廢氣渦輪增壓機構(gòu)提供的壓縮比，ε2發(fā)動機本身的壓縮比，T1進入汽缸的空氣的溫度。增壓比KP=T3T2=ΔTVϵ2γ-1T1+1,]]>W3渦輪機迫使活塞推出廢氣消耗的功。
例2a、已知電噴汽油發(fā)動機ε＝9，η1≈0.86，η2≈0.9， ≈ 0.01～0.03，ΔTv≈2050K，燃油消耗率為200g/hp.h，實際有效效率為28.75％，1、進氣管噴油，對進氣加熱，進氣溫度T1＝330k。2、缸內(nèi)噴油，進氣不加熱，進氣溫度T1＝300k。
求1、2條件下的ηE＝？解代入公式5a、1、ηE＝0.566101802×.86×[1-1/(3.579543865×.774)]-0.025≈28.61％2、ηE＝0.566101802×.86×[1-1/(3.837498251×.774)]-0.02≈30.29％例2b、已知柴油發(fā)動機ε＝18，η1≈0.86，η2≈0.9， ≈0.015，ΔTv≈1900k，進氣溫度T1≈300k，燃油消耗率195g/hp.h，實際有效效率為31.79％。
求ηE＝？解代入公式5a、ηE＝.666576314×.86×[1-1/(2.993073635×.774)]-0.015≈31.08％計算值小于實際值，可能和廢氣占的比例小、柴油霧滴未經(jīng)汽化占據(jù)的空間小，使進氣中空氣的密度比化油器汽油發(fā)動機和進氣管噴油發(fā)動機大、工作效率高有關(guān)。
例2c、已知化油器汽油發(fā)動機ε＝7.5，η1≈0.86，η2≈0.9， ≈0.03，ΔTv≈2050K，T1＝330k，燃油消耗率為220～230g/hp.h，實際有效率為25％～26.14％。
求ηE＝？
解代入公式5a、ηE＝0.534974551×.86×[1-1/(3.774696049×.774)]-0.03≈27.26％計算值大于實際值，和廢氣占的比例大、化油器損失大、進氣溫度高、工作效率低有關(guān)。
例2d、已知燃?xì)廨啓Cβ＝20，η1≈0.9，η2≈1，煤油定壓燃燒升溫ΔTp≈1500k(進氣不含廢氣，有效燃燒升溫高)，進氣溫度T1≈300k， ≈0.005。
求ηE＝？解代入公式6，ηE＝.561726347×.9×.60486912-.005≈30.01％從公式5a、6和例2a～d可以看出a、各種發(fā)動機的計算數(shù)值都和實際數(shù)值比較接近，初步驗證了本發(fā)明的論點是正確的。
b、柴油機的壓縮比很高，效率增加的卻很少，因為1、W1/W2隨壓縮比的提高在加大。2、柴油的燃燒升溫低。定壓或混合加熱所起的作用甚至被吸入空氣的密度比汽油機大而遮蓋。
c、T0或T1↓、ΔTv↑、W1/W2↓，ηE↑；氣溫低時，空氣密度大、供給的燃料多，兩重因素使內(nèi)燃機的功率增大，反之功率減小。
d、使用化油器的內(nèi)燃機持久功率小，最大功率不是最佳混合比，而是供給過濃氣，原因是化油器產(chǎn)生的較大的負(fù)壓不但使活塞多作功，還會使空氣多降溫、多吸熱，對空氣的節(jié)流增大了摩擦熱，排氣管又對進氣管進行了烘烤由于在壓縮之前過多的吸收了廢熱，如果讓壓縮之初的空氣的密度和原始密度相等，其溫度T1、壓強P1將上升，使W1/W2增加；過濃氣里多余的汽油不是燃料而是冷卻劑，它會吸收汽化熱、降低T1，使W1/W2下降，輸出功率增加。怠速狀態(tài)供給的多余汽油也是冷卻劑，以避免回火。同理當(dāng)進氣被過度加熱時，在汽油中摻水可以減少這種發(fā)動機的燃油消耗、增加它的功率，進氣管電噴汽油機也有類似的現(xiàn)象，也可以摻更少量的水，那種認(rèn)為“摻水沒有道理、不能節(jié)油”的論斷是沒有根據(jù)的。在汽油中摻入適量的甲醇或酒精比摻水更好，它們不但可以吸收較多的汽化熱使進氣降溫，而且其本身就是燃料。在柴油中摻水幾乎不能節(jié)油，因為柴油機噴油時間很晚，不能減少W1。
e、讓汽油全部汽化并非良策，這會使進氣溫度升高，還會使汽油蒸汽占據(jù)進氣的體積，例2b柴油發(fā)動機的效率比計算值高，是最好的說明。以大氣的密度、濃度或壓強為100％，估計柴油機進氣中空氣的密度或濃度約為85～90％，缸內(nèi)電噴汽油機約為80～85％，進氣管電噴汽油機約為70～80％，化油器汽油機約為65～75％，壓強都小于1bar，這些數(shù)據(jù)將影響燃燒升溫、燃燒壓強、增壓比，降低工作效率。
f、關(guān)于稀薄燃燒理論隨著負(fù)載的減少燃油消耗雖然也在減少，但效率降低，接近滿載效率最高，稀薄燃燒僅適用于怠速和不得已的輕載狀態(tài)。
例3a、已知繼續(xù)膨脹二沖程汽油發(fā)動機，缸內(nèi)直噴，ε＝9，η1≈0.9，η2≈0.94， ≈0.01，汽油燃燒升溫ΔTV≈2200k，進氣溫度T1≈300k，注在壓縮之前排出多余空氣，可使繼續(xù)膨脹二沖程汽油發(fā)動機的進氣密度大于1bar，燃燒升溫高，效率高；二沖程η1、η2提高。
求ηE＝？解代入公式5b，J≈2.84207135≈2.84，J·ε≈25.57864215≈25.5，ηE＝.707911316×.9×(1-.24721145-.037142845)-0.01≈45.6％例3b、已知繼續(xù)膨脹柴油發(fā)動機ε＝18，η1≈0.9，η2≈0.94， ≈0.01，柴油燃燒升溫ΔTv≈2000k，進氣溫度T1≈300k。注繼續(xù)膨脹二沖程柴油發(fā)動機的進氣密度大于1bar，燃燒升溫高，效率高，η1、η2提高。
求ηE＝？解代入公式5b，J≈2.269098128≈2.26，J·ε≈40.8437663≈40.8，ηE＝.755685559×.9×(1-.322791787-.052266695)-0.01≈41.5％繼續(xù)膨脹發(fā)動機更大的優(yōu)勢在輕載和空載上，因為它們需要的壓縮功少。
例3c、已知定容燃燒燃?xì)廨啓C。E＝1，汽油燃燒升溫 Tv≈2300k，注起始溫度低、充氣率高、廢氣濃度低、容易作好絕熱，燃燒升溫高。T1＝300k，η1≈0.9， →0。
求ηE＝ 解代入公式5c，J≈4.781927266，ηE＝0.448239161×0.9×0.884615384≈35.69％例3d、已知定容燃燒燃?xì)廨啓C，ε＝3，汽油燃燒升溫 Tv≈2300k，注允氣率高、廢氣濃度低、容易作好絕熱，燃燒升溫高。T1＝300k，η1＝η2≈0.9， →0。
求ηE＝ 解代入公式5b，J＝Jmax≈3.695288723，ηE＝0.599144783×0.9×(1-0.20241464-0.023436541)≈41.74％例3a～d顯示了繼續(xù)膨脹發(fā)動機和定容加熱燃?xì)廨啓C可能達到的ηE。
聲明1、本發(fā)明列舉的某些結(jié)構(gòu)、方法和措施，貌似已知但被否定，只有在本發(fā)明所述的新理論問世之后，才能夠得到實施，理應(yīng)視其為新穎的、未知的或未破理解的。2、由于給出的示例較多，一些可能實施的措施只在一個示例中作了表述，顯然它們可以與其它示例和實例結(jié)合或組合。按1、2的解釋構(gòu)成本發(fā)明的權(quán)利要求是合理合法的。
權(quán)利要求
1.低噪聲、低污染、進氣密度高、進氣吸收廢熱少、實現(xiàn)繼續(xù)膨脹的二沖程內(nèi)燃機，包括汽油機、柴油機、天然氣發(fā)動機等，其特征是依據(jù)修正后的理論，在壓縮之前，排出廢氣和多余的空氣，為繼續(xù)膨脹特別是最佳繼續(xù)膨脹留出恰當(dāng)?shù)呐蛎浛臻g。
2.繼續(xù)膨脹二沖程內(nèi)燃機，包括汽油機、柴油機、天然氣發(fā)動機等，使繼續(xù)膨脹后的低壓氣體獲得較大的推力、作功能力增強的方法，其特征是依據(jù)修正后的理論，內(nèi)燃機的活塞的直徑與活塞的作功行程之比大于1，或其比值大約為1.2至5。
3.為了避免繼續(xù)膨脹二沖程內(nèi)燃機，包括汽油機、柴油機、天然氣發(fā)動機等，在壓縮末氣體呈極度扁平的形狀、增加完成燃燒的時間，其特征是在壓縮沖程末，盡量減少活塞與汽缸蓋間的余隙、把大部分混合氣約束到一個空間狹小的燃燒室，此燃燒室可以縮短以電火花為中心的火焰擴散的距離、縮短完成燃燒的時間。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述，如果汽缸和燃燒室的容積太大，其特征是使用多個分布恰當(dāng)?shù)娜紵摇?br> 5.在汽缸進氣口進氣的繼續(xù)膨脹二沖程內(nèi)燃機中，減少負(fù)膨脹功的方法，其特征是在燃燒室或汽缸蓋設(shè)置補氣止回閥，一旦出現(xiàn)負(fù)壓，補氣止回閥自行開啟，補入空氣。
6.繼續(xù)膨脹二沖程內(nèi)燃機，包括汽油機、柴油機、天然氣發(fā)動機等，為了減少進氣的阻力，其特征是采用汽缸進氣口進氣和活塞頂進氣的雙重進氣。
7.在定容燃燒燃?xì)廨啓C和內(nèi)燃機中，增加進氣密度、提高工作效率，或是穩(wěn)定膨脹比J的方法，其特征是依據(jù)修正后的理論，利用吸收式制冷機或是液化天然氣、液化石油氣吸收汽化熱，降低壓縮之前的進氣的溫度。
8.減少熱污染、提高熱能利用率的方法，其特征是把燃?xì)廨啓C、內(nèi)燃機的尾氣和冷卻系統(tǒng)的熱能，供吸收式制冷機利用，用于空調(diào)或冷凍。
9.在內(nèi)燃機轉(zhuǎn)動中可以調(diào)整膨脹比J，以及汽油機的點火提前角、柴油機的噴油提前角的裝置，其特征是利用伺服機構(gòu)給予的力，使某個跟隨軸轉(zhuǎn)動的部件，產(chǎn)生相對于軸的適度扭轉(zhuǎn)或偏轉(zhuǎn)，可以完成調(diào)整汽油機的點火提前角、柴油機的噴油提前角、氣門的開啟或關(guān)閉角及這些角的幅度的任意之一之任務(wù)。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述，其特征是向傳導(dǎo)軸瓦施加軸向的力，在其圓周形的槽內(nèi)旋轉(zhuǎn)的調(diào)整條的突起發(fā)生軸向位移，調(diào)整條另一端的突起沿動凸輪軸瓦的螺線形的槽的位移，迫使動凸輪發(fā)生相對于軸的扭轉(zhuǎn)或稱偏轉(zhuǎn)。
11.改變內(nèi)燃機的進氣量，調(diào)整壓縮比、膨脹比的一種方法，其特征是在汽缸蓋燃燒室的上部裝置填充活塞，利用填充活塞在燃燒室的移動，改變?nèi)紵业娜莘e。
12.一種新型的定容燃燒燃?xì)廨啓C，其特征是在由壓縮機供氣的多個燃燒室與多級或多段渦輪機或稱透平之間，用輸氣管道和閥門相連，利用閥門的啟閉，使各燃燒室輪回循環(huán)的投入、頂替、換氣和供給燃料，實現(xiàn)連續(xù)的、脈動率較低的工作。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述，其特征是從渦輪機或稱透平的第一級或稱第一段葉輪之后，每一級、段葉輪的中間是承接區(qū)A，周圍是膨脹增加區(qū)B，在末級、段除去周圍的一部分是膨脹增加區(qū)B之外，還有另一部分是排氣頂托區(qū)C，承接區(qū)A、膨脹增加區(qū)B、排氣頂托區(qū)C相互間的漏氣應(yīng)設(shè)法減少。
14.根據(jù)權(quán)利要求12所述，為了提高進氣密度，其特征是燃燒室完成換氣、進氣閥和排氣閥關(guān)閉之后給入氣體燃料。
15.根據(jù)權(quán)利要求12、13所述，避免部件燒毀、減少傳熱損失的措施，其特征是渦輪機的傳動軸、葉輪采用復(fù)合絕熱，用液體燃料作冷卻劑，其蒸汽作為燃料。
16.根據(jù)權(quán)利要求12、13所述，避免部件燒毀、減少傳熱損失的措施，其特征是輸氣管道、渦輪機的靜葉片或稱整流器、燃燒室采用復(fù)合絕熱，用水作冷卻劑，其蒸汽或高溫水作為鍋爐工作的補充。
17.使定容燃燒燃?xì)廨啓C維持高效工作區(qū)、調(diào)節(jié)輸出功率的方法，其特征是維持最佳混合比，改變壓縮機的壓縮比和流量、改變投入和頂替的頻率或節(jié)拍，或增減同一組燃燒室驅(qū)動的燃?xì)廨啓C的數(shù)量。
18.不增加飛輪、減少定容燃燒燃?xì)廨啓C脈動率的方法，其特征是在同一電網(wǎng)中，讓多個同頻率的定容燃燒燃?xì)廨啓C組錯開投入和頂替的節(jié)拍，利用電網(wǎng)進行功率交流，實現(xiàn)總體的平穩(wěn)。
全文摘要
內(nèi)燃機傳統(tǒng)理論的誤導(dǎo)，使多種改進措施不能實施。本發(fā)明提出的新理論改變了這一局面，使內(nèi)燃機的有效熱效率達到45％，組合循環(huán)發(fā)電效率達到60％，是減少資源消耗、降低環(huán)境污染的主要途徑。為了地球的今天和明天，請認(rèn)真治理我們身邊的污染，積極的參與新型內(nèi)燃機的開發(fā)。
文檔編號F02C3/00GK1397721SQ02129519
公開日2003年2月19日 申請日期2002年8月29日 優(yōu)先權(quán)日2002年8月29日
發(fā)明者王一況 申請人:王一況