專利名稱：蒸發(fā)和再生式廢水燃燒系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于燃燒有機(jī)廢水和揮發(fā)性有機(jī)化合物的系統(tǒng)以及相應(yīng)方法，具體地說(shuō)，涉及一種用再生熱氧化器氧化蒸發(fā)包含有機(jī)化合物的廢水產(chǎn)生的廢氣，以便經(jīng)濟(jì)有效地除去有機(jī)化合物的蒸發(fā)和再生式廢水燃燒系統(tǒng)。
與本發(fā)明相關(guān)的技術(shù)背景一般地，包含所有烴類化合物的揮發(fā)性有機(jī)化合物通常產(chǎn)生于化工廠、廢水處理廠、和在汽車制造廠的噴漆工作過(guò)程中的物質(zhì)，它會(huì)引起光化學(xué)煙霧、使地球變暖、破壞同溫層中的臭氧層，等等，而且對(duì)人體和人類環(huán)境有致命的毒性，如致癌等。
已知的處理?yè)]發(fā)性有機(jī)化合物的技術(shù)有燃燒、吸收除去、吸附、冷卻冷凝、生物處理和層分離方法等，而尤其再生熱氧化法是被廣泛應(yīng)用的。
再生熱氧化器(亦稱為“RTO”)的操作，是燃燒包含揮發(fā)性有機(jī)化合物的廢氣，并采用陶瓷填充材料收集在燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的熱能，從而大大降低系統(tǒng)操作費(fèi)用，并且減小裝備空間。RTO的處理效率很高，超過(guò)99％，而且二次污染小，并且，如果在廢氣中的揮發(fā)性有機(jī)化合物的濃度超過(guò)300vppm，通過(guò)利用系統(tǒng)本身的燃燒能量，不需要補(bǔ)充供給能量。
其操作更詳細(xì)地?cái)⑹鰹?，RTO最大程度地收集廢氣放出的余熱能量作為預(yù)熱引入的氣體的能量。為達(dá)到這一目的，它采用直接加熱和冷卻陶瓷進(jìn)行熱交換，來(lái)代替典型的熱交換器。
也就是說(shuō)，當(dāng)利用管殼式熱交換器或板式熱交換器進(jìn)行氣體的熱交換時(shí)，熱交換器入口和出口之間的氣體的溫差是100到200℃，因而限制了應(yīng)用。但是，陶瓷具有950℃的最高使用溫度，并且當(dāng)進(jìn)行熱交換時(shí)，入口和出口的溫差可降到20℃，因而可取得98％的熱回收率。
圖1和圖2出了在典型的RTO中的正/反方向的操作狀態(tài)，在操作開始，將位于排列在RTO的左側(cè)和右側(cè)的陶瓷層1、2中間的的燃燒室加熱到適于燃燒室的操作后，引入廢氣。
廢氣通過(guò)陶瓷層1預(yù)熱到燃燒室的溫度，同時(shí)廢氣中的有機(jī)氣體開始氧化，并且當(dāng)以一定時(shí)間間隔通過(guò)燃燒室時(shí)，全部有機(jī)化合物在約800℃的溫度下被氧化。
在此時(shí)，當(dāng)處理過(guò)的高溫氣體通過(guò)陶瓷層2時(shí)，氣體放出幾乎全部的熱，從而氣體恰好冷卻到比在陶瓷層1處的入口溫度高10到30℃的溫度。
在此時(shí)，過(guò)一會(huì)兒，氣體入口路徑切換成如圖2中所示。
以一定的時(shí)間間隔(約1.5到3分鐘)重復(fù)切換圖1和圖2所示的操作，從而減少氣體燃燒所需能量。
在圖1和2中所示的系統(tǒng)稱為二床型RTO，并且二床型RTO是一種經(jīng)濟(jì)型系統(tǒng)。但是，在閥門切換過(guò)程中存在于RTO的陶瓷上的未處理氣體和繞道通過(guò)RTO的燃燒室的其它未處理氣體，在閥門切換時(shí)間中被放出，因此，由于未處理氣體的放出，使整個(gè)有機(jī)化合物的除去效率約為95％。
為解決這一問題，可使用三床型RTO或氣體緩沖器。使用緩沖器的情況在圖3中給出。
也就是說(shuō)，燃燒系統(tǒng)由RTO、氣體緩沖器、和鼓風(fēng)機(jī)組成。
使用緩沖器12的正向操作敘述如下在閥門5打開時(shí)，來(lái)自前述步驟的未處理廢氣被引入到二床型RTO一端的陶瓷層3中，在室溫下引入的氣體被熱交換陶瓷加熱到800℃的氧化溫度，以使空氣中的有機(jī)化合物(VOC)被氧化。氧化后氣體的溫度升至830℃，比熱交換陶瓷高30℃。在此溫度下的氣體通過(guò)另一側(cè)的陶瓷層4冷卻下來(lái)。大部分熱傳遞給陶瓷層4從而使陶瓷層4的溫度上升。冷卻后的氣體依次通過(guò)閥門8、鼓風(fēng)機(jī)13、和閥門10，并排放到大氣中。
如上所述，在正方向操作過(guò)程中，閥門5、8是打開的而閥門6、7是關(guān)閉的，氣體緩沖器前面的緩沖器閥門9是關(guān)閉的。
當(dāng)正方向操作保持2分鐘后，預(yù)熱氣體的陶瓷層3的陶瓷被冷卻，陶瓷層4吸收熱氣體的熱量并被加熱。在此時(shí)氣體的引入開始啟動(dòng)反方向操作。
正方向和反方向操作的條件是相同的，而廢氣的引入方向變到另一側(cè)的陶瓷層4。在正/反方向操作之間有一個(gè)切換時(shí)間。
由于反方向操作的閥門5、8是關(guān)閉的，而閥門6、7是打開的，存在于陶瓷層3和閥門5之間的未處理氣體，通過(guò)閥門7經(jīng)過(guò)鼓風(fēng)機(jī)13、再由閥門10排放到大氣中。
通過(guò)使用氣體緩沖器12可防止這一現(xiàn)象，緩沖閥門9是打開的，而通向煙囪的管道上的閥門10是關(guān)閉的。
因此，未處理氣體經(jīng)過(guò)緩沖閥門9收集到氣體緩沖器12中，而在氣體緩沖器12的上部的處理過(guò)的氣體直接排放到煙囪中。
在切換時(shí)間過(guò)后，RTO后的氣體路徑轉(zhuǎn)到排放管，并且閥門9是關(guān)閉的。
在氣體緩沖器12內(nèi)部裝備擋板，以減小引入氣體的混合。緩沖器的下邊與未處理氣體入口管線連接，而氣體緩沖器的上邊與通大氣排放管連通。儲(chǔ)存在緩沖器中的未處理氣體，在閥門11打開時(shí)自動(dòng)循環(huán)到RTO之前，并且緩沖器的內(nèi)部變成從大氣中引入的氣體，直到下一個(gè)切換時(shí)間。
同時(shí)，在印染廠、化工廠、廢水處理廠和汽車制造公司，產(chǎn)生大量除上述有機(jī)化合物以外的其它種類的廢水。當(dāng)有機(jī)廢水中有機(jī)化合物的濃度低(即COD低于5000ppm)時(shí)，用活性油處理劑處理，但在高濃度(即COD高于10,000ppm)的情況下，活性油處理劑不能滿足要求，并且不經(jīng)濟(jì)，因此采用燃燒處理。
在此時(shí)，使用典型燃燒爐的廢水燃燒操作，是將含有機(jī)化合物(包括揮發(fā)性有機(jī)化合物)的廢水引入到燃燒爐中，然后通過(guò)加熱廢水到950℃，氧化廢水中的有機(jī)化合物。但是，盡管可用熱交換器收集能量，熱回收率也非常低，并且燃燒爐的操作費(fèi)用巨大。
因此，裝備這種典型的燃燒爐，由于它生產(chǎn)費(fèi)用增加，導(dǎo)致防污染方法的費(fèi)用大幅提高，因此需要發(fā)展低能耗的經(jīng)濟(jì)型廢水處理系統(tǒng)。
一般地，在燃燒系統(tǒng)中，有機(jī)廢水直接噴霧到高溫爐中，以便在爐中氣化廢水、氧化氣態(tài)有機(jī)化合物。在廢水中含有鹽類的情況下，采用如圖4所示的驟冷型燃燒爐，而在廢水中沒有鹽類的情況下，采用如圖5所示的熱交換燃燒爐。
但是，在如上所述的典型燃燒方法中，廢水都是直接噴霧到爐中，因而向其中過(guò)量供給熱能，并且因?yàn)槭褂靡话愕幕厥諢峤粨Q器，由于缺少熱交換媒介，熱回收率非常低。
發(fā)明簡(jiǎn)述本發(fā)明提供了一種處理有機(jī)廢水和揮發(fā)性有機(jī)化合物的燃燒系統(tǒng)，同時(shí)，所述系統(tǒng)提供的效率與相關(guān)技術(shù)的燃燒系統(tǒng)相同或更高，并且至少節(jié)省系統(tǒng)操作費(fèi)用80％。
本發(fā)明的主要構(gòu)思和目標(biāo)可歸納為以下三點(diǎn)第一，采用用于處理包含有機(jī)化合物的廢氣的再生熱氧化器(此后記作RTO)處理廢水，并且采用蒸發(fā)器產(chǎn)生用于上述目的的廢氣。
第二，廢氣中的有機(jī)化合物的氧化產(chǎn)生的熱能可以回收，用于操作蒸發(fā)器的能源，同時(shí)最大限度地體現(xiàn)RTO消耗很少能量進(jìn)行氧化的特性。
第三，在正/反方向操作切換過(guò)程中產(chǎn)生的，上一步存在的殘余未處理氣體，在下一批處理過(guò)程前，儲(chǔ)存在一定空間中。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，提供了一種通過(guò)利用蒸發(fā)器將含有機(jī)化合物的有機(jī)廢水加熱到一定溫度，進(jìn)行蒸發(fā)后，在RTO中燃燒廢氣的燃燒方法。
根據(jù)本發(fā)明的另一方面，提供了一種蒸發(fā)和再生式有機(jī)廢水燃燒系統(tǒng)，其中含有有機(jī)化合物的有機(jī)廢水經(jīng)蒸發(fā)產(chǎn)生廢氣，產(chǎn)生的廢氣用空氣氧化，并且氧化過(guò)程的熱能回收用于蒸發(fā)廢水。
我們可以認(rèn)為，前面的一般敘述和接下來(lái)的詳細(xì)敘述，兩者都是示范性和說(shuō)明性的，并且意味著為本發(fā)明的權(quán)利要求提供進(jìn)一步的解釋。
圖6是根據(jù)本發(fā)明的蒸發(fā)和再生式廢水燃燒系統(tǒng)。
正如


的那樣，典型的二床型再生熱燃燒系統(tǒng)和特別設(shè)計(jì)的緩沖器與蒸發(fā)器互相配合。換句話說(shuō)，在典型的再生熱燃燒系統(tǒng)的再生熱氧化器(RTO)18之前，有一個(gè)蒸發(fā)器15，用來(lái)在引入燃燒系統(tǒng)之前加熱和蒸發(fā)廢水。
根據(jù)本發(fā)明的用于廢水處理的蒸發(fā)和再生式廢水燃燒系統(tǒng)，參考圖6進(jìn)行詳細(xì)敘述。
首先，未處理廢水經(jīng)熱交換器14加熱并引入到蒸發(fā)器15中，從廢水中蒸發(fā)出的廢氣從蒸發(fā)器15中輸出，然后，蒸發(fā)出的廢氣與儲(chǔ)存在緩沖器25中的未處理氣體混合，接著通過(guò)緩沖冷凝器16和熱交換器17預(yù)熱，這一步驟將在后面解釋，最后混合氣體引入到二床型RTO18中。這一步驟產(chǎn)生的冷凝廢水，回流到廢水罐。
在廢氣引入到左側(cè)陶瓷層19的情況下，三通閥21的C和B是打開的，而A是關(guān)閉的。
引入到左側(cè)陶瓷層19的混合氣體被加熱到約850℃，并且有機(jī)化合物隨著溫度升高被氧化，因此爐內(nèi)氣體的溫度保持在950℃。
氧化后的熱氣體通過(guò)右側(cè)的陶瓷層20冷卻下來(lái)，然后，在此步驟，三通閥22打開B閥門和A閥門而關(guān)閉C閥門，氣體被吸收到鼓風(fēng)機(jī)23中。
上述正方向操作保持約2分鐘，然后是反方向操作，通過(guò)轉(zhuǎn)換氣流路徑依次保持約2分鐘。
也就是說(shuō)，依照反方向操作混合氣體引入到右側(cè)的陶瓷層20中，并且在本步驟，三通閥22的C和B是打開的，而A是關(guān)閉的。
引入到右側(cè)陶瓷層20中的混合廢氣，被上一步積累的熱能預(yù)熱后的陶瓷層加熱到850℃，并且有機(jī)化合物隨著溫度升高被氧化，因此，爐內(nèi)氣體的溫度保持在950℃的溫度。
氧化后的熱氣體通過(guò)左側(cè)的陶瓷層19冷卻下來(lái)，然后，通過(guò)三通閥21吸收到鼓風(fēng)機(jī)23中，從而排放到空氣中，在本步中，三通閥21的B和A是打開的，而C是關(guān)閉的。
在上述正和反方向操作切換過(guò)程中，引入上述混合廢氣的陶瓷層19、20的前部存在未處理氣體。殘余未處理氣體在正和反方向操作切換過(guò)程中儲(chǔ)存在緩沖器中，下面進(jìn)行詳細(xì)介紹。
首先，假定正方向操作完成，三通閥22的B和C是打開的而A是關(guān)閉的，同時(shí)反方向操作開始的三通閥21的B和A是打開的而C是關(guān)閉的。
在本步驟中，鼓風(fēng)機(jī)23吸收上述殘存未處理氣體，并且三通閥24的B和C是打開的，而A是關(guān)閉的，上述氣體通過(guò)陶瓷制成的緩沖冷凝器16儲(chǔ)存在緩沖器25中。高溫的未處理氣體通過(guò)陶瓷的緩沖冷凝器16冷卻下來(lái)，并且上述氣體的體積由于冷卻而減小，因而可減小緩沖器25的尺寸。
由于其體積依賴于切換時(shí)間，緩沖器25是與大氣連通的，并且在預(yù)定的切換時(shí)間過(guò)程中儲(chǔ)存引入的未處理氣體。當(dāng)未處理氣體儲(chǔ)存在緩沖器25中時(shí)，在上一步引入到緩沖器25中的空氣從緩沖器中排放到大氣中。當(dāng)未處理氣體從緩沖器25排放時(shí)，空氣從大氣進(jìn)入緩沖器中。
如上所述，隨著反方向操作的開始，從蒸發(fā)器15排放的廢氣，與儲(chǔ)存在緩沖器25中的通過(guò)緩沖冷凝器16并經(jīng)熱交換器17預(yù)熱后的未處理氣體混合。這里，冷凝緩沖器16被從引入的未處理氣體中取得的熱能加熱，因此，該未處理氣體通過(guò)緩沖冷凝器16時(shí)被預(yù)熱。
依照本發(fā)明，RTO18的操作只需少量的熱能。相應(yīng)地，來(lái)自引入的混合廢氣中的有機(jī)化合物的氧化的熱能僅有一部分被利用，而其它熱能提供給蒸發(fā)器15，或作為余熱的通過(guò)排放管線P，作為其它熱源。因此，在整個(gè)系統(tǒng)的操作過(guò)程中，可有效地利用熱能。
下面將進(jìn)行更詳細(xì)的敘述。
如果廢氣中的有機(jī)化合物的放熱反應(yīng)的卡路里回收率為85％，廢氣的燃燒和RTO內(nèi)部的廢水的蒸發(fā)所需要的卡路里可計(jì)算出來(lái)。如果包含有機(jī)化合物的廢水是2MT(水1950kg和廢有機(jī)化合物50kg)，燃燒蒸發(fā)出的廢氣所需空氣的數(shù)量按照廢氣∶空氣=1∶1確定為1200m3。
蒸發(fā)廢水所需的卡路里是1950kg×540kcal/kg=1,053,000kcal。在此步驟，蒸汽的潛熱是540kcal/kg。如果計(jì)算在RTO中燃燒所需的卡路里，并且假設(shè)廢氣和空氣的總和=2400m3,CP=0.38(熱容量)，而在入口和出口之間的溫度差ΔT=50，卡路里是2400m3×0.38kcal/m3℃×50℃=45,600kcal。因此，蒸發(fā)廢水和燃燒廢氣的卡路里是1,053,000kcal+45,600kcal=1,098,600kcal(1)如果廢氣中的有機(jī)化合物放熱的能量是500,000kcal/MT(MT為公噸)，總能量是500,000kcal/MT×2MT=1,000,000kcal。如上所述，如果回收率是85％，用于蒸發(fā)和燃燒的總卡路里是1000,000kcal×0.85=850,000kcal(2)因此，外部供給的卡路里可由從(1)中減去(2)計(jì)算出。也就是，1,098,600kcal-850,000kcal=248,600kcal/2MT=124,300kcal/MT。
同時(shí)，在典型燃燒系統(tǒng)中所需的卡路里計(jì)算如下在典型燃燒方法中，包含有機(jī)化合物的廢水是加熱燃燒的。為達(dá)到這一目的，它應(yīng)在加熱到950℃來(lái)蒸發(fā)廢水中的水，并氧化有機(jī)化合物。如果計(jì)算所需空氣的量，例如在120％空氣的情況下(用氣比率適當(dāng)過(guò)量)，為12.5m3對(duì)1m3(10,000kcal)的LNG(液化天然氣)。
因此，當(dāng)引入燃燒系統(tǒng)的空氣溫度為30℃時(shí)，使空氣(12.5m3)升溫到950℃所需的卡路里是12.5m3×0.35kcal/m3℃×(950℃-30℃)=4,000kcal。該4,000kcal是使空氣的溫度升高的卡路里，它自身升到950℃的溫度，而用于蒸發(fā)的卡路里是10,000kcal中的6,000kcal。
換句話說(shuō)，在2MT包含有機(jī)化合物廢水(水1950kg，有機(jī)化合物50kg)的情況下，蒸發(fā)所需的卡路里是1950kg×900kcal=1,755,000kcal，而卡路里供給總量是1,755,000kcal×10,000kcal(毛)÷6,000kcal(凈)=2,925,000kcal。除去放熱反應(yīng)的卡路里，500,000kcal/MT×2MT=1,000,000kcal，要從外部供給的卡路里是2,925,000kcal-1,000,000kcal=1,925,000kcal。如果在廢熱回收中的熱能回收率是50％，利用的真實(shí)卡路里是1,925,000kcal×0.5=962,500kcal/2MT=481,250kcal/MT。因此，所需的單位卡路里率比本發(fā)明的情況高約3.9倍。
也就是說(shuō)，依照本發(fā)明的有機(jī)廢水燃燒系統(tǒng)，所需卡路里與典型燃燒系統(tǒng)相比每1MT可節(jié)省356,950kcal。
如上所述，依照本發(fā)明，系統(tǒng)的裝備費(fèi)用低于典型系統(tǒng)，因而操作效率可節(jié)省80％。
另外，在典型系統(tǒng)中，是將廢水直接引入到燃燒爐中，并加熱到950℃，而依照本發(fā)明，由于廢水在提供給RTO之前先蒸發(fā)并隨后與空氣混合，在引入RTO之前，只有蒸發(fā)的能量可由外部供給，其余的操作能量回收可超過(guò)95％。
還有，因?yàn)镽TO由于其操作特性只消耗很少能量，也就是說(shuō)，利用了一部分混合廢氣中有機(jī)化合物氧化的能量，其余能量提供給蒸發(fā)器，在整個(gè)系統(tǒng)中熱能效率很高。
顯然對(duì)于那些所屬技術(shù)領(lǐng)域的一般技術(shù)人員而言，可以根據(jù)對(duì)本發(fā)明的精神進(jìn)行各種各樣的修改和改進(jìn)。因此，本發(fā)明受所附權(quán)利要求的限定和保護(hù)。
權(quán)利要求
1． 一種處理有機(jī)廢水的燃燒方法，包括利用蒸發(fā)器將包含有機(jī)化合物的廢水加熱到一定溫度以蒸發(fā)，并在再生熱氧化器中燃燒有機(jī)化合物的步驟。
2． 一種處理有機(jī)廢水的燃燒方法，包括的步驟為a)將包含有機(jī)化合物的所述的有機(jī)廢水引入一個(gè)蒸發(fā)器中；b)將引入的廢水加熱到一定溫度并蒸發(fā)；c)將蒸發(fā)出的廢氣引入到再生熱氧化器中；d)用空氣氧化引入的廢氣；并且e)將氧化后的氣體排放到大氣中。
3． 根據(jù)權(quán)利要求2所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中所述的有機(jī)廢水在引入蒸發(fā)器之前進(jìn)行預(yù)熱。
4． 根據(jù)權(quán)利要求2所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中所述的氧化廢氣產(chǎn)生的一部分熱能是提供給蒸發(fā)器的。
5． 根據(jù)權(quán)利要求2所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中所述的廢氣與由于再生熱氧化器的操作方向切換所產(chǎn)生的未處理氣體混合，然后引入到再生熱氧化器中。
6． 根據(jù)權(quán)利要求2所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中，由于再生熱氧化器的操作方向切換所產(chǎn)生的未處理氣體暫存在一個(gè)緩沖裝置中。
7． 根據(jù)權(quán)利要求6所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中未處理氣體通過(guò)一個(gè)陶瓷制成的緩沖冷凝器冷卻下來(lái)。
8． 根據(jù)權(quán)利要求7所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中所述的儲(chǔ)存的未處理氣體在通過(guò)緩沖冷凝器時(shí)被加熱。
9． 根據(jù)權(quán)利要求2所述的處理有機(jī)廢水的燃燒方法，其中再生熱氧化器是一種二床型(two-bed type)再生熱氧化器。
10．一種處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，包括a)一個(gè)容納包含有機(jī)化合物的有機(jī)廢水并將其加熱進(jìn)行蒸發(fā)的蒸發(fā)器；b)一個(gè)具有一對(duì)陶瓷層，而燃燒室位于這對(duì)陶瓷層之間的再生熱氧化器，其中蒸發(fā)出的廢氣通過(guò)一個(gè)陶瓷層引入、預(yù)熱、在燃燒室中用空氣氧化，并通過(guò)另一個(gè)陶瓷層排放出來(lái)；以及c)一個(gè)將再生熱氧化器排放的氣體排放到大氣的鼓風(fēng)機(jī)。
11．根據(jù)權(quán)利要求10所述的處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，進(jìn)一步包括用來(lái)在同一時(shí)間依照再生熱氧化器的正/反方向操作，限定接受蒸發(fā)出的廢氣的路徑，和接受從再生熱氧化器排放出的廢氣的路徑的第一和第二閥門。
12．根據(jù)權(quán)利要求11所述的處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，進(jìn)一步包括一個(gè)緩沖器，用來(lái)暫時(shí)儲(chǔ)存在再生熱氧化器的正/反方向操作切換過(guò)程中，上一步驟中沒有引入到再生熱氧化器中的殘余未處理廢氣，直到下一步驟。
13．根據(jù)權(quán)利要求12所述的處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，進(jìn)一步包括一個(gè)三通閥，用來(lái)切換從再生熱氧化器中排放出的氣體排放到大氣中的路徑，以及未處理氣體被輸送到緩沖器中的路徑。
14．根據(jù)權(quán)利要求12所述的處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，其中一個(gè)陶瓷制成的緩沖冷凝器安裝在緩沖器之前，與未處理氣體進(jìn)行熱交換。
15．根據(jù)權(quán)利要求10所述的處理有機(jī)廢水的燃燒系統(tǒng)，進(jìn)一步包括一個(gè)用來(lái)將再生熱氧化器的燃燒室中的廢氣氧化產(chǎn)生的熱能提供給蒸發(fā)器的裝置。
16．一種處理有機(jī)廢水的蒸發(fā)/再生式燃燒系統(tǒng)，其中廢氣通過(guò)蒸發(fā)包含有機(jī)化合物的有機(jī)廢水產(chǎn)生，產(chǎn)生的廢氣用空氣氧化，并且收集氧化產(chǎn)生的熱能，用來(lái)蒸發(fā)有機(jī)廢水。
全文摘要
提供一種用來(lái)以低費(fèi)用完全燃燒有機(jī)廢水和揮發(fā)性有機(jī)化合物的有機(jī)廢水蒸發(fā)/再生式燃燒系統(tǒng)及相應(yīng)方法。通過(guò)在蒸發(fā)器中蒸發(fā)包含有機(jī)化合物的廢水產(chǎn)生廢氣,并且,產(chǎn)生的廢氣在與蒸發(fā)器連通的再生熱氧化器(RTO)中與空氣混合進(jìn)行氧化,氧化所產(chǎn)生的熱能被收集并提供給蒸發(fā)器。
文檔編號(hào)C02F1/04GK1313944SQ99809909
公開日2001年9月19日 申請(qǐng)日期1999年8月21日 優(yōu)先權(quán)日1998年8月21日
發(fā)明者吳碩仁 申請(qǐng)人:關(guān)鍵工程株式會(huì)社