充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的目的是提供一種滾動阻力充分減少的充氣輪胎。根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎設(shè)置有：胎體，其包括從胎面部經(jīng)由胎側(cè)部到胎圈部環(huán)狀延伸并且在埋入胎圈部的胎圈芯處鎖定的胎體主體部；帶束，其布置在胎體的胎冠部的外周側(cè)。當(dāng)輪胎安裝到適用輪輞并且處于預(yù)定內(nèi)壓無負載的條件下時，胎體主體部的位于從胎體的輪胎徑向內(nèi)端沿著輪胎徑向向外測量的距離為胎體截面高度的一半的位置的輪胎徑向外側(cè)處的輪胎徑向外部的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值（R1）為胎體主體部的位于輪胎徑向外部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)處的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值（R2）的0.6倍以下。
【專利說明】充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，特別涉及一種滾動阻力減小的充氣輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002]近年來，在經(jīng)濟和環(huán)境考慮方面，已需要低油耗輪胎。作為獲得這種低油耗輪胎的方法，已關(guān)注減少輪胎的滾動阻力。
[0003]這里，作為通過有效地減少滾動阻力而獲得低油耗輪胎的一種方法，已提出減少作為滾動阻力的主要原因的滯后損耗。具體地，作為獲得低油耗輪胎的一種方法，已提出減少例如由行駛期間輪胎的表殼形狀改變而引起的滯后損耗(能量損耗，有時也稱為“應(yīng)變能量損失”)。
[0004]作為通過對輪胎表殼形狀的改變所引起的滯后損耗的產(chǎn)生進行抑制而減少滾動阻力的低油耗輪胎，已提出胎體的輪胎寬度方向上的截面形狀具有非自然平衡結(jié)構(gòu)的輪胎(例如，見專利文獻I和2)。更具體地，專利文獻I和2公開了如下充氣輪胎:作為滾動阻力減小的低油耗輪胎，在輪胎寬度方向截面圖中，該充氣輪胎的位于胎側(cè)部的輪胎徑向外部的胎體的曲率半徑小于相同位置的自然平衡形狀的胎體的曲率半徑。根據(jù)專利文獻I和2中描述的充氣輪胎，通過減少胎側(cè)部的輪胎徑向外部(剪切變形時能量損失大但彎曲變形時能量損失小)的曲率半徑，減少胎側(cè)部的輪胎徑向內(nèi)部(靠近胎圈部的部分，彎曲變形下能量損失大)在行駛期間的彎曲變形，以抑制滯后損耗的產(chǎn)生，由此減少滾動阻力。
[0005]這里，“自然平衡形狀”是指當(dāng)輪胎安裝到適用輪輞并且填充與諸如JATMA等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最大負載能力相應(yīng)的內(nèi)壓，并且除了由胎體簾線的張力引起的應(yīng)力以外不產(chǎn)生剪切應(yīng)變和彎曲應(yīng)變時，由已知的自然平衡形狀理論導(dǎo)出的輪胎的胎體的形狀。
[0006]現(xiàn)有技術(shù)文獻
[0007]專利文獻
[0008]專利文獻1:日本特開昭60-61305號公報
[0009]專利文獻2:日本特開昭62-184902號公報

【發(fā)明內(nèi)容】

[0010]發(fā)明要解決的問題
[0011]然而，位于胎側(cè)部的輪胎徑向外部的胎體的曲率半徑小于相同位置的自然平衡形狀的胎體的曲率半徑的上述傳統(tǒng)充氣輪胎具有更多地減少滾動阻力的進一步改善的余地。
[0012]因此，本發(fā)明的目標(biāo)為提供一種充分減少滾動阻力的充氣輪胎。
[0013]用于解決問題的方案
[0014]本發(fā)明旨在有利地解決上述問題。為此，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎包括包括胎體和帶束，所述胎體具有從胎面部經(jīng)由一對胎側(cè)部到一對胎圈部環(huán)狀延伸并且在埋入所述胎圈部的胎圈芯處鎖定的胎體主體部，所述帶束由布置在所述胎體的胎冠部的外周側(cè)的至少一個帶束層組成，其中[0015]在輪胎安裝于適用輪輞并且處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件的狀態(tài)下，
[0016]所述胎體主體部的、位于比從所述胎體的輪胎徑向內(nèi)端沿著輪胎徑向向外測量的距離為胎體截面高度的1/2的位置靠輪胎徑向外側(cè)的、輪胎徑向外部的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值Rl為所述胎體主體部的、位于比所述輪胎徑向外部靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值R2的0.6倍以下。如上所述，當(dāng)胎體主體部的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl設(shè)定為輪胎徑向內(nèi)部的曲率半徑的最小值R2的0.6倍以下(0.6≥R1/R2)時，胎體主體部的輪胎徑向外部容易彎曲變形，而輪胎徑向內(nèi)部不容易彎曲變形。因此，由于能夠減少具有大量橡膠的胎圈部周邊在行駛期間的彎曲變形，所以能夠減少滯后損耗從而能夠減少輪胎的滾動阻力。
[0017]根據(jù)本發(fā)明，“適用輪輞”指的是由在生產(chǎn)和使用輪胎的區(qū)域有效的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的輪輞，這種標(biāo)準(zhǔn)為日本的JATMA (日本汽車輪胎制造商協(xié)會)年鑒、歐洲的ETRTO (歐洲輪胎輪輞技術(shù)組織)標(biāo)準(zhǔn)手冊和美國的TRA (輪胎輪輞協(xié)會)年鑒?！邦A(yù)定內(nèi)壓無負載條件”指的是輪胎安裝到適用輪輞并且具有70kPa的內(nèi)壓無負載(即，未施加負載)的條件。同樣，“胎體截面高度”指的是從胎體的輪胎徑向內(nèi)端位置到輪胎徑向外端位置沿著輪胎徑向向外測量的距離。此外，“胎體主體部的輪胎寬度方向截面的曲率半徑”指的是通過連接埋設(shè)在胎體主體部的所有胎體簾線的中心軸線形成的假想面的輪胎寬度方向截面(曲線)的曲率半徑。順便提及，當(dāng)胎體是由多個簾布層組成時，“胎體主體部”指的是位于輪胎最內(nèi)側(cè)的簾布層的胎體主體部。
[0018]這里，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述帶束的輪胎寬度方向上的尺寸為所述胎體的輪胎寬度方向上的尺寸的0.75倍以下。這是因為，當(dāng)帶束的輪胎寬度方向上的尺寸設(shè)定為胎體的輪胎寬度方向上的尺寸的0.75倍以下時，胎面部使用的橡膠的量較少，由此能夠減少輪胎的滾動阻力。
[0019]同樣，在根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎中，所述帶束的輪胎寬度方向外端和所述胎體主體部之間的最小距離為7.5mm以下。這是因為，當(dāng)帶束的輪胎寬度方向外端和胎體主體部之間的最小距離為7.5mm以下時，當(dāng)填充內(nèi)壓時胎面部能夠在輪胎寬度方向上均一地變形，由此輪胎能夠在行駛期間保持均一的形狀。同樣因為使用的橡膠的量較小，所以能夠減少輪胎的滾動阻力。
[0020]此外，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，在輪胎寬度方向截面圖中，所述胎體主體部的輪胎徑向外部的曲率半徑為最小值Rl的位置位于通過所述帶束的輪胎寬度方向外端且平行于輪胎徑向延伸的假想線的輪胎寬度方向外側(cè)IOmm以上的范圍。這是因為，當(dāng)曲率半徑為最小值Rl的位置位于從通過帶束的輪胎寬度方向外端并平行于輪胎徑向延伸的假想線的輪胎寬度方向外側(cè)IOmm以上的范圍時，當(dāng)填充內(nèi)壓時胎面部能夠在輪胎寬度方向上均一地變形，并且由此輪胎能夠在行駛期間保持均一的形狀。
[0021]此外，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，在輪胎寬度方向截面圖中，所述胎體主體部的位于帶束端的輪胎徑向內(nèi)側(cè)處的曲率半徑為所述胎體主體部的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl的1.5倍以上。這是因為，當(dāng)胎體主體部的位于帶束端的輪胎徑向內(nèi)側(cè)處的曲率半徑為輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl的1.5倍以上時，當(dāng)填充內(nèi)壓時胎面部能夠在輪胎寬度方向上均一地變形，并且由此輪胎能夠在行駛期間保持均一的形狀。[0022]根據(jù)本發(fā)明，“胎體主體部的位于帶束端的輪胎徑向內(nèi)側(cè)處”指的是胎體主體部的以從帶束端到胎體延伸的垂線和胎體的交點為中心的沿輪胎寬度方向5mm以下的范圍的部分。
[0023]此外，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，沿著與所述胎體主體部垂直的方向測量的從所述胎體主體部到輪胎外周面的距離在所述胎體主體部的輪胎徑向外部中的曲率半徑為最小值Rl的位置為最小。當(dāng)曲率半徑為最小值Rl的位置的橡膠厚度最小時，能夠進一步減少由彎曲變形產(chǎn)生的滯后損耗，從而能夠進一步減少輪胎的滾動阻力。
[0024]同樣，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地是，當(dāng)輪胎安裝到適用輪輞并且從預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的狀態(tài)改變?yōu)樘畛湟?guī)定內(nèi)壓條件下的狀態(tài)時，
[0025]輪胎寬度方向截面的輪胎外輪廓在所述胎面部向輪胎徑向外側(cè)凸出，
[0026]在所述胎側(cè)部的上方區(qū)域，位于當(dāng)處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的輪胎外輪廓和填充規(guī)定內(nèi)壓條件下的輪胎外輪廓重疊時出現(xiàn)的兩個交點之間的部分向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)偏移，
[0027]在所述胎側(cè)部的下方區(qū)域，所述輪胎外輪廓向輪胎寬度方向外側(cè)凸出。
[0028]根據(jù)本發(fā)明，“規(guī)定內(nèi)壓”指的是與諸如JATMA等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最大負載能力相對應(yīng)的內(nèi)壓。同樣，“胎側(cè)部的上方區(qū)域”指的是胎側(cè)部的位于通過從胎體的輪胎徑向內(nèi)端沿著輪胎徑向向外測量的距離為胎體截面高度的1/2的位置并且平行于輪胎寬度方向延伸的假想線的輪胎徑向外側(cè)的部分。“胎側(cè)部的下方區(qū)域”指的是胎側(cè)部的位于比上方區(qū)域靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)的部分。
[0029]同樣，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，凹部形成于位于比輪胎最大寬度位置靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)、同時位于比安裝到適用輪輞并且處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的輪胎和所述適用輪輞的分離點靠輪胎徑向外側(cè)的部分的輪胎外周側(cè)。這是因為，當(dāng)形成凹部時，使輪胎輕量化，從而能夠進一步減少輪胎的滾動阻力。
[0030]發(fā)明的效果
[0031]根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，能夠通過減少滯后損耗充分地減少滾動阻力。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0032]圖1是安裝在適用輪輞上的根據(jù)本發(fā)明的代表性充氣輪胎的半部的輪胎寬度方向截面圖。
[0033]圖2是示出當(dāng)規(guī)定內(nèi)壓填充到圖1中示出的充氣輪胎時，輪胎寬度方向截面的形狀變化的圖；虛線表示填充規(guī)定內(nèi)壓之前的輪胎寬度方向截面的形狀，實線表示填充規(guī)定內(nèi)壓之后的輪胎寬度方向截面的形狀；以及
[0034]圖3是安裝在適用輪輞上的根據(jù)本發(fā)明的另一個充氣輪胎的半部的輪胎寬度方向截面圖。
【具體實施方式】
[0035]以下是參考附圖對本發(fā)明的實施方式的詳細描述。圖1是示出作為根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的示例的、在預(yù)定內(nèi)壓無負載的條件下安裝在適用輪輞R上的輪胎的半部的輪胎寬度方向截面的圖。[0036]這里，圖1中示出的充氣輪胎10是適用于諸如公共汽車和卡車等重載車輛的充氣輪胎。充氣輪胎10包括胎面部1、從胎面部I的側(cè)部向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的一對胎側(cè)部2(僅示出其中之一)和連接到各胎側(cè)部2的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的胎圈部3 (僅示出其中之一)。需要注意的是，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎不限于重載車輛用充氣輪胎，也可用作乘用車用充氣輪胎。[0037]充氣輪胎10還包括由一個簾布層構(gòu)成并且同時在一對胎圈部3之間延伸的子午線胎體5，其中，簾布層由彼此平行配置并且覆有橡膠的胎體簾線組成。這里，子午線胎體5由胎體主體部51和胎體折返部52構(gòu)成，胎體主體部51從胎面部I經(jīng)由一對胎側(cè)部2至一對胎圈部3環(huán)狀地延伸，并且在埋入胎圈部3的、具有大致六角形截面的胎圈芯4處鎖定，胎體折返部52從胎體主體部51延伸并且圍繞胎圈芯4從輪胎徑向內(nèi)側(cè)向輪胎徑向外側(cè)折返。雖然圖1中示出一個胎體簾布層，但是，如果必要的話，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎可具有兩個以上簾布層。根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎也不特別限制胎體的折返形式，例如胎體可繞胎圈芯纏繞。
[0038]此外，在胎面部I的子午線胎體5的輪胎徑向外側(cè)(胎冠部的外周側(cè))，埋設(shè)由四個帶束層61、62、63和64構(gòu)成的帶束6，帶束層61、62、63和64是通過相對于輪胎周向以預(yù)定角度配置的覆有橡膠的簾線形成的。在帶束6的輪胎徑向外側(cè)布置胎面橡膠，在胎面橡膠的表面(即，在胎面部的接地面)形成多個槽8。雖然圖1示出由總共四個帶束層61、62、63和64構(gòu)成的帶束6，但是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎可具有任意數(shù)量個帶束層。
[0039]此外，在胎圈部3的胎圈芯4的輪胎徑向外側(cè)布置胎圈填膠7，胎圈填膠7具有沿著子午線胎體5向輪胎徑向外側(cè)厚度逐漸減小的大致三角形截面。
[0040]這里，在圖1中示出的充氣輪胎10中，在胎體主體部51的輪胎徑向外部，即，在胎體主體部51中的、位于比從子午線胎體5的輪胎徑向內(nèi)端沿著輪胎徑向向外測量的距離為胎體截面高度的一半(CHh=CH/2，其中，“CH”為胎體截面高度)的位置靠輪胎徑向外側(cè)的部分，曲率半徑的最小值為Rl。此外，在充氣輪胎10中，在胎體主體部51的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分，即，在胎體主體部51的、位于比輪胎徑向外部靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)并且向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分，輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值為R2?！拜喬较騼?nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分”對應(yīng)于輪胎徑向內(nèi)部的、曲率中心位于比胎體主體部51靠輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的部分。
[0041]在充氣輪胎10中，胎體主體部51的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl是胎體主體部51的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的曲率半徑的最小值R2的
0.6 倍以下(0.6 ≥ R1/R2)。
[0042]這里，在充氣輪胎中，典型地，胎體主體部的曲率半徑較小(曲率較大)的部分在填充內(nèi)壓時具有抵抗胎側(cè)部產(chǎn)生的張力的較小的剛性。也就是說，在胎體主體部的曲率半徑小的部分，胎側(cè)部容易彎曲變形。因此，在充氣輪胎10中，在胎體主體部51的曲率半徑最小值Rl為R2的0.6倍以下的輪胎徑向外部所在的、胎側(cè)部2的上方區(qū)域，特別是在胎體主體部51的曲率半徑為最小值Rl的位置P處，行駛期間容易發(fā)生折曲變形。另一方面，在充氣輪胎10中，位于胎體主體部51的曲率半徑最小值R2大于Rl的輪胎徑向內(nèi)部所在的、胎側(cè)部2的下方區(qū)域，與胎側(cè)部2的上方區(qū)域相比，不太可能發(fā)生折曲變形。
[0043]需要注意的是，由于普通充氣輪胎的胎冠部的曲率半徑較大，所以位置P典型地位于胎側(cè)部。
[0044]因此，在行駛期間，充氣輪胎10在胎側(cè)部2的、橡膠厚度(沿著與胎體主體部51垂直的方向從輪胎的胎體主體部51到輪胎的外表面測量的距離)薄的上方區(qū)域嚴(yán)重彎曲變形，然而在胎側(cè)部2的、橡膠厚度厚的下方區(qū)域(特別是胎圈部3附近)幾乎不彎曲變形。也就是，歸因于小量的橡膠，胎側(cè)部2的彎曲期間滯后損耗很難發(fā)生的上方區(qū)域嚴(yán)重地彎曲變形，然而歸因于大量的橡膠，胎側(cè)部2的彎曲時容易發(fā)生滯后損耗的下方區(qū)域幾乎不彎曲變形。因此，當(dāng)將充氣輪胎10看作整體時，滯后損耗減少并且輪胎的滾動阻力降低。
[0045]這里，在充氣輪胎10中，在通過防止胎側(cè)部2在曲率半徑為最小值Rl的位置嚴(yán)重彎曲變形來抑制胎側(cè)部2出現(xiàn)損壞這一方面，優(yōu)選地，Rl為R2的0.04倍以上(0.04 ( Rl/R2)。此外，在充氣輪胎10中，在通過可靠地減少胎側(cè)部2的下方區(qū)域的彎曲變形而可靠地減少輪胎整體的滯后損耗方面，優(yōu)選地，Rl為R2的0.4倍以下(0.4≥R1/R2)。
[0046]同樣，在充氣輪胎10中，優(yōu)選地，帶束6的輪胎寬度方向尺寸BW (2BWh)，即，輪胎寬度方向尺寸最大的帶束層62的輪胎寬度方向尺寸，為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW (2Cffh)的0.75倍以下。此外，在充氣輪胎10中，胎面寬度TW (2Tffh)優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.77倍以下。這是因為，當(dāng)帶束6的輪胎寬度方向尺寸BW為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.75倍以下時，或者，當(dāng)胎面寬度TW為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.77倍以下時，胎面部I具有較小的橡膠量，并且能夠減少行駛期間胎面部I的橡膠的生熱值，這樣能夠減少滯后損耗并且因而減少輪胎的滾動阻力。
[0047]在充氣輪胎10中，在通過進一步減少行駛期間胎面部I的橡膠的生熱值而進一步減少輪胎的滾動阻力方面，帶束6的輪胎寬度方向尺寸BW優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.73倍以下。同樣，胎面寬度TW優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.75倍以下。這是因為，通過減少由于行駛期間在帶束6和路面之間被夾持而變形的胎面橡膠的體積，能夠減少胎面橡膠的生熱值(滯后損耗)。需要注意的是，一般情況下，作為增強層的帶束6的輪胎寬度方向最大尺寸BW根據(jù)胎面寬度TW變化。
[0048]同樣，在充氣輪胎10中，在防止歸因于接地形狀的大幅變化而不能充分減少滯后損耗方面，帶束6的輪胎寬度方向尺寸BW優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸Cff的0.70倍以上。同樣，胎面寬度TW優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.72倍以上。當(dāng)接地形狀大幅變化時，歸因于接地壓力的局部集中引起胎面部I處的嚴(yán)重局部變形并且發(fā)生大的滯后損耗。
[0049]此外，在充氣輪胎10中，帶束6的輪胎寬度方向外端(B卩，輪胎寬度方向尺寸最大的帶束層62的輪胎寬度方向外端)和胎體主體部51之間的最小距離D優(yōu)選地為7.5mm以下。換言之，從帶束6的輪胎寬度方向外端朝向胎體主體部51引出的垂線的長度優(yōu)選地為7.5mm以下。這是因為，當(dāng)從帶束6的輪胎寬度方向外端到胎體主體部51的最小距離D為7.5mm以下時，位于帶束6的端部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的胎體主體部51可能為平坦形狀，同時，子午線胎體5的輪胎寬度方向截面被設(shè)計為平滑曲線，曲率半徑的最小值Rl能夠充分減少。因此，當(dāng)填充規(guī)定內(nèi)壓時，胎面部I能夠在輪胎寬度方向上均一地變形，因而輪胎能夠在行駛期間保持均一的形狀。這也是因為通過減少胎面部I的橡膠量能夠進一步減少輪胎的滾動阻力。順便提及，從帶束6的輪胎寬度方向外端朝向胎體主體部51引出的垂線是指:從埋設(shè)于帶束6的簾線中的位于輪胎寬度方向最外側(cè)的簾線的中心軸線到連接埋設(shè)于胎體主體部51的胎體簾線的中心軸線的平面引出的垂線。
[0050]在充氣輪胎10中，在通過使胎面部I的變形在填充規(guī)定內(nèi)壓時更均一而在行駛期間可靠地保持輪胎的均一形狀方面，最小距離D優(yōu)選地為6.2mm以下。同樣，在充氣輪胎10中，在抑制子午線胎體5和帶束6之間發(fā)生破損方面，最小距離D為4mm以上。
[0051]同樣，在充氣輪胎10中，胎體主體部51的輪胎徑向外部的曲率半徑為最小值Rl的位置P和通過帶束6的輪胎寬度方向外端沿著輪胎徑向延伸的假想線L之間的距離(從假想線L向輪胎寬度方向外側(cè)測量時)，優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.07倍以上(例如，IOmm以上)，更優(yōu)選地為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的
0.1倍以上(例如，15mm以上)。這是因為，當(dāng)從假想線L到曲率半徑為最小值Rl的位置P的距離為子午線胎體5的輪胎寬度方向最大尺寸CW的0.07倍以上(例如，IOmm以上)時，能夠確保彎曲變形容易發(fā)生的位置P和帶束端之間的充分距離，并且因此抑制帶束6的輪胎寬度方向端部在填充規(guī)定內(nèi)壓時向輪胎徑向內(nèi)側(cè)彎曲。即，這是因為，通過促進填充規(guī)定內(nèi)壓時胎面部I的輪胎寬度方向上的均一變形，能夠在行駛期間保持輪胎的均一形狀。
[0052]此外，在充氣輪胎10中，位于帶束6的端部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的胎體主體部51的曲率半徑,即，以從帶束6的邊緣向胎體主體部51延伸的垂線和胎體主體部51的交點為中心的輪胎寬度方向兩側(cè)5mm范圍內(nèi)的胎體主體部51的曲率半徑，優(yōu)選地為胎體主體部51的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl的1.5倍以上。這是因為，當(dāng)位于帶束6的端部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的胎體主體部51的曲率半徑為Rl的1.5倍以上時，能夠防止帶束6的輪胎寬度方向上的端部在填充規(guī)定內(nèi)壓時向輪胎徑向內(nèi)側(cè)彎曲。即，這是因為，通過使填充規(guī)定內(nèi)壓時胎面部I的輪胎寬度方向上的變形均一，能夠在行駛期間保持輪胎的均一形狀。
[0053]同時，在充氣輪胎10中，優(yōu)選地，橡膠的厚度在胎體主體部51的輪胎徑向外部的曲率半徑為最小值Rl的位置P處為最小。這是因為，當(dāng)在位于胎側(cè)部2的上方區(qū)域的位置P處的橡膠的厚度為整個輪胎中最小的時候，促進了行駛期間在位置P處的彎曲變形，因此，胎側(cè)部2的、橡膠量大并且在彎曲時容易引起滯后損耗的下方區(qū)域變得不容易彎曲變形。即，當(dāng)將充氣輪胎10看作一個整體時，進一步減少滯后損耗并且進一步降低輪胎的滾動阻力。
[0054]此外，在充氣輪胎10中，胎體主體部51的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl優(yōu)選地為28mm以上，更優(yōu)選地為47mm以下。這是因為，當(dāng)曲率半徑的最小值Rl為28mm以上時，能夠容易地制造充氣輪胎，并且同時具有充分平滑的形狀。而且，當(dāng)曲率半徑的最小值Rl為47mm以下時，在曲率半徑為最小值Rl的位置P，能夠有效地減少胎體的張力并且當(dāng)填充負荷時胎體能夠局部變形。由此，能夠緩和其他區(qū)域的變形并且能夠有效地減少整個輪胎的滾動阻力。
[0055]此外，在充氣輪胎10中，胎體主體部51的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的曲率半徑的最小值R2優(yōu)選地為78mm以上。當(dāng)曲率半徑的最小值R2為78mm以上時，能夠可靠地減少胎側(cè)部2的下方區(qū)域的彎曲變形，由此能夠可靠地減少整個輪胎的滯后損耗。需要注意的是，通過盡可能的增大曲率半徑的最小值R2，在曲率半徑為最小值R2的位置，當(dāng)填充內(nèi)壓時，胎體張力增大，結(jié)果，能夠在曲率半徑為最小值R2的位置抑制變形、充分地減少滾動阻力。[0056]在具有上述結(jié)構(gòu)的充氣輪胎10中，當(dāng)輪胎安裝到應(yīng)用輪輞R、并且條件從預(yù)定內(nèi)壓無負載條件改變?yōu)樘畛湟?guī)定內(nèi)壓條件時，如圖2中所示，輪胎寬度方向截面的形狀從由虛線表示的形狀改變?yōu)橛蓪嵕€表示的形狀。具體地，輪胎寬度方向截面的外輪廓在胎面部I向輪胎徑向外側(cè)凸出，特別地，至少在胎面部I的胎冠部的布置有帶束6的區(qū)域向輪胎徑向外側(cè)凸出。同樣，在胎側(cè)部2的上方區(qū)域，位于當(dāng)預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的輪胎外輪廓和填充規(guī)定內(nèi)壓條件下的輪胎外輪廓重疊時出現(xiàn)的兩個交點之間的部分向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)偏移。此外，在胎側(cè)部2的下方區(qū)域中，輪胎外輪廓向輪胎寬度方向外側(cè)凸出。注意，圖2中省略了帶束6。
[0057]其次，圖3示出安裝到適用輪輞R、處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的根據(jù)本發(fā)明的另一個示例的充氣輪胎的半部的輪胎寬度方向截面。
[0058]圖3中示出的充氣輪胎20除了凹陷狀的凹部9形成于比輪胎最大寬度位置靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)、同時位于胎側(cè)部2的比輪胎和適用輪輞R的分離點靠輪胎徑向外側(cè)的一部分的輪胎外周側(cè)之外，具有與根據(jù)前述示例的充氣輪胎相似的結(jié)構(gòu)。需要注意的是，在圖3中，相同的附圖標(biāo)記表示與圖1中示出的充氣輪胎10的部件具有相同構(gòu)造的部件。
[0059]以與根據(jù)前述示例的充氣輪胎10相同的方式，充氣輪胎20能夠減少輪胎的滾動阻力，也能夠維持行駛期間的均一形狀。
[0060]此外，由于凹部9形成于充氣輪胎20上，輪胎輕量化，由此進一步減少了輪胎的滾動阻力。需要注意的是，在充氣輪胎20中，由于胎體主體部51的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的曲率半徑的最小值R2大于輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值R1，因此當(dāng)從輪胎寬度方向截面觀察時，子午線胎體5的胎體主體部51的延伸方向相對于輪胎徑向的角度較小。因此，充氣輪胎20在凹部9處能夠減少大量橡膠。
[0061]雖然以上已參考附圖描述了本發(fā)明的實施方式，但根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎不限于上述示例的任一種，而能夠適當(dāng)?shù)馗淖儭?br> [0062]實施例
[0063]以下是使用實施例對本發(fā)明進一步的詳細描述。然而，本發(fā)明不以任何方式受限于這些實施例。
[0064](實施例1)
[0065]實驗性地制造具有表I中示出的規(guī)格的、具有圖1中示出的構(gòu)造的充氣輪胎(尺寸:295/75R22.5)。然后，通過以下方法評價性能。結(jié)果示出在表I中。
[0066](傳統(tǒng)例I)
[0067]除了規(guī)格如表I中所示改變之外，以與實施例1相同的方式制造充氣輪胎，并且以與實施例1相同的方式評價性能。結(jié)果示出在表I中。
[0068](實施例2)
[0069]除了規(guī)格如表I中所示改變之外，以與實施例1相同的方式制造充氣輪胎，并且以與實施例1相同的方式評價性能。結(jié)果示出在表I中。
[0070](實施例3?9)
[0071]實驗性地制造具有表2中示出的規(guī)格的、具有圖3中示出的構(gòu)造的充氣輪胎(尺寸:295/75R22.5)。然后，以與實施例1相同的方式評價性能。結(jié)果示出在表2中。
[0072](比較例I?2)[0073]除了規(guī)格如表I中所示改變之外，以與實施例1相同的方式制造充氣輪胎，并且以與實施例1相同的方式評價性能。結(jié)果示出在表I中。
[0074](比較例3)
[0075]除了規(guī)格如表2中所示改變之外，以與實施例3相同的方式制造充氣輪胎，并且以與實施例3相同的方式評價性能。結(jié)果示出在表2中。
[0076]〈滾動阻力〉
[0077]將制造的輪胎安裝在8.25X22.5尺寸的輪輞上，并且通過使用具有直徑1.7m的鋼板表面的轉(zhuǎn)鼓試驗機，在660kPa氣壓、1800kg負載和80km/h速度的條件下實施轉(zhuǎn)鼓行駛試驗，以獲得滾動阻力。接下來，相對于設(shè)定為100的傳統(tǒng)例I的滾動阻力評價出指數(shù)。指數(shù)越小，滾動阻力越小。當(dāng)差為5以上時，可以說差異顯著。當(dāng)差為10以上時，可以說差異非常顯著。需要注意的是，僅通過調(diào)整胎體的形狀得到5以上的差通常非常困難。此外，同時實現(xiàn)滾動阻力的減少和填充內(nèi)壓時變形分布的均一化一般非常困難。
[0078]<填充內(nèi)壓時的變形>
[0079]將制造的輪胎安裝在8.25X22.5尺寸的輪輞上，隨后填充660kPa的氣壓。然后，獲得胎面端位置的歸因于填充內(nèi)壓的輪胎外徑的變化量與胎面中央(輪胎赤道面)的歸因于填充內(nèi)壓的輪胎外徑的變化量的比率(胎面端位置的歸因于內(nèi)壓的輪胎直徑的變化量(mm)/胎面中央的歸因于內(nèi)壓的輪胎直徑的變化量(mm))。比率越接近1.0，填充內(nèi)壓時胎面部的變形越均一。當(dāng)比率的差約為0.02時，可以說差異顯著。
[0080][表 I]
【權(quán)利要求】
1.一種充氣輪胎，其包括胎體和帶束，所述胎體具有從胎面部經(jīng)由一對胎側(cè)部到一對胎圈部環(huán)狀延伸并且在埋入所述胎圈部的胎圈芯處鎖定的胎體主體部，所述帶束由布置在所述胎體的胎冠部的外周側(cè)的至少一個帶束層組成，其中 在輪胎安裝于適用輪輞并且處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件的狀態(tài)下， 所述胎體主體部的、位于比從所述胎體的輪胎徑向內(nèi)端沿著輪胎徑向向外測量的距離為胎體截面高度的1/2的位置靠輪胎徑向外側(cè)的、輪胎徑向外部的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值Rl為所述胎體主體部的、位于比所述輪胎徑向外部靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)的輪胎徑向內(nèi)部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸出的部分的輪胎寬度方向截面的曲率半徑的最小值R2的0.6倍以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，所述帶束的輪胎寬度方向上的尺寸為所述胎體的輪胎寬度方向上的尺寸的0.75倍以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述帶束的輪胎寬度方向外端和所述胎體主體部之間的最小距離為7.5mm以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在輪胎寬度方向截面圖中，所述胎體主體部的輪胎徑向外部的曲率半徑為最小值Rl的位置位于通過所述帶束的輪胎寬度方向外端且平行于輪胎徑向延伸的假想線的輪胎寬度方向外側(cè)IOmm以上的范圍。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在輪胎寬度方向截面圖中，所述胎體主體部的位于帶束端的輪胎徑向內(nèi)側(cè)處的曲率半徑為所述胎體主體部的輪胎徑向外部的曲率半徑的最小值Rl的1.5倍以上。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，沿著與所述胎體主體部垂直的方向測量的從所述胎體主體部到輪胎外周面的距離在所述胎體主體部的輪胎徑向外部中的曲率半徑為最小值Rl的位置為最小。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，當(dāng)輪胎安裝到適用輪輞并且從預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的狀態(tài)改變?yōu)樘畛湟?guī)定內(nèi)壓條件下的狀態(tài)時， 輪胎寬度方向截面的輪胎外輪廓在所述胎面部向輪胎徑向外側(cè)凸出， 在所述胎側(cè)部的上方區(qū)域，位于當(dāng)處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的輪胎外輪廓和填充規(guī)定內(nèi)壓條件下的輪胎外輪廓重疊時出現(xiàn)的兩個交點之間的部分向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)偏移， 在所述胎側(cè)部的下方區(qū)域，所述輪胎外輪廓向輪胎寬度方向外側(cè)凸出。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，凹部形成于位于比輪胎最大寬度位置靠輪胎徑向內(nèi)側(cè)、同時位于比安裝到適用輪輞并且處于預(yù)定內(nèi)壓無負載條件下的輪胎和所述適用輪輞的分離點靠輪胎徑向外側(cè)的部分的輪胎外周側(cè)。
【文檔編號】B60C9/28GK103502022SQ201280020178
【公開日】2014年1月8日 申請日期:2012年4月26日 優(yōu)先權(quán)日:2011年4月26日
【發(fā)明者】高橋文男 申請人:株式會社普利司通