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充氣輪胎的制作方法

文檔序號:3863541閱讀:128來源:國知局

專利名稱::充氣輪胎的制作方法
技術領域
:本發(fā)明涉及一種充氣輪胎,特別是涉及一種乘用車用輪胎,特別提出了一種在共鳴器的作用下有效地降低由沿胎面踏面(treadsurface,胎面中的與路面接觸的部分)的圓周方向以直線狀、鋸齒狀、彎曲狀等連續(xù)地延伸的周向溝產(chǎn)生的氣柱共鳴聲的技術。
背景技術
:氣柱共鳴聲是指因由沿胎面踏面的圓周方向連續(xù)延伸的周向溝和胎面踏面接地區(qū)域內(nèi)的路面圍繞成的管內(nèi)的空氣共鳴而產(chǎn)生的噪聲,在通常的乘用車中,該氣柱共鳴聲的頻率大多觀觀寸為800~1200Hz左右,峰值的聲壓級較高,頻帶較寬,因此,占輪胎產(chǎn)生噪聲的很大部分。另外,由于人的聽覺在上述頻帶中特別敏感,因此,降低氣柱共鳴聲在提高感覺方面的靜音性也是較為有效的。因此,出于降低氣柱共鳴聲的目的,廣泛采用減小周向溝容積的技術,除此之外像專利文獻l中公開的那樣,還提出了設置僅一端在周向溝開口、另一端在接地部內(nèi)終止的較長的橫向溝而利用該橫向溝內(nèi)的反共振來降低氣柱共鳴聲的技術,另外,如專利文獻24所述,也提出了利用玄姆霍茲共鳴器吸收氣柱共鳴聲的共鳴頻率附近的能量的技術。專利文獻l'.國際公開第04/103737號小冊子專利文獻2:日本特開平5-338411號公報專利文獻3:曰本凈寺開2000—118207號乂>凈艮專利文獻4:曰本凈爭開2001—191734號/>才艮可是,在減小周向溝的溝容積的以往技術中,不可避免地會降低排水性能,而且,若釆用必須配設較長的橫向溝的、專利文獻l所述的發(fā)明,存在難以確保胎面花紋設計上的自由度、適當?shù)?^妾地部剛性等這樣的問題。另一方面,專利文獻2~4所述的各發(fā)明都未公開在充分考慮了降低胎面接地部的路面沖撞音、接地部的耐磨損性、防夾石子性等全面性能、輪胎的可量產(chǎn)性等的基礎上、具體且有效地將亥姆霍茲型共鳴器配設于胎面上的方法,處于還未達到實用化的狀況。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明即是以解決以往技術所帶有的這樣的問題為課題,其目的在于提供一種這樣的充氣輪胎,即,不會因降低周向溝容積而導致排水性能降低,充分確保輪胎的總體性能及量產(chǎn)性等,同時實現(xiàn)胎面花紋設計上的較高自由度及期望那樣的接地部剛性,另外,可以有效地降低由周向溝產(chǎn)生的氣柱共鳴噪聲。本發(fā)明的充氣輪胎在胎面踏面上設有以直線狀、鋸齒狀等延伸形態(tài)、以環(huán)狀連續(xù)地沿圓周方向延伸的周向溝,并且設有在該周向溝上、更直接地在周向溝的溝壁上開口而在肋、花紋塊等接地部內(nèi)終止的共鳴器,該共鳴器由在接地部表面開口的氣室和使氣室與周向溝連通起來的、作為狹小通路的狹窄路構成,而且,在向安裝于應用輪輞上的輪胎中填充規(guī)定的氣壓、對該輪胎施加與規(guī)定質(zhì)量的80%相對應的負荷的輪胎姿態(tài)下,使接地面內(nèi)始終完全含有共鳴頻率不同的多個共鳴器地配置各個共鳴器。在此,"應用輪輞"是指根據(jù)輪胎尺寸而規(guī)定為下述規(guī)格的輪輞,"規(guī)定的氣壓"是指在下述規(guī)格中根據(jù)最大負荷能力規(guī)定的氣壓,最大負荷能力是指以下述規(guī)格容許輪胎負荷的最大質(zhì)量。另外,"規(guī)定質(zhì)量"是指上述最大負荷能力。另夕卜,在此所說的空氣也可以替換為氮氣等其他惰性氣體。而且,規(guī)格由在生產(chǎn)或使用輪胎的地區(qū)有效的工業(yè)標準來決定,例如在美國是"THETIREANDRIMASSOCIATIONINC.的YEARBOOK,,,在歐洲是"THEEuropeanTyreandRimTechnicalOrganisation"的"STANDARDSMANUAL",在日本是日本機動車輪胎協(xié)會"JATMAYEARBOOK"。另外,在此所說的"共鳴頻率",在將狹窄路的半徑設為r、長度設為lo、窄路截面積設為S、且氣室容積設為V、聲速設為c時,可以表示為另外,上述式中的管端校正大多可通過試驗求得,其值根據(jù)每個文獻而不同,在此4吏用1.3r。該輪胎更優(yōu)選為,使接地面內(nèi)始終含有的多個共鳴器的共鳴頻率的最大值和最小值之差為200~800Hz的范圍,特別優(yōu)選為300~600Hz的范圍。另外,優(yōu)選使接地面內(nèi)始終含有的共鳴器的數(shù)量在每一條周向溝中為三個以上,特別優(yōu)選為四個以上,更優(yōu)選為六個以上。在此,優(yōu)選通過根據(jù)節(jié)距長度的長短而改變共鳴器的氣室的圓周方向尺寸,來調(diào)整付與了節(jié)距變化后的胎面花紋中的共鳴器的共鳴頻率。另外,優(yōu)選在具有付與了節(jié)距變化后的胎面花紋的胎面踏面中,在圓周方向上的至少一個節(jié)距內(nèi)配設共鳴頻率的平均值6為700~1800Hz的范圍內(nèi)的值的共鳴器。另外,在此所說的"共鳴頻率的平均值,,是指在某一條周向溝中,在整周上開口的所有共鳴器的共鳴頻率的平均值。而且,還優(yōu)選在圓周方向上的至少一個胎面花紋節(jié)距內(nèi)配設一個以上共鳴頻率為6092153Hz的范圍內(nèi)的共鳴器。另外,共鳴器的上述那樣的共鳴頻率的調(diào)整可以通過改變式2的計算式中的給窄路截面積S帶來影響的、狹窄路自身的寬度、深度以及狹窄路的長度lo來進行,并且也可以通過改變給氣室容積V帶來影響的、氣室寬度、深度以及長度來進行,另外,對于該氣室容積v,也可以將氣室的接地部開口面積或者氣室側壁的傾斜角度作為參數(shù)來調(diào)整頻率。在此,共鳴器的狹窄路也可以由刀槽花紋形成。另外,在該情況下,上述共鳴頻率fo的式中的窄路半徑r可以通過根據(jù)作為窄路截面積S的刀槽花紋截面積逆運算半徑r而求出。在此,氣室在接地部表面的開口形狀除了可以做成為方形輪廓形狀之外,也可以做成為曲線輪廓形狀,這樣的氣室除了可以在其整個深度方向上具有與開口面積相同的^黃截面積之外,也可以做成4黃截面積朝向深度方向逐漸增大或逐漸減小。但是,這樣的氣室底壁除了做成平坦面之外,也可以做成朝向開口側凸起或凹陷的面,更優(yōu)選為在底壁上i殳置1.6mm以上高度的凹凸。以上所述的輪胎均優(yōu)選為,使狹窄路的深度與氣室的深度相同或者比氣室的深度淺,使狹窄路相對于胎面寬度方向的延伸角度為IO。~60°的范圍、特別優(yōu)選是20。~40°的范圍,使氣室的接地部表面開口輪廓線的縱橫比為2~20的范圍、特別優(yōu)選是10以下,使氣室在接地部表面的開口面積隨著自胎面中央部朝向胎面寬度方向的外側而逐漸減小,使氣室在接地部表面的開口面積大于氣室的底壁面積,使狹窄路的寬度朝向其底部而逐漸縮窄。另外,優(yōu)選共鳴器由在接地部表面開口的一個氣室、和在同一個周向溝的溝壁上分別開口而使該氣室與周向溝連通的兩條以上狹窄路構成。另外,這種情況下的兩條以上的狹窄路除了可以通過在延伸中途分叉為兩條以上而構成之外,也可以即不交叉也不分叉而相互完全獨立i也構成。但是,相對于一個氣室配設有多條、例如兩條獨立的狹窄^各的情況下的共鳴頻率可以表示為式3cI_2(8,+,》)&鵬ll恥雇"為)《《+1,31^¥狹窄路l:loi、n、S工狹窄路2:102、r2、S2狹窄路截面積的合計(截面積的總和)、長度的平均值會影響共鳴頻率。在此,在狹窄路為三條以上的情況下,變更為這樣的計算式,即,路徑內(nèi)的(lo+1.3r)及S根據(jù)它們的條數(shù)而求和,分子的系數(shù)表示它們的條數(shù)量。另外,狹窄路在延伸中途分叉為多條的情況下的共鳴頻率可以通過將其分叉部位之前的多條狹窄路作為一束來處理而利用上述式進行計算。而且,上述充氣輪胎均優(yōu)選使氣室在接地部表面的開口面積為25~300mm2的范圍、特別優(yōu)選是72~180mm2的范圍,更優(yōu)選是100150mms的范圍,使狹窄路的平面最大寬度為氣室的平面最大寬度的350%的范圍、特別優(yōu)選是320%的范圍、更優(yōu)選是3~15%的范圍。在本發(fā)明的充氣輪胎中,使由氣室和作為狹小通路的狹窄路構成的亥姆霍茲型共鳴器在周向溝中開口地設置該共鳴器,使該共鳴器的共鳴頻率與周向溝的共鳴頻率相配合,從而可以利用共鳴器在狹窄路內(nèi)的空氣振動來吸收周向溝的一次共鳴能量,因此,不減少該周向溝的溝容積就可有效地降低周向溝內(nèi)的氣柱共鳴聲。但是,在該輪胎中,由于使共鳴器的氣室形成為在接地部表面開口,因此,即使在使模具部分進入到該氣室相當部分地對生胎進行硫化成形的情況下,無論氣室的橫截面積是否在其深度方向上發(fā)生某種程度的變化,都可以始終順暢且可靠地自制品輪胎的氣室中拔出該模具部分,結果,可以與不具有共鳴器的以往的通常輪胎同樣容易地制造輪胎。另外,在接地部表面開口的這樣的氣室在被路面封閉開口的情況下,在胎面踏面的接地面內(nèi)也勾畫出密閉空間,因此,可以使該氣室充分地發(fā)揮共鳴器的功能。在此,在對輪胎施加使用頻率最高的、與規(guī)定質(zhì)量的80%相對應的負荷的輪胎姿態(tài)下,使接地面內(nèi)始終完全含有共鳴頻率不同的多個共鳴器地配置共鳴器,從而,無論輪胎的旋轉(zhuǎn)位置如何,都可以利用共鳴頻率不同的各個共鳴器同時且有效地降低較寬頻帶的周向溝氣柱共鳴噪聲。因此,在該充氣輪胎中,不因周向溝容積減少而降低排水性能,而且,不損失制品輪胎的起模性,即不損失輪胎的量產(chǎn)性,就可以使氣室、進而使共鳴器有效地發(fā)揮其原本的功能,同時,在此,可以通過適當配置接地部來^是高才乘縱性,并在二維設計的情況下,考慮到耐磨損性、接地部的路面沖撞噪聲等來設計共鳴器。在該輪胎中,在使始終包含在接地面內(nèi)的多個共鳴器的共鳴頻率的最大值和最小值之差為200800Hz的范圍、優(yōu)選為300~600Hz的范圍內(nèi)時,可以在較寬的頻帶中更有效地降低氣柱共鳴噪聲。即,與在接地面內(nèi)含有共鳴頻率相同的多個共鳴器的情況相比,在該差小于200Hz的情況下,無法期待那樣地增加噪聲降低效果,另一方面,在使多個共鳴器的共鳴頻率分散為大于800Hz的程度時,由于在周向溝的氣柱共鳴噪聲的頻帶之外,因此,同樣難以期待較高的噪聲降低效果。在此,在使接地面內(nèi)始終同時含有的、共鳴頻率不同的共鳴器的數(shù)量在每一條周向溝中為三個以上,優(yōu)選為四個以上,更優(yōu)選為六個以上時,各個共鳴器自身為小型,結果,也可獲得更大的噪聲降低效果。一般認為其原因在于,在周向溝內(nèi)的聲壓振幅最大的輪胎中心軸線的正下方附近配置共鳴器的時間變長。另一方面,在包含于接地面內(nèi)的共鳴器的數(shù)量為兩個的情況與共鳴器為一個的情況相比,無法獲得那樣的效果。而且,在根據(jù)隨著付與胎面花紋節(jié)距變化而產(chǎn)生的胎面花紋節(jié)距長度的長短來改變共鳴器的氣室尺寸的情況下,在付與節(jié)距變化時,可以通過根據(jù)節(jié)距長度使氣室的圓周方向長度伸縮來應對,因此,共鳴器的配置設計變?nèi)菀住A硗?,可以根?jù)節(jié)距長度來改變共鳴器的共鳴頻率,結果,可以使共鳴器在更寬的頻帶在起作用。并且,在圓周方向上的至少一個胎面花紋節(jié)距內(nèi)配設共鳴頻率的平均值為700l謂Hz范圍、特另U是7001400Hz范圍內(nèi)的值的共鳴器時,在共鳴器完全進入到接地面內(nèi)的狀態(tài)下,可以有效地應對大多駕駛員認為不愉快的噪聲的、1/3倍頻帶、800~1250Hz的頻帶的周向溝氣柱共鳴聲,還可以有助于降低對將其稱作高頻噪聲的、1000-2000Hz的高音頻頻段噪聲的不快感。而且,在圓周方向上的至少一個胎面花紋節(jié)距內(nèi)配設一個以上共鳴頻率為6092153Hz的共鳴器時,對于降低氣柱共鳴聲具有有意義的效果。但是,共鳴器的狹窄路可以形成為不在接地部表面露出的隧道狀,在由在接地部表面開口的刀槽花紋形成狹窄路時,無論刀槽花紋所需要的長度、深度、延伸方式等如何,都可以通過硫化模具等像期望的那樣地簡單且容易地成形狹窄路,因此,可以更容易地制造共鳴器,進而制造輪胎。另外,通過使刀槽花紋的深度足夠深,即使胎面接地部進行磨損,也可以有效地防止狹窄路消失,使共鳴器在長時間內(nèi)充分地發(fā)揮其功能。另外,在這種情況下,也可以將刀槽花紋做成為在底部具有擴大空間部的、所謂的燒瓶狀刀槽花紋,由此,可以在擴大空間部的作用下有效地消除狹窄路預料之外地堵塞的隱患。在此,使氣室在接地部表面的開口面積為容易形成的多邊形輪廓形狀時,將氣室配設為該多邊形的任一邊均不沿著輪胎接地面的踏入緣及蹬出緣地存在的姿態(tài),從而可以抑制因氣室開口緣沖撞路面而產(chǎn)生節(jié)距噪聲。另外,在使氣室的開口形狀為多邊形輪廓形狀時,由于可容易地設定氣室容積,因此,可以容易地設計更有效地起作用的共鳴器。另一方面,在使該開口形狀為圓形、橢圓形等曲線輪廓形狀時,可以將氣室做成對應需要的配設姿態(tài),還可以有效地抑制節(jié)距噪聲的產(chǎn)生,抑制在開口緣部分發(fā)生不均勻磨損。而且,在氣室的底壁上設置1.6mm以上的凹凸的情況下,可以有效地防止石子夾入氣室,在設置3.0mm以上的凹凸的情況下更為有效。在該充氣輪胎中,在使狹窄路的深度與氣室深度相等時,氣室也與狹窄路的磨耗大致同步地磨耗,因此,與僅其中任一個始終殘留的情況相比,可以消除^接地部的剛性落差,有效地抑制發(fā)生不均勻磨損。另一方面,在使狹窄路的深度比氣室深度淺時,由于氣室容積隨著胎面接地面的磨損而減少等,因此,在變化為共鳴器的共鳴頻率無法有助于降低周向溝內(nèi)的氣柱共鳴噪聲的情況下,可以利用狹窄路的磨耗使共鳴器停止發(fā)揮其功能。另外,在使狹窄路相對于胎面寬度方向的延伸角度為10°~60°的范圍、特別是20°~40°的范圍時,在該狹窄^各在接地部表面開口的情況下,可以同時有利地防止發(fā)生不均勻磨損及由狹窄路的緣部沖撞路面引起的產(chǎn)生節(jié)距噪聲。換言之,在該延伸角度小于IO。的情況下,有可能因狹窄路而產(chǎn)生較大的節(jié)距噪聲,另一方面,在該延伸角度大于60。時,有可能在接地部的、狹窄路與周向溝之間的銳角角部發(fā)生不均勻磨損。而且,在使氣室的接地部表面開口輪廓線的縱橫比為2~20的范圍、更優(yōu)選為10以下的范圍的情況下,可以一邊抑制產(chǎn)生節(jié)距噪聲、不均勻磨損,一邊使氣室充分地發(fā)揮其原本的功能。12即,在縱橫比小于2的情況下,氣室有可能像局部的氣孔那樣地起作用而使節(jié)距噪聲、不均勻磨損惡化,而在縱橫比大于20時,難以使共鳴器產(chǎn)生需要頻率的共鳴。但是,在使氣室在接地部表面的開口面積隨著自胎面中央部朝向胎面寬度方向的外側而逐漸減小時,可以有效地降低自易于發(fā)生不均勻磨損的胎面接地面的側部區(qū)域像氣孔那樣地動作而易于引起發(fā)生不均勻磨損的氣室的占有面積。在此,在使氣室在接地部表面的開口面積大于氣室的底壁面積的情況下,即使發(fā)生石子夾入該氣室中,也可以十分順暢地將石子自氣室中摳出,而且,可以在對生胎進行錄"匕成形時更容易地形成該氣室。而且,在使狹窄路的寬度朝向其底部逐漸縮窄的情況下,與氣室容積隨著氣室的磨損而減少相對應地減小窄路截面積,從而可以像期望那樣地維持共鳴頻率。并且,在共鳴器由在接地部表面開口的一個氣室和在同一個周向溝的溝壁上分別開口而使該氣室與周向溝連通的兩條以上狹窄路構成時,在確保優(yōu)良的消聲效果的同時,例如還可以通過使經(jīng)由一個狹窄路進入到氣室內(nèi)的水經(jīng)由另一個狹窄路排出到周向溝內(nèi)等來改善排水性,并且,在調(diào)整接地部剛性、外觀方面,可以提高胎面花紋的設計自由度。另外,在這種情況下,在使多條狹窄路各自相互完全獨立地形成時,可以確保特別優(yōu)良的排水性能,另一方面,在一條或多條狹窄路的延伸中途分叉地形成多條狹窄路時,除了可容易地調(diào)整胎面接地部剛性之外,還可以提高不均勻磨損等其他性能。在此,在使氣室在接地部表面的開口面積為25~300mm2的范圍、優(yōu)選為72~180mm2的范圍,更優(yōu)選為100~150mm2的范圍時,可以使氣室有效地發(fā)揮其原本的功能,并有效地抑制氣室開口緣的路面沖撞噪聲、即節(jié)距噪聲的增加、氣室開口緣自身的不均勻磨損。即,在開口面積小于25mn^的情況下,為了使氣室充分地發(fā)揮共鳴室的功能,需要設置細長的狹窄路,該窄路關閉的可能性升高,因此,難以使共鳴器始終可靠地發(fā)揮期望的噪聲降低效果。另一方面,在開口面積大于300mms時,除因接地部剛性降低而導致操縱性惡化之外,不能否認,由開口緣的長度變長而引起節(jié)距噪聲增大、發(fā)生過早不均勻磨損。在以上那樣的輪胎中,以胎面花紋的展開俯視圖看,在使狹窄路的平面最大寬度為氣室的平面最大寬度的3~50%的范圍、優(yōu)選為3~20%的范圍、更優(yōu)選為3~15%的范圍的情況下,可以使狹窄路和氣室充分地發(fā)揮期望那樣的功能。即,在狹窄路的最大寬度小于3%的情況下,由于該窄路被封閉,因此,難以始終可靠地實現(xiàn)需要的噪聲降低效果,另一方面,在狹窄路的最大寬度大于50%時,該窄路內(nèi)的空氣體積過大,難以使該空氣以共鳴頻率產(chǎn)生充分的振動振幅,結果,噪聲降低效果減小。圖l是就接地面示意地表示本發(fā)明一個實施方式的圖。圖2是示意地表示圖1的變形例的圖。圖3是示意地表示的亥姆霍茲型共鳴器的圖。圖4是例示共鳴器在接地面內(nèi)的配置方式的圖。圖5是例示共鳴器的形成方式的主要部分立體圖。圖6是沿著圖5(a)的VI-VI線的氣室底壁的放大剖視圖。圖7是表示共鳴器的平面形態(tài)及配置方式的圖。圖8是表示實施例2的結果的圖。圖9是表示實施例3的結果的圖。圖10是表示實施例4的結果的圖。圖11是表示實施例6的結果的圖。圖12是表示實施例7的結果的圖。圖13是表示共鳴器的變形例的剖視圖及俯視圖。圖14是以接地面表示其他實施方式的示意圖。圖15是例示硫化模具的共鳴器成形部的立體圖。圖16是效仿玄姆霍茲型共鳴器地表示圖14所示的共鳴器的立體圖。圖17是例示共鳴器的形成方式的主要部分立體圖。圖18是表示共鳴器的各尺寸的圖。圖19是例示共鳴器的其他形態(tài)的圖。圖20是例示共鳴器的配置方式的圖。圖21是例示共鳴器的其他配置方式的圖。圖22是表示實施例9的結果的曲線圖。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>。圖31是例示其他實施方式的共鳴器的展開放大俯視圖。圖32是表示實施例28的結果的圖。圖33是表示實施例29的結果的圖。圖34是表示實施例30的結果的圖。圖35是表示實施例30的結果的圖。圖36是表示實施例31的結果的圖。圖37是表示實施例31的結果的圖。圖38是表示實施例34的共鳴器的配置方式的圖。附圖標記說明1、胎面3喬面;2、4妄地面;3、周向溝;4、4妾地部;4a、花紋塊;5、5a、5b、5c、15、共鳴器;6、16、氣室;6d、突部;7、17a、17b、狹窄路;S、凹凸差;e、延伸角度;CL、平面中心線;w0、wi、平面最大寬度;10、li、平面長度。具體實施例方式圖l是示意地表示本發(fā)明的實施方式的圖,圖中附圖標記l規(guī)定的氣壓、對該輪胎施加與規(guī)定質(zhì)量的80%相對應的負荷的狀態(tài)下與路面接觸的接地面2,附圖標記3表示穿過該接地面2的中央部沿圓周方向以例如直線狀連續(xù)地延伸而整體形成圓環(huán)形狀的周向溝。在此,在這樣形成的周向溝3中設置一端開口、另一端在接地部4內(nèi)終止的共鳴器5,該共鳴器5由處于共鳴器5的另一端側、在接地部4的表面開口的必要容積的氣室6、和使該氣室6與周向溝3連通、可埋入到接地部4內(nèi)的作為狹小通路的狹窄路7構成,并且,使在接地面2內(nèi)始終同時且完全含有的多個、圖中為兩個共鳴器5的共鳴頻率相互不同。另外,在此,在接地面內(nèi)始終同時含有的多個共鳴器具有兩種以上共鳴頻率即可,因而,在"l妄地面2內(nèi),例如在一條周向溝3中含有三個以上共鳴器5的情況下,也可以使共鳴頻率的種類為兩種以上,另外,如圖2所例示的那樣,在多條周向溝3中分別設置共鳴器5的情況下,可以使設置于各個周向溝3中的共鳴器5相互間的共鳴頻率不同,為兩種以上、圖中為三種。在此,可以-使氣室6在接地部表面的開口面積例如為25~300mms的范圍,特別優(yōu)選為100~150mn^的范圍,不言而喻,可以-使該氣室6的、在與4妻地部表面平4亍的截面內(nèi)的4黃截面積及輪廓形狀朝向該氣室6的底壁側而與接地部開口的一黃截面積及輪廓形狀相同,也可以以不束縛才莫具部分自石克化成形結束后的輪胎的氣室6拔出的程度而使該橫截面積及4侖廓形狀朝向該氣室6的底壁側逐漸增加或相反地逐漸減小。可以這樣地構成的共鳴器5,在氣室6的^^地部開口及狹窄路7都被路面密閉的狀態(tài)下形成圖3示意地表示的亥姆霍茲型共鳴器,如上所述,在將狹窄路7的半徑設為r、長度設為lo、窄路截面積設為S、且氣室容積設為V、聲速設為c時,該共鳴器5的共鳴頻率fo可以表示為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage17</formula>因此,該共鳴頻率fo通過在與周向溝3的氣柱共鳴頻率相關的條件下如上所述地直接或間接地選擇窄路半徑r、窄路長度lo、窄路截面積S及氣室容積V,可以根據(jù)需要適當?shù)卣{(diào)整。但是,優(yōu)選將這樣的共鳴頻率fo的平均值為7001800Hz的范圍、特別是700~1400Hz的范圍內(nèi)的共鳴器5配設在具有付與了節(jié)距變化的胎面花紋的胎面踏面的圓周上的至少一個節(jié)距內(nèi)。而且,在使噪聲降低效果更有效這一點上,優(yōu)選使接地面2內(nèi)始終同時含有的多個共鳴器5的各自的共鳴頻率fo的最大值與最小值之差為200~800Hz的范圍,這種做法在將各個共鳴器5的共鳴頻率fo的平均值指定在7001800Hz的范圍內(nèi)的情況下更有效。在此,如圖4所例示的那樣,共鳴器5的配置更優(yōu)選為在接地面內(nèi)始終同時含有的共鳴器的數(shù)量在每條周向溝中為三個以上,在這種情況下,也可以將開口于一條周向溝3上的各個共鳴器都做成具有相同的共鳴頻率fo,但如圖所示,做成共鳴頻率fo相互不同的共鳴器5a、5b、5c更佳。另外,在此,在使開口于周向溝3上的共鳴器的共鳴頻率fo這樣地不同的情況下,與隨著付與胎面花紋節(jié)距變化而產(chǎn)生的方向尺寸,進而改變氣室容積,在易于配置設計共鳴器這一點上較為有利。但是,在圖l、2及4所示的情況下,可以將氣室6在接地部表面的開口形狀做成圓形輪廓形狀,也可以將其開口形狀做成橢圓形等曲線輪廓形狀,而且也可以做成四邊形等多邊形輪廓形狀。在這樣的共鳴器5中,除了可以如圖5(a)的主要部分立體圖所例示那樣地將狹窄路7做成埋入配置于接地部4、在此為花紋塊4a內(nèi)而成的隧道狀之外,也可以如圖5(b)所示地將狹窄路7做成開口于花紋塊4a的表面上。在此,在例如通過壓入硫化模具的刮板等來形成后者那樣的狹窄路7時,除了氣室16之外,也可以簡單地形成狹窄路17a、17b。而且,在這種情況下,也可以利用刀槽花紋形成狹窄路7。此時,如圖5(c)所例示那樣地將刀槽花紋的形狀做成在底部具有擴大空間部的所謂的燒瓶狀,例如,通過將除擴大空間部之外的部分做成在接地面內(nèi)刀槽花紋壁相互接觸的程度的窄幅部,可以與圖5(a)所示的情況同樣地將狹窄路7的各種尺寸做成始終恒定。另外,不言而喻,在圖5所示的情況下,也可以將氣室6在花紋塊表面的開口形狀做成僅由曲線構成的異形輪廓形狀,也可以適當?shù)貙⑵湫螤罡淖優(yōu)楹袌A形、方形等需要的輪廓形狀。在以上所述的情況下,氣室6的底壁除了做成平坦面之外,也可以估文成朝向其開口側地形成凸起或凹陷的面等,更優(yōu)選為,如圖6中放大沿著圖5(a)的VI-VI的截面所示,在其底壁上設置一個以上朝向上方凸起的突部6a,^_該結果產(chǎn)生的凹凸差S為1.6mm以上,更^尤選為3.0mm以上。另外,這種情況下的突部6a也可以突出形成于氣室側壁上而相對于底壁獨立,換言之,即是自底壁分離。實施例1在將規(guī)格為195/65R15的輪胎安裝于6JJ的輪輞上、使氣壓為210kPa的狀態(tài)下,利用室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試驗機,在4.47kN的載重作用下以80km/h的速度負載滾動,按照JASOC606所規(guī)定的條件測定此時的輪胎側聲(在輪胎側方測到的聲音),以1/3倍頻帶求得中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值(partialoverall)。在這種情況下,以駕駛員根據(jù)實車試驗得出的感覺評價達到了可期待的改良效果、即聲壓降低了2dB以上時判斷為有效。另外,如上所述,共鳴器的共鳴頻率fo是用式5求得的值。式5在此,聲速c使用343.7m/s。將使溝寬及溝深均為8mm的四條直線狀周向溝在接地面內(nèi)延伸而成的以往輪胎與實施例輪胎的測定結果進行比較,可看出在實施例輪胎中有降低噪聲3.3dB的效果。前述實施例輪胎這樣地形成,即,對于在接地面內(nèi)延伸的溝寬及溝深均為8mm的四條直線狀周向溝的每一條,將具有如圖7(a)所示地氣室以四邊形開口于接地部表面上的平面形態(tài)的共鳴器以圖7(b)所示的方式、即以33.4mm的節(jié)距在圓周上配置60個,使始終同時進入到接地面內(nèi)的三種共鳴器的共鳴頻率如表l所示地為大約800Hz、大約1000Hz及大約1250Hz。與此相對,在使接地面內(nèi)同時含有的共鳴器的共鳴頻率僅為一種、即1014Hz的比較例輪胎中,相對于以往輪胎有降低噪聲2.6dB的效果。表l氣室寬度氣室長度氣室深度窄路長度窄路深度窄路寬度作用頻率(mm)Cmm)(mm)Cmm)(mm)Cmm)(Hz)6124620.512426126620.510147166620,5813釆用該方法可知,在實施例輪胎中,通過相對于較寬頻帶的頻率同時作用各個共鳴器,可以帶來更大的效果。實施例2與實施例l的情況同樣地求得使如圖7(b)所示地配置的共鳴器的共鳴頻率fo在各自的頻帶中變化的實施例輪胎與上述以往輪胎的噪聲級之差。此時的實施例輪胎的噪聲降低效果示于圖8中。根據(jù)圖8可知,通過將共鳴頻率fo的平均值設定在700~1800Hz的范圍內(nèi),可以使作為目標的氣柱共鳴聲降低2dB以上,特別是在700~1400Hz的范圍內(nèi)其效果特別明顯。實施例3與實施例l的情況同樣地測定后述的實施例4侖胎和上述以往輪胎的噪聲。前述的實施例輪胎為,對于一條周向溝,以三個共鳴器始終同時進入到接地面內(nèi)的方式配設共鳴器,將中間的共鳴頻率固定為約1000Hz,使另外兩個共鳴器各自的共鳴頻率以該大約1OOOHz為邊界而向低頻側及高頻側變化。在以實施例輪胎的共鳴頻率的最大值與最小值之差為參數(shù)地整理基于該測定結果的噪聲降低效果如圖9所示。在此,將比共鳴頻率之差為O(三個共鳴器的共鳴頻率均為大約1000Hz)時的噪聲降低效果高出ldB以上的效果作為期望標準時,在頻率之差為200800Hz的范圍、特另'J是300600Hz的范圍內(nèi)可獲得較高的噪聲降低效果。實施例4與實施例l的情況同樣地測定后述的實施例4侖胎和上述以往輪胎的產(chǎn)生噪聲。前述的實施例輪胎為,對于一條周向溝,使包含在接地面內(nèi)的、共鳴頻率不同為兩種以上的共鳴器的數(shù)量發(fā)生變化。此時的實施例輪胎的噪聲降低效果示于圖10中。根據(jù)圖IO可知,在以與接地面內(nèi)僅含有一個共鳴器的比較例輪胎相比具有1dB以上的噪聲降低效果為期望標準的情況下,通過在接地面內(nèi)含有三個以上的共鳴器可進一步提高效果,該效果隨著共鳴器的個數(shù)增加而變顯著。另外,在這些輪胎中,共鳴器的個數(shù)不同,但為了進行公平的比較,使共鳴頻率范圍大致相等,且氣室總容積相同。實施例5與實施例l同樣地測定后述的實施例^^胎相對于上述以往輪胎的噪聲降低效果,求出值為3.35dB。前述的實施例輪胎為,使共鳴器的氣室開口形狀為圓形輪廓形狀,并在接地面內(nèi)以圖4所示的方式配置多個共鳴器5,為了使各個共鳴器的共鳴頻率(作用頻率)與表l所示的情況相一致,如以下表2所示地設定共鳴器的尺寸等。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>因而,采用該方法可知,通過根據(jù)需要選擇共鳴器的共鳴頻率,無論氣室在接地部表面的開口形狀如何,都可帶來同等的噪聲降低效果,而且,發(fā)揮共鳴室功能的氣室即使通過制作容易的、簡單的二維形狀與深度的組合而構成,也可以充分地發(fā)揮作為共鳴器的功能。實施例6利用在共鳴器的氣室底壁上設有凹凸高度差量為1.6mm、3.0mm及4.0mm的各個突部、設定與實施例l同樣的條件的實施例輪胎在試驗路線的沙礫道路上行駛,試驗是否發(fā)生石子夾到氣室及狹窄路中,結果如圖ll所示,可看出在做成為沒有凹凸高度差的底壁的氣室中夾入石子,但在設有突部的實施例輪胎中未發(fā)生夾石子。另外,由圖ll的曲線圖可知,在氣室底壁上設有突部的該共鳴器,只要可以確保需要的氣室容積且凹凸不分割氣室,就可以發(fā)揮期望那樣的噪聲降低功能。實施例7求出4吏包含在接地面內(nèi)的、共鳴頻率為813Hz、1014Hz及1242Hz的各個共鳴器的狹窄路相對于胎面寬度方向的延伸角度如圖12的表所示地變化時所產(chǎn)生的節(jié)距噪聲(pitchnoise橫向溝與路面接觸時產(chǎn)生的聲音)及不均勻磨損高度差,獲得圖12的曲線圖所示的結果。另外,本實施例以表l所述的實施例的基礎上改變窄路角度。另外,在此,節(jié)距噪聲通過利用室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試驗機、按照JASOC606、在平滑路面上以一個傳聲器計測來測定,在節(jié)距噪聲的一次峰值中,只要相對于窄路為O度存在負ldB以上的差就認為有意義。(認為以實車感覺判斷為存在差異的大小)但是,計測的各個條件與實施例l相同。另外,不均勻磨損高度差是在室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試驗機上行駛1000km之后測定窄路部前后(圓周方向)的不均勻磨損高度差量,將高度差平均值為0.5mm以內(nèi)作為必要條件。行駛條件通過將制動0.1G為10km、自由滾動為90km作為一組,重復進行10組來進行。其他的各個條件(載重、內(nèi)壓、速度等)與實施例l相同。根據(jù)圖12的曲線圖可知,在窄路角度為IO。以上、特別是20。以上的情況下,可有效地改善節(jié)距噪聲差,而且,在窄路角度為60。以下、特別是40°以下的情況下,可有效地降低不均勻磨損高度差。在如上所述的充氣輪胎中,如圖13(a)的共鳴器5的橫截面所示,狹窄路7的深度可以做成與氣室6的深度相同,或者也可以如圖中虛線所例示那樣地比氣室6的深度淺。另一方面,如圖13(b)的共鳴器5的俯視圖所示,狹窄路7相對于胎面寬度方向x-x的延伸角度I6I優(yōu)選為10°~60°的范圍,特別優(yōu)選為20。~40°的范圍。另外,當氣室6的接地部表面開口輪廓線的縱橫比以圖7(a)所示的情況為例時,優(yōu)選氣室長度/氣室寬度之比為220的范圍,特別優(yōu)選為10以下。但是,這樣的氣室6在接地部表面的開口面積優(yōu)選隨著自胎面中央部朝向胎面寬度方向的外側而逐漸減小,另外,氣室6在接地部表面的開口面積優(yōu)選為如圖13(a)中橫截面圖所例示地大于氣室6的底壁面積。另外,雖未圖示,但優(yōu)選狹窄路7的寬度為朝向底部而逐漸縮窄。圖14是以一個共鳴器為例表示本發(fā)明的另一實施方式的、與圖l同樣的接地面示意圖,與上述內(nèi)容相同的部分以與其相同的附圖標記表示。在此,與之前所述的共鳴器5、5a、5b起相同作用的共鳴器15由開口于接地部表面上的一個氣室16和分別開口于同一個周向溝3的溝壁上而使該氣室6與周向溝3相連通的、相互完全獨立地設置的兩條狹窄路17a、17b構成。例如圖15中的立體圖所例示的那樣,通過用具有突部P及兩片刀槽花紋刮板U的磁u化模具對生胎實施石克化成形,可以簡單且可靠地形成這樣的構造的共鳴器15;上述突部P突出設置于硫化模具的成形面上而有助于氣室16的成形;上述兩片刀槽花紋刮板U自該突部P的周面向側方突出而有助于狹窄路17a、17b的成形。該共鳴器15通過在胎面踏面1的接地面2內(nèi)由路面封閉氣室16及狹窄路17a、17b各自的路面?zhèn)鹊拈_口而構成圖16所例示的亥姆霍茲型共鳴器,在將兩狹窄路17a、17b的總計半徑設為r、總計長度設為lo、兩狹窄路17a、17b的總計截面積設為S、且氣室容積設為V、聲速設為c時,該共鳴器15的共鳴頻率fo可以作為式6求出式62貧,0ii化3f》V因而,通過在與周向溝3的氣柱共鳴頻率相關的條件下選擇半徑r、長度lo、截面積S及氣室容積V,可以根據(jù)需要適當?shù)卣{(diào)整該共鳴頻率fo,例如,通過將該共鳴頻率fo的平均值設定在700~1800Hz的范圍,可以有效地降低高頻噪聲和由氣柱共鳴產(chǎn)生的噪聲。在這樣的共鳴器15中,除了可以如圖17(a)的主要部分立體圖所例示那樣地將狹窄路17a、17b做成埋入配置于接地部4內(nèi)、在此為花紋塊4a內(nèi)而成的隧道狀之外,也可以如圖17(b)所示地將其做成開口于花紋塊4a的表面上。在此,在例如通過壓入硫化模具的刀槽花紋刮板等來形成后者那樣的狹窄路17a、17b時,除了氣室16之外,也可以簡單地形成狹窄路17a、17b。而且,在這種情況下,也可以利用刀槽花紋形成狹窄路17a、17b。此時,如圖17(c)所例示的那樣地將刀槽花紋的形狀做成在底部具有擴大空間部的所謂的燒瓶狀,例如,通過將除擴大空間部之外的部分做成在接地面內(nèi)刀槽花紋壁相互接觸的程度的窄幅部,可以與圖17(a)所示的情況同樣地將狹窄路17a、17b的各種尺寸做成始終恒定。在這樣的共鳴器15中,更優(yōu)選使氣室16距接地部表面、圖17中是花紋塊4a的表面的深度h為劃分出接地部4的周向溝3的最大深度H的20。/。以上,特別優(yōu)選是40~80%,還優(yōu)選使狹窄路17a、17b距花紋塊表面的深度尺寸d為氣室16的最大深度h的70%以下,特別優(yōu)選是50%以下。而且,優(yōu)選使狹窄路17a、17b的寬度t為氣室16的寬度T的3~50%的范圍,特別優(yōu)選是3~20%的范圍。在此,如圖18所例示的那樣,氣室16的長度L是指通過狹窄路17a、17b的寬度t的中心而沿著該中心的尺寸(軸向尺寸),將與該長度L成直角的朝向的尺寸設為氣室16的寬度T。另外,在圖14中表示使氣室16在接地部表面的開口形狀為圓形、狹窄路17a、17b為直線狀的情況,而且,在圖17中表示使氣室16在花紋塊表面的開口形狀為僅由曲線構成的異形輪廓形狀的情況,但也可以使氣室16的開口形狀為橢圓形等曲線輪廓形狀、四邊形等多邊形形狀,而且,也可以使狹窄路17a、17b為包含曲線部、彎曲部的形狀。在圖19、圖20中分別表示氣室16的開口形狀及狹窄路17a、17b的其他例子。而且,這里也可以使這樣的共鳴器15的氣室16的底壁為平坦面,^旦也可以4吏其為朝向其開口側而形成凸起或凹陷的曲面等。而且,在這種情況下,更優(yōu)選如圖6所述地在其底壁上設置一個以上朝向上方凸起的突部6a,使該結果產(chǎn)生的凹凸差5為1.6mm以上,更優(yōu)選為3.0mm以上。在胎面踏面l中形成一條周向溝3的情況及形成多條周向溝3的情況下,均使這樣地構成的共鳴器15配置于周向溝3中的方式為在圖l中的上述條件下、在接地面2內(nèi)始終完全含有至少一個以上設置于任一條周向溝3中的共鳴器15的方式,更優(yōu)選使多個共鳴器的配置方式為如圖21所示地在與上述相同的條件下接地的接地面2內(nèi)始終分別含有共鳴頻率不同的多個共鳴器15的方式。另外,在圖21所示的情況下,使在接地面2內(nèi)延伸的所有周向溝3分別為在接地面2內(nèi)含有共鳴頻率不同的多個共鳴器15的結構,但也可以為在接地面2內(nèi)^f又含有設置于多條周向溝3中的至少一條周向溝3中的多個共鳴器15的配置方式。在該實施方式中,可以使氣室16在接地部表面的開口面積為25~300mm2的范圍,更優(yōu)選為72~180mm2的范圍。其原因在于,除了可以使氣室16有效地發(fā)揮其原本的功能之外,還可以有效地抑制氣室開口緣的路面沖撞噪聲增加,在開口面積小于25mms的情況下,為了確保氣室所需的容積,要加深氣室的深度而難以使氣室16充分發(fā)揮作為共鳴器的功能,此外,會在頻率調(diào)整中產(chǎn)生需要較長的狹窄路的問題,而在開口面積大于300mms時,不能否認明顯存在由開口緣長度變長而引起的路面沖撞聲。另外,在該實施方式中,優(yōu)選使氣室16距接地部表面的深度h為在胎面表面劃分出接地部4的周向溝3的最大深度H的20%以上、更優(yōu)選為40~80%的范圍,這是為了確保氣室16的、與接地部開口面積相關的充分的容積而4吏該氣室16有效地發(fā)揮作為共鳴器的功能。換言之,在平均深度h小于20。/。的情況下,有可能無法充分激起空氣的共鳴,另一方面,在平均深度h大于80。/。時,有可能導致氣室開口緣的路面沖撞噪聲、即節(jié)距噪聲增大。狹窄路17a、17b的寬度t在以二維花紋圖看的情況下限制為氣室16的寬度T的350%的寬度(在一個氣室中存在多個狹窄路的情況下,是指其合計),其原因在于,為了使狹窄路17a、17b和氣室16起到各自的作用而需要使其寬度存在差異,在狹窄路17a、17b的寬度t小于氣室16的寬度T的3。/。的情況下,因狹窄路17a、17b關閉而無法體現(xiàn)預期那樣的共鳴作用,另一方面,在狹窄路17a、17b的寬度t大于氣室16的寬度T的50。/。的情況下,狹窄路17a、17b作為管的動作增強,因此,共鳴效果減小。為了更有效地發(fā)揮作為共鳴器15的功能,將狹窄路17a、17b的寬度t設定為氣室16的寬度T的5~20%范圍較佳。另外,在將狹窄路17a、17b做成刀槽花紋的情況下,可以應用在底部具有擴大空間部的、所謂的燒瓶狀刀槽花紋等。另外,在這種情況下,共鳴器的共鳴頻率fo的窄路直徑2r可以通過由刀槽花紋截面積逆運算半徑r而求得。如前所述,共鳴器15的狹窄路17a、17b可以做成不在接地部4的表面露出的隧道狀,但在做成開口于接地部表面的刀槽花紋型的情況下,可以更容易地制造共鳴器15,進而制造輪胎,而且,通過設定充分的刀槽花紋深度,即使胎面踏面進行磨損,也可以避免狹窄路過早消失而使共鳴器15始終有效地發(fā)揮功能。狹窄路17a、17b的截面積為合計,其長度使用平均值來設定氣室。在狹窄^各17a、17b過淺時,隨著不斷磨損而立刻消失,而在其過深時,可以做成刀槽花紋等的狹窄路17a、17b易于產(chǎn)生開閉,該窄路的截面積變化較大,難以指定共鳴頻率f。,也有可能無法使共鳴器15像期望的那樣地發(fā)揮功能,因此,考慮到這一點來設定狹窄路17a、17b的深度。另外,共鳴器15的頻率也可以使用有限元法和邊界元法等解析方法來進行指定的調(diào)諧。周向溝3的氣柱共鳴聲隨著不斷磨損導致的周向溝容積減少而變小,使狹窄路17a、17b的深度d的初始設定值為氣室16的最大深度h的70。/。以下,優(yōu)選為50%以下。實施例8在將具有圖21所示的接地面的、規(guī)格為195/65R15的輪胎(周向溝為四條,其寬度為8mm,深度為8mm,節(jié)距變化的節(jié)距長度為50mm)安裝于6JJ的輪輞上、使氣壓為210kPa的狀態(tài)下,利用室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試,瞼才幾,在4.47kN的載重作用下以80km/h的速度負荷滾動,按照JASOC606所規(guī)定的條件測定此時輪胎的側聲,以1/3倍頻帶求得中心頻率為800Hz、lOOOHz及1250Hz的頻帶的局部綜合值。在這種情況下,以駕駛員根據(jù)實車試驗得出的感覺評價達到了可期待的改良效果、即聲壓降低了2dB以上時判斷為有效。另外,如上所述,共鳴器的共鳴頻率fo設為用式7求得的值。在此,聲速c使用343.7m/s。將在接地面內(nèi)延伸有一條直線狀周向溝的以往輪胎與后述的實施例輪胎的測定結果進行比較。前述的實施例輪胎為,使共鳴頻率不同的三個共鳴器的氣室在延伸于接地面內(nèi)的一條直線狀周向溝中以圖17(b)所示的形態(tài)開口,使各個氣室的容積V為864mm3、1123min3及605mm3,狹窄^各的截面積S為lmm2,狹窄路的半徑r為0.56mm,各個共鳴器的共鳴頻率為1014Hz、889Hz及1212Hz,并且,使氣室開口于接地部表面。結果,在實施例輪胎中,在1000Hz的頻帶中產(chǎn)生的噪聲降低了2.6dB。另外,各個氣室為,氣室寬度T:6mm,長度L:24mm、31.2mm及16.8mm,最大深度H:6mm,狹窄路的深度d:2mm,寬度t:0.5mm(狹窄路的尺寸表示為每l條的尺寸)。實施例9在與實施例8相同的條件下測定使共鳴器的作用頻率在600~2000Hz的范圍內(nèi)變更的、表3所示的各種規(guī)格的實施例輪胎與以往輪胎(具有四條寬度為8mm、深度為8mm的直線狀周向溝的輪胎)在頻帶中的噪聲級之差。其結果表示于圖22中。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>由圖22可知,在將共鳴器的作用頻率的平均值設定為700~1800Hz的情況下有效果,特別是通過設定為700~1400Hz左右的范圍,與以往輪胎相比可顯著改良噪聲級。實施例10準備將共鳴器的作用頻率設定為600~2000Hz的實施例輪胎(與實施例8相同條件的輪胎),將其安裝于車輛上而在試驗路線中進行行駛試驗(行駛條件輪輞6JJ,乘用車(乘用車),在瀝青直線路面上以80km/h行駛),對駕駛員的噪聲感覺進行評價(作為通常可感覺到的程度之差,將+3分作為期望水準)。其結果表示于表4中。表4SPEC設定頻率的平均值(Hz)效果(分)備注A626+2B711+3有氣柱共鳴聲降C838+4E1038+4G1378+3I1595+3有高頻噪聲降低效果K1863+32129+2由表4可確認,通過將三個共鳴器的設定頻率的平均值設定為700~1800Hz左右的范圍,除了氣柱共鳴之外,對各種因素混雜的高頻噪聲也具有減輕效果。實施例ll將具有圖17(b)所示形狀的狹窄路(截面積S合計為2mm2)、具有容積V為864mm3、1123mm3及605mm3的氣室、具有圖21所示的接地面的輪胎與具有在圖21中使狹窄路僅為一條的共鳴器的輪胎(放大狹窄路的寬度而使截面積S相同。未圖示)的噪聲降低效果與延伸存在有四條直線狀周向溝(直線狀條形花紋圖案)的以往輪胎的噪聲降低效果進行對比,在與實施例8同樣的條件下進行試驗。另外,使三種共鳴器為,氣室寬度T:6mm,長度L:24mm、31.2mm及16.8mm,深度H:6mm,狹窄路的深度d:2mm,寬度t:0.5mm(狹窄路的尺寸表示為每l條的尺寸)。結果可確認,具有單獨一條狹窄路的輪胎在l/3倍頻帶中中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值降低2.6dB,但在具有兩條狹窄路的實施例輪胎中降低2.8dB,噪聲的降低效果更高。實施例12針對具有圖17(a)所示結構的共鳴器的輪胎,將共鳴器的作用頻率的平均值設定為大約1000dB且如表5那樣地改變氣室的寬度與狹窄路的寬度,調(diào)查(試驗條件與實施例8相同)對噪聲降低效果的影響。將其結果以與以往輪胎(具有四條寬度為8mm、深度為8mm的直線狀周向溝的輪胎)的噪聲級之差表示于圖23中。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>由圖23可知,在狹窄路寬度相對于氣室寬度的比例為3~50%左右的范圍內(nèi),存在噪聲降低效果顯著改良的傾向。實施例13針對具有圖17(a)所示的共鳴器的輪胎,將共鳴器的作用頻率的平均值設定為大約1000Hz且如表6那樣地改變氣室的最大深度與狹窄路的深度,調(diào)查(試驗條件與實施例8相同)對噪聲降低效果的影響。將其結果以與以往輪胎(具有四條寬度為8mm、深度為8mm的直線狀周向溝的輪胎)的噪聲級之差表示于圖24中。表6<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>由圖24可知,直到狹窄路的深度相對于氣室的最大深度的比例為70%左右,存在噪聲降低效果顯著改良的傾向,特別是在狹窄路的深度為氣室的最大深度的50%以下的情況下,噪聲的降低效果顯著。實施例14針對具有圖21所示的開口形狀的氣室(開口面積為144mm2、101mm2及187.2mm2,容積V為864mm3、1123mm3及605mm3,最大深度均為6mm)的輪胎,在其底壁上設置如表7所示的起伏(高度差),進行行駛試驗(與實施例8相同條件),調(diào)查發(fā)生夾石子的狀況。結果可確認,如表7同時所示,在氣室的底壁上設置1.6mm、3mm、5mm的起伏(高度差)的情況下,未發(fā)生夾石子,而且,如圖25所示,噪聲級維持在較高的等級。表7<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>實施例15就具有圖21所示的接地面的輪胎而言,將在輪胎半周上每隔一個節(jié)距配置三種共鳴器(作用頻率1014Hz、890Hz及1212Hz)的比較輪胎(在輪胎滾動過程中,有共鳴器不進入接地面內(nèi)的情況)和在輪胎整周上每隔一個節(jié)距配置三種共鳴器(作用頻率1014Hz、890Hz及1212Hz)的實施例輪胎(在輪胎滾動過程中,始終有一個共鳴器進入到接地面內(nèi)的情況)的噪聲級與形成為直線狀條形花紋圖案的輪胎的噪聲級進行對比(與實施例8相同的條件)(每一個節(jié)距的共鳴器數(shù)量相同),可知,在比較輪胎中為1.5dB,與此相對在實施例輪胎中為2.7dB,噪聲的降低效果較高,特別是在實施例中,在輪胎的接地面(接地長度約為140mm的范圍)內(nèi)始終存在共鳴器是較為有步文的。結果可知,在存在共鳴器不進入接地面內(nèi)的情況的比較輪胎中,噪聲級之差處于1.5dB左右,與此相對,在始終有一個共鳴器進入接地面內(nèi)的實施例輪胎中,噪聲級之差為2.7dB左右,按照本發(fā)明的輪胎的噪聲降低效果較高。實施例16將具有表8所示的作用頻率的平均值的共鳴器作為一組,使用始終存在于接地面內(nèi)的圖21所示的實施例輪胎進行行駛試驗,調(diào)查其與單純的直線狀條形花紋的輪胎的噪聲級之差(與實施例8相同的條件)。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table>結果可知,噪聲級之差為3.3dB左右,通過設置作用頻率不同的三種共鳴器,可以使共鳴器同時對較寬的頻帶起作用,從而可以總體獲得較大的噪聲降低效果。推測這是由于氣柱共鳴在頻率空間內(nèi)具有寬闊的峰值的特性。而且,在本發(fā)明的另一實施方式中,在前述的任一輪胎、例如圖l所示的形態(tài)為例子時,在具有開口于接地部4表面的氣室6和使該氣室6與周向溝3相連通且可埋入接地部4內(nèi)的狹窄路7的共鳴器5中,使其氣室6在輪胎無負荷狀態(tài)下在接地部表面的開口面積為25~300mm2的范圍,更優(yōu)選為100~150mm2的范圍。另夕卜,在此,該氣室6的、在與接地部表面平行的截面內(nèi)的橫截面積及l(fā)侖廓形狀除了可以朝向該氣室6的底壁側而與4妾地部開口的一黃截面積及4侖廓形狀相同之外,也可以以不束縛才莫具部分自硫化成形結束后的輪胎的氣室6中拔出的程度而朝向該氣室6的底壁側逐漸增加,也可以相反地逐漸減小??梢赃@樣地構成的共鳴器5可以起到與圖3相關地闡述的玄姆霍茲型共鳴器的作用,因此,具有與前述同樣的共鳴頻率fo。因而,通過在與周向溝3的氣柱共鳴頻率相關的條件下選擇窄路半徑r、窄路長度lo、窄路截面積S及氣室容積V,也可以根據(jù)需要適當?shù)卣{(diào)整該共鳴頻率fq,優(yōu)選使該共鳴頻率fq的平均<直在700~1800Hz的范圍內(nèi),更伊乙選在700~1400Hz的范圍內(nèi)。另外,在圖l所示的情況下,可以將氣室6在接地部表面的開口形狀做成圓形,也可以將其開口形狀做成橢圓形等曲線輪廓形狀,還可以做成四邊形等多邊形形狀。如對圖5之前所述,在這樣的共鳴器5中,除了可以如圖5(a)所例示地將狹窄路7做成埋入配置于花紋塊4a內(nèi)而成的隧道狀之外,也可以如圖5(b)所示地將其啦文成開口于花紋塊4a的表面,在例如通過壓入硫化模具的刮板等來形成后者那樣的狹窄路7時,除了氣室16之外,也可以簡單地形成狹窄路17a、17b。而且,在這種情況下,也可以利用刀槽花紋形成狹窄路7。此時,如圖5(c)所例示那樣地將刀槽花紋的形狀做成在底部具有擴大空間部的所謂的燒瓶狀,例如,通過將除擴大空間部之外的部分估文成在接地面內(nèi)刀槽花紋壁相互接觸的程度的窄幅部,可以與圖5(a)所示的情況同樣地將狹窄路7的各種尺寸做成始終恒定。在這樣的共鳴器5中,更優(yōu)選使氣室6距接地部表面、圖中是花紋塊表面的深度h為在胎面踏面l中劃分出接地部、圖中是花紋塊4a的溝、例如周向溝3的最大深度H的20。/。以上,特別優(yōu)選是40~80%,還優(yōu)選使狹窄路7距花紋塊表面的深度尺寸d為氣室6的最大深度h的70%以下,特別優(yōu)選是50%以下。但是,在圖5所示的情況下,氣室6在花紋塊表面的開口形狀形成為僅由曲線構成的異形輪廓形狀。在上述情況下,除了使氣室6的底壁為平坦面之外,也可以為如對圖6之前所述地朝向其開口側而形成凸起或凹陷的曲面等,在這種情況下,更優(yōu)選在其底壁上設置一個以上朝向上方凸起的突部6a,作為該結果而產(chǎn)生的凹凸差5為1.6mm以上,更優(yōu)選為3.0mm以上。另外,這種情況下的突部6a也可以突出形成于氣室側壁上而相對于底壁獨立,換言之,即是自底壁分離。具有這樣結構的共鳴器5配置于周向溝3中的方式需要為這樣的方式,即,例如圖l所示地在胎面踏面l中形成一條周向溝3的情況及形成多條周向溝的情況下,在對圖l所述的條件下的接地面2內(nèi)始終完全含有共鳴頻率不同的多個共鳴器5。在這種情況下,如圖4所例示的那樣,優(yōu)選為在與前述相同的條件下接地的接地面2內(nèi)、在各周向溝3中始終分別含有共鳴頻率不同的多個共鳴器5a、5b、5c的配置方式。然而,并不限定于圖4所示的情況,也可以為在接地面2內(nèi)僅含有設置于多條周向溝3中的、至少一條周向溝3中的多個共鳴器的配置方式。實施例17在將規(guī)格為195/65R15的輪月臺安裝于6JJ的輪輞上、使氣壓為210kPa的狀態(tài)下,利用室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試驗機,在4.47kN的載重作用下以80km/h的速度負荷滾動,按照JASOC606所規(guī)定的條件測定此時輪胎的側聲,以1/3倍頻帶求得中心頻率為800Hz、1000HZ&1250Hz的步頁帶的局吾卩綜*4直。在這種情況下,判斷為有效是聲壓降低以駕駛員根據(jù)實車試驗得出的感覺評價可期待改良效果的2dB以上。另外,如上所述,共鳴器的共鳴頻率fo為用式9求得的值。式9在此,聲速c使用343.7m/s。將在接地面內(nèi)延伸有四條直線狀周向溝的以往輪胎與后述的實施例輪胎的測定結果進行比較,在實施例輪胎l中,上述中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的局部綜合值降低了2.6dB。前述的實施例輪胎為,在延伸于接地面內(nèi)的四條直線狀周向溝中以圖7(b)所示的配置方式各形成60個具有圖7(a)所示的形態(tài)的、氣室以四邊形開口于接地部表面的共鳴器,使這三種共鳴器的氣室容積V分別為302mm3、432mm3及562mm3,狹窄路的截面積S為lmm2,狹窄路半徑r為0.56mm,共鳴器的共鳴頻率為1014Hz。實施例18在與實施例l相同的條件下,求得以約900Hz、約1000Hz及約1200Hz產(chǎn)生共鳴的三種共鳴器的氣室在接地部的開口面積作為參數(shù)、節(jié)距長度為38.5mm的實施例輪胎與上述以往輪月臺在l/34咅步貞帶中、中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值之差。此時實施例輪胎的噪聲降低效果表示于圖26中。#4居圖26可知,在氣室開口面積為25~300mn^之間的情況下,可以使噪聲降低2dB以上,特別是在72~180mn^之間的情況下,該效果顯著。實施例19與實施例1的情況同樣地測定改變了三種共鳴器的共鳴頻率fo的實施例輪胎與上述以往輪胎的噪聲級之差。此時實施例輪胎的噪聲降低效果表示于圖27中。根據(jù)圖27可知,通過將共鳴頻率fo的平均值設定在700~1800Hz的范圍內(nèi),可使作為目標的氣柱共鳴聲降低2dB以上。實施例20在與實施例l相同的條件下,求得以約1000Hz產(chǎn)生共鳴的共鳴器的氣室相對于最大深度為8mm的周向溝的最大深度作為參數(shù)、節(jié)距長度為38.5mm的實施例輪胎與上述以往輪胎的噪聲級之差。作為其結果的實施例輪胎的噪聲降低效果表示于圖28中。根據(jù)圖28可知,在氣室的最大深度為20%以上、特別是40~80%的情況下,噪聲降低效果增大。實施例21利用在共鳴器的氣室底壁上設有凹凸高度差量為1.6mm、3.0mm及4.0mm的突部的實施例輪胎在試驗路線的沙礫道路上行駛,試驗是否發(fā)生石子夾到氣室及狹窄路中,結果如圖29所示,可看出在做成為沒有凹凸高度差的底壁的氣室中夾入石子,但在設有突部的實施例輪胎中未發(fā)生夾石子。另外,由圖29的曲線圖可知,在氣室底壁上設有突部的該共鳴器,只要可以確保需要的氣室容積且凹凸不截斷氣室,就可以發(fā)揮期望那樣的噪聲降低功能。實施例22由刀槽花紋形成狹窄路,并在用式10求出共鳴器的共鳴頻率的情況下,根據(jù)刀槽花紋截面積逆運算出狹窄路的半徑r。式10_<formula>formulaseeoriginaldocumentpage40</formula>在實施例l所述的測定條件下,使此時的三種共鳴頻率fo分另'J為約900Hz、約1000Hz及約1200Hz的、節(jié)3巨長度為77mm的實施例輪胎相對于上述以往輪胎的噪聲降低效果為2.5dB。實施例23與實施例l同樣地求得后述的實施例輪胎相對于以往輪胎的噪聲降低效果,獲得圖30所示的結果。前述的實施例輪胎為,將開口于表面的(刀槽花紋那樣的)狹窄路距胎面表面的深度相對于氣室最大深度的比率作為參數(shù),設有共鳴頻率的平均值約為1000Hz的共鳴器,節(jié)距長度為77mm。根據(jù)圖30可知,在上述比率為70%以下的情況下,可獲得2.0dB以上的噪聲降低效果,在上述比率為25~50%的情況下,可獲得3.0dB以上的降低效果。另外,若只看狹窄路其自身,越淺對不均勻磨損越有利,但當狹窄路過淺時,有可能如前述那樣地使其窄路在接地部的磨損中途就消失。另外,就氣室而言,較淺且在接地部的開口面積較小的氣室在不均勻磨損、耐磨損兩方面較為有利。實施例24與實施例l同樣地求出后述的實施例4侖胎相對于上述以往輪胎的噪聲降低效果,結果為2.6dB。前述的實施例輪胎為,在接地部表面設置具有如圖7(a)所示地開口為四邊形的氣室的三種共鳴器,使其氣室的開口寬度為6mm,開口長度分別為8.4mm、12mm及15.6mm,氣室深度為6mm,并4吏窄路寬度為0.5mm,窄3各長度為6mm,窄路深度為2mm,共鳴頻率分另'J為889Hz、1014Hz及1212Hz,節(jié)3巨長度為38.5mm。為了帶來與上述同樣的噪聲降低效果,同樣地求出設置氣室在接地部表面的開口形狀為圓形且該氣室的半徑為4.8mm的共鳴器而成的實施例輪胎相對于以往輪胎的噪聲降低效果,結果為2.7dB。根據(jù)這些試驗可知,發(fā)揮共鳴室功能的氣室即使通過制作容易、簡單的二維形狀與深度的組合而構成,也可以充分地發(fā)揮作為共鳴器的功能。實施例25與實施例l的情況同樣地求出后述的比較例輪胎和配置為在接地面內(nèi)始終存在有一個共鳴器的實施例輪胎各自相對于上述以往輪胎在1/3倍頻帶中、中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值的噪聲降低效果,在比較例輪胎中為1.5dB,在實施例輪胎中為2.5dB。前述的比較例輪胎為,將三種共鳴器(共鳴頻率為889Hz、1014Hz及1212Hz)設置為在以直線狀在胎面接地面的中央部延伸的寬度為8mm、深度為8mm的一條周向溝中開口,將這些共鳴器配置為在輪胎負荷滾動過程中存在共鳴器不進入接地面(接地長度約為140mm)內(nèi)的瞬間。實施例26與實施例l的情況同樣地測定后述的實施例輪胎與上述以往輪胎各自在l/3倍頻帶中、中心頻率為800Hz、lOOOHz及1250Hz的頻帶的局部綜合值,求出實施例輪胎的噪聲降低效果為3.3dB。前述的實施例輪胎配置為,在接地面內(nèi)總是存在有以圖7(b)所例示的方式配置的、具有如表9所示地在約800Hz、約1000Hz及約1250Hz下起作用的、開口為四邊形的氣室的各個共鳴器。表9氣室寬度氣室長度氣室深度窄路長度窄路深度窄路寬度作用頻率(mm)(mm)Cmm)(mm)Cmm)(mm)(Hz)6124620.512426126620.510147166620.5813根據(jù)該試驗可知,通過設置同時對較寬的頻帶發(fā)揮功能的各個共鳴器,可以更大地降低輪胎產(chǎn)生的噪聲。并且,在本發(fā)明的另一實施方式中,特別使在輪胎無負荷狀態(tài)下的狹窄路的平面最大寬度為氣室的平面最大寬度的350%的范圍。即,在該輪胎中,如圖31中以圖5(a)所示的共鳴器為例的展開放大俯視圖所示,對于可以構成為圖5中的主要部分立體圖所例示那樣的共鳴器5,使沿與共鳴器5的平面中心線CL正交的方向測定的狹窄路7的平面最大寬度、在此是形成隧道狀的狹窄路7在接地部表面的投影寬度中的最大寬度wo為氣室6的、沿與其平面中心線CL正交的方向測定的平面最大寬度wi的3~50%的范圍、更優(yōu)選為3~20%的范圍。42在此,更具體地講,優(yōu)選使狹窄路7的平面最大寬度W0為0.5~4.0mm的范圍,特別優(yōu)選是0.5~2.0mm的范圍,而且優(yōu)選使氣室6的平面最大寬度wi為3.015.0mm的范圍,特別優(yōu)選是5.0~10.0mm的范圍內(nèi)。并且,優(yōu)選使在上述平面中心CL上測定的、狹窄路7的平面長度lo為250mm的范圍,特別優(yōu)選是2~30mm的范圍,而且優(yōu)選使在平面中心線CL上測定的、氣室6的平面長度li為5~50mm的范圍,特別優(yōu)選是5~30mm的范圍。在上述情況下,氣室6的底壁優(yōu)選如對圖6之前所述那樣地在其底壁上設置一個以上朝向上方凸起的突部6a,使作為該結果產(chǎn)生的凹凸差8為1.6mm以上,更優(yōu)選為3.0mm以上。使具有這樣的結構的共鳴器5配置于周向溝3中的方式為這樣的方式,即,例如圖l所示,在胎面踏面l中形成一條周向溝3的情況及形成多條周向溝的情況下,在對圖l所述的條件下,在接地面2內(nèi)始終完全含有至少設置于一條周向溝3中的、共鳴頻率不同的多個共鳴器5,更優(yōu)選為使多個共鳴器為這樣的方式,即,如圖4所例示的那樣,在與前述相同的條件下接地的接地面2內(nèi),始終同時分別含有共鳴頻率不同的多個共鳴器5a、5b、5c。另夕卜,在圖4所示的情況下,可以為在4妻地面2內(nèi)含有在接地面2內(nèi)延伸的所有周向溝3的每個周向溝中的多個共鳴器的配置方式,也可以為在接地面2內(nèi)僅含有設置于多條周向溝3中的至少一條周向溝3的多個共鳴器的配置方式。實施例27在將規(guī)格為195/65R15的輪胎安裝于6JJ的輪輞上、使氣壓為210kPa的狀態(tài)下,利用室內(nèi)轉(zhuǎn)鼓試驗機,在4.47kN的載重作用下以80km/h的速度負荷滾動,按照JASOC606所規(guī)定的條件測定此時輪胎的側聲,以1/3倍頻帶求出中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Etz的頻帶的局部綜合4直。在這種情況下,判斷為有效是聲壓降低以駕駛員根據(jù)實車試驗得出的感覺評價可期待改良效果的2dB以上。另外,如上所述,共鳴器的共鳴頻率fo為用式ll求出的值。在此,聲速c使用343.7m/s。將在接地面內(nèi)延伸有四條寬度及深度均為8mm的直線狀周向溝而成的以往輪胎與后述的實施例輪胎的測定結果進行比較,在實施例輪胎中,上述中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的局部綜合值降低了2.6dB。前述的實施例輪胎為,在延伸于接地面內(nèi)的四條寬度及深度均為8mm的直線狀周向溝中分別以圖7(b)所示的配置方式各形成有60個具有圖7(a)所示形態(tài)的、氣室以四邊形開口于接地部表面的共鳴器,使這些共鳴器的氣室平面最大寬度為6.0mm,氣室平面的長度為8.4mm、12mm及15.6mm,氣室深度為6.0mm,而JU吏狹窄路的最大平面寬度為0.5mm,平面長度為6mm,狹窄路深度為2.0mm,從而使氣室容積V分另'J為302mm3、432mm3及562mm3,狹窄^各的截面積S為lmm2,狹窄^各半徑r為0.56mm,共鳴器的共鳴頻率分別為889Hz、1014Hz及1212Hz。實施例28在與實施例27相同的條件下求出后述的實施例輪胎與上述以往輪胎在l/3倍頻帶中、中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值之差。前述的實施例輪胎為,將在式ll約1000Hz的平均頻率產(chǎn)生共鳴的、圖7(a)所示的三種共鳴器的狹窄路的平面最大寬度與氣室的平面最大寬度的比率作為參數(shù),節(jié)距長度為38.5mm。此時實施例輪胎的噪聲降低效果表示于圖32中。根據(jù)圖32可知,在平面最大寬度的比率為350%之間的情況下,可以使噪聲降低2.5dB以上,特別是在3~20%之間的情況下,該效果為3dB以上,較為顯著。實施例29與實施例27的情況同樣地測定改變了共鳴器在圖7(b)所示的配置方式下的共鳴頻率fq的平均值的實施例輪胎與上述以往輪胎的噪聲級之差。此時實施例輪胎的噪聲降低效果表示于圖33中。根據(jù)圖33可知,通過將共鳴頻率fo的平均值設定在700~1800Hz的范圍內(nèi),可使作為目標的氣柱共鳴聲降低2dB以上,特別是在700~1400Hz的范圍內(nèi),可帶來特別優(yōu)良的效果。實施例30與實施例27同樣地測定將在約1OOOHz產(chǎn)生共鳴的共鳴器的狹窄路的平面最大寬度作為參數(shù)的實施例輪胎、及將氣室的平面最大寬度作為參數(shù)的實施例輪胎分別與上述以往輪胎的噪聲級之差。將作為結果的實施例輪胎的噪聲降低效果分別表示于圖34及圖35中。根據(jù)圖34可知,在狹窄路的平面最大寬度為0.54.0mm范圍內(nèi)的情況下,具有大于2dB的噪聲降低效果,特別是在0.5~2.0mm之間的情況下,該效果為2.5dB以上,較為顯著。另外,根據(jù)圖35可知,在氣室的平面最大寬度為3.015.0mm范圍內(nèi)的情況下,具有大于2dB的噪聲降低效果。實施例31在與實施例27相同的條件下,求出將在約900Hz、約1000Hz及約1200Hz產(chǎn)生共鳴的三種共鳴器的狹窄路的平面長度作為參數(shù)的實施例輪胎分別與上述以往輪胎和與將實施例27中所述的局部綜合值以及氣室的平面長度作為參數(shù)的實施例輪胎的局部綜合值。此時實施例輪胎的噪聲降低效果分別表示于圖36及圖37中。根據(jù)圖36可知,在狹窄路的平面長度為250mm范圍內(nèi)的情況下,可以帶來2dB以上的噪聲降低效果,特別是在2~30mm范圍的情況下,該效果特別大,根據(jù)圖37可知,在氣室的平面長度為5~50mm范圍內(nèi)的情況下,可以帶來2dB以上的效果,特別是在5~30mm范圍內(nèi)的情況下,可以實現(xiàn)2.5dB以上的效果。實施例32在分別在889Hz、1014Hz及1212Hz產(chǎn)生共鳴的、氣室寬度為6.0mm、氣室長度分別為8.4mm、12mm及15.6mm、氣室深度為6.0mm、窄路長度為6mm、窄路深度為2.0mm、窄路寬度為0.5mm的共鳴器的氣室的底壁上設置凹凸高度差量分別為1.6mm、3.0mm及4.0mm的突部,以試-驗^各線在沙礫、道路上行駛5km,確認是否發(fā)生石子夾入到氣室及狹窄路中,獲得如表10所示的結果。46表IO<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>根據(jù)表IO,可看出在做成沒有凹凸高度差的底壁的氣室中夾入石子,但在設有突部的氣室中未發(fā)生夾石子。另外,由表10可知,在氣室底壁上設有突部的共鳴器,只要可以確保需要的氣室容積且凹凸不分割氣室,就可以發(fā)揮期望那樣的噪聲降低功能。實施例33由刀槽花紋形成狹窄路,并在用式12求出共鳴器的共鳴頻率的情況下,根據(jù)刀槽花紋截面積逆運算出狹窄路的半徑r。式12_求得共鳴器的共鳴頻率的情況下的狹窄路的半徑r。在此時的共鳴頻率fo的平均值約為1000Hz的情況下,相對于上述以往輪胎的噪聲降低效果在實施例l所述的測定條件下為2.5dB。實施例34為了帶來與設置了實施例27中所述那樣的、氣室在接地部表面開口為四邊形的共鳴器的情況同樣的噪聲降低效果,同樣地求出以圖38所示的配置方式設置了氣室在接地部表面的開口形狀為圓形且使其半徑為4.8mm的共鳴器的實施例輪胎相對于以往輪胎的噪聲降低效果,結果為2.7dB。另夕卜,使三種共鳴器(共鳴頻率為889Hz、1014Hz及1212Hz)的各自氣室深度為7.8mm、6.0mm及4.2mm。根據(jù)這些試驗可知,發(fā)揮共鳴室功能的氣室即使通過制作容易、簡單的二維形狀與深度的組合而構成,也可以充分地發(fā)揮作為共鳴器的功能。實施例35與實施例1的情況同樣地求出后述的比較例輪胎(僅在輪胎的半周上以38.5mm的節(jié)距長度配置共鳴器)和后述的實施例輪胎(在輪胎整周上以38.5x2(mm)的節(jié)距長度配置共鳴器)各自相對于上述以往輪胎在l/3倍頻帶中、中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值的噪聲降低效果,在比較例輪胎中為1.5dB,在實施例輪胎中為2.5dB。前述的比較例輪胎為,將多個共鳴器(共鳴頻率為889Hz、1014Hz及1212Hz)設置為在以直線狀在胎面接地面的中央部延伸的寬度為8mm、深度為8mm的一條周向溝中開口,將這些共鳴器配置為在輪胎負荷滾動過程中存在共鳴器不進入接地面(接地長度為140mm)內(nèi)的瞬間;前述的實施例4侖胎配置為在接地面內(nèi)始終存在有一個共鳴器。另外,在此,使兩個輪胎的共鳴器均與實施例27中所述的共鳴器相同。實施例36在與實施例26的情況同樣地測定后述的實施例^^胎和上述以往輪胎分別在l/3倍頻帶中、中心頻率為800Hz、1000Hz及1250Hz的頻帶的局部綜合值,求出實施例輪胎的噪聲降低效果為3.3dB。前述的實施例輪胎為,使以圖7(b)所例示的方式配置的在約800Hz、約1000Hz及約1250Hz起作用的各個共鳴器始終存在于接地面內(nèi),并使這些共鳴器具有表ll所示的結構。表ll<table>tableseeoriginaldocumentpage49</column></row><table>根據(jù)該試驗可知,通過設置同時對較寬的頻帶發(fā)揮功能的各個共鳴器,可更大地降低輪胎產(chǎn)生的噪聲。權利要求1.一種充氣輪胎,其中,在胎面踏面內(nèi)設有沿圓周方向連續(xù)地延伸的周向溝,并設有在該周向溝開口而在接地部內(nèi)終止的共鳴器,該共鳴器由在接地部表面開口的氣室和使氣室與周向溝連通的狹窄路構成,在向安裝于應用輪輞上的輪胎中填充規(guī)定的氣壓、對該輪胎施加與規(guī)定質(zhì)量的80%相對應的負荷的狀態(tài)下,使接地面內(nèi)始終完全含有共鳴頻率不同的多個共鳴器地配置共鳴器。2.根據(jù)權利要求l所述的充氣輪胎,其中,使接地面內(nèi)始終含有的多個共鳴器的共鳴頻率的最大值與最小值之差在200800Hz的范圍內(nèi)。3.根據(jù)權利要求1或2所述的充氣輪胎,其中,使接地面內(nèi)始終含有的共鳴器的數(shù)量在每一條周向溝中為三個以上。4.根據(jù)權利要求l~3中任一項所述的充氣輪胎,其中,根據(jù)隨著付與胎面花紋節(jié)距變化而產(chǎn)生的胎面花紋節(jié)距長度的長短來改變共鳴器的氣室的尺寸。5.根據(jù)權利要求l~4中任一項所述的充氣輪胎,其中,在具有付與了節(jié)距變化的胎面花紋的胎面踏面中,在圓周方向上的至少一個節(jié)距內(nèi)配設共鳴頻率的平均值在700~1800Hz的范圍內(nèi)的值的共鳴器。6.才艮據(jù)^l利要求l~5中任一項所述的充氣輪胎,其中,在圓周方向上的至少一個胎面花紋節(jié)距內(nèi)配設一個以上共鳴頻率在609~2153Hz范圍內(nèi)的共鳴器。7.根據(jù)權利要求l~6中任一項所述的充氣輪胎,其中,在氣室的底壁上設置1.6mm以上高度的凹凸。8.根據(jù)權利要求l~7中任一項所述的充氣輪胎,其中,使狹窄路的深度與氣室的深度相同或者比氣室的深度淺。9.根據(jù)權利要求l~8中任一項所述的充氣輪胎,其中,使狹窄路相對于胎面寬度方向的延伸角度為10°~60。的范圍。10.根據(jù)權利要求l~9中任一項所述的充氣輪胎,其中,使氣室的接地部表面開口輪廓線的縱橫比為2~20的范圍。11.根據(jù)權利要求l~IO中任一項所述的充氣輪胎,其中,使氣室在接地部表面的開口面積隨著自胎面中央部朝向胎面寬度方向的外側而逐漸減小。12.根據(jù)權利要求l~ll中任一項所述的充氣輪胎,其中,使氣室在接地部表面的開口面積大于氣室的底壁面積。13.根據(jù)權利要求l~12中任一項所述的充氣輪胎,其中,使狹窄路的寬度朝向其底部而逐漸縮窄。14.根據(jù)權利要求l~13中任一項所述的充氣輪胎,其中,共鳴器由在接地部表面開口的一個氣室、和在同一個周向溝的溝壁上分別開口而使該氣室與周向溝連通的兩條以上狹窄路構成。15.根據(jù)權利要求14所述的充氣輪胎,其中,分別相互完全獨立地設置兩條以上的狹窄路。16.根據(jù)權利要求l~15中任一項所述的充氣輪胎,其中,使氣室在接地部表面的開口面積為25~300mm2的范圍。17.根據(jù)權利要求l~16中任一項所述的充氣輪胎,其中,使狹窄路的平面最大寬度為氣室的平面最大寬度的350%的范圍。全文摘要本發(fā)明提供一種充氣輪胎。該充氣輪胎不會因周向溝的寬度變窄而導致排水性能的降低,充分地確保輪胎的總體性能及量產(chǎn)性等,同時實現(xiàn)胎面花紋設計上的較高自由度及期望那樣的接地部剛性,另外,可以有效地降低由周向溝產(chǎn)生的氣柱共鳴噪聲,在胎面踏面(1)內(nèi)設有以直線狀沿圓周方向連續(xù)地延伸的周向溝(3),并設有在該周向溝(3)中開口而在接地部(4)內(nèi)終止的共鳴器(5),該共鳴器(5)由在接地部表面開口的氣室(6)和使該氣室(6)與周向溝連通的狹窄路(7)構成,使該狹窄路(7)的平面最大寬度(w<sub>0</sub>)為氣室(6)的平面最大寬度(w<sub>1</sub>)的3~50%的范圍。文檔編號B60C11/04GK101454168SQ200780019830公開日2009年6月10日申請日期2007年4月2日優(yōu)先權日2006年3月31日發(fā)明者石川清二,高橋文男申請人:株式會社普利司通
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