專利名稱：：高延性的高碳鋼線材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及主要的組織含有珠光體的熱軋后的高延性的高碳鋼線材。更詳細(xì)地講，涉及JIS標(biāo)準(zhǔn)中的鋼琴線或高碳鋼線，涉及最終制品的鋼線的線徑為0.1~2mm左右的細(xì)徑線，例如鋼絲簾線、線鋸、軟管鋼線、以及細(xì)徑鋼纜等所使用的高碳鋼的熱軋線材。
背景技術(shù)：
：輪胎、傳送帶、耐壓軟管等橡膠制品的增強(qiáng)所用的鋼絲簾線等的增強(qiáng)線由高碳鋼線材制造。這些高碳鋼線材通過(guò)熱軋而制造，然后經(jīng)去氧化皮后，進(jìn)行成為載體涂覆(Carriercoat)的硼砂處理或磷化處理之后，根據(jù)需要采用中間鉛浴淬火處理，加工成線徑0.8~1.2mm的鋼線。再有，在本發(fā)明中，將熱軋材記載為線材，將通過(guò)其后的加工而制作的比熱軋材細(xì)的直徑的鋼材記載為鋼線從而進(jìn)行區(qū)別。這些鋼線進(jìn)行鉛浴淬火處理后，在用于鋼絲簾線的場(chǎng)合實(shí)施黃銅鍍覆，再進(jìn)行拔絲加工，加工成直徑為0.15~0.35mm的鋼線，進(jìn)而進(jìn)行搶絲加工，并埋入橡膠中而使用。為了提高這樣的二次加工工序中二次加工的加工性、和提高拔絲用拉模的耐磨性等，正在進(jìn)行更進(jìn)一步的研究。例如，在特開平3-60900號(hào)公報(bào)中曾經(jīng)公開了一種線材，其C含量為0.59~0.86%，抗拉強(qiáng)度為87.5xC當(dāng)量+27±2(kg/mm2)(C當(dāng)量=C+Mn/5)，且在500倍顯微鏡下測(cè)定線材組織中所占的粗大的珠光體，占有面積調(diào)整為-60xC當(dāng)量+69.5±3(%)。該線材是以拔絲模的壽命優(yōu)異為目的的，通過(guò)規(guī)定抗拉強(qiáng)度，并且將粗大珠光體組織的體積分率調(diào)整為一定范圍，來(lái)提高拉模壽命。在該專利文獻(xiàn)l中著眼于粗大珠光體組織，以提高拔絲模的壽命為目標(biāo)，但絲毫沒有公開本發(fā)明作為目標(biāo)的與直接拔絲后的斷絲原因的關(guān)系。特開2000-6810號(hào)公報(bào)曾經(jīng)公開一種拔絲加工性優(yōu)異的高碳鋼線材，其中，卯％以上的組織為珠光體組織，而且珠光體的平均層間距為0.1~0.4fim，平均群體粒徑為150jim以下。通過(guò)一般的熱軋而得到的群體粒徑小于150jim，另夕卜，即使調(diào)整到150nm以下所得到的延性也不恒定，實(shí)際狀況是不一定能夠得到斷絲的改善。在日本專利第3681712號(hào)公報(bào)中曾經(jīng)公開一種拔絲性優(yōu)異的高碳鋼線材，其中，95%以上的線材組織為珠光體組織，而且珠光體的平均球粒的徑(P)為30jim以下，平均層間距(S)為100nm以上，并且，P以jim表示、S以nm表示時(shí)，F(xiàn)式(F=350.3/V^+130,3/V-51.7)在F〉0的范圍。該專利文獻(xiàn)3所述的發(fā)明，是通過(guò)在熱軋中的斯太爾摩(Stelmor;盤條軋制控制冷卻)冷卻中采用等溫保持的冷卻工序，來(lái)調(diào)整層間距和球粒尺寸的。在通常的斯太爾摩冷卻中，由于成為連續(xù)冷卻，因此層間距值的范圍大、球粒尺寸值的范圍也大。在這種場(chǎng)合，無(wú)論如何地減小平均值，都不能得到良好的可加工性，相反存在伴有內(nèi)部缺陷的問(wèn)題。另外，雖然通過(guò)改變線材軋制后的冷卻條件，按上述F式所記載的范圍進(jìn)行組織調(diào)整，由此可以得到高速拔絲加工性，但是為了將組織調(diào)整為上述F式的范圍，需要一般難以采用的特殊的熱處理，存在上述這一問(wèn)題。
發(fā)明內(nèi)容近年來(lái)，從提高二次加工的經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)，要求開發(fā)在拔絲加工中難以發(fā)生內(nèi)部缺陷的線材或者即使在一次拔絲中進(jìn)行加工量較大的加工也不會(huì)增加其后的斷線的線材。因此，本發(fā)明涉及鋼絲簾線、傳送帶、橡膠軟管用鋼線、鋼纜用鋼線等的細(xì)拔絲用途所使用的鋼琴線、和硬鋼線材等所使用的高碳鋼線材，提供熱軋后的拔絲加工性優(yōu)異、拔絲加工時(shí)難以發(fā)生內(nèi)部缺陷、可省略中間鉛浴淬火處理的高延性的高碳鋼線材。本發(fā)明者們對(duì)于即使省略中間鉛浴淬火處理也不影響其后的二次加工性的熱軋線材的珠光體組織進(jìn)行反復(fù)潛心研究，從而完成了本發(fā)明。本發(fā)明的要旨如下。(1)一種高延性的高碳鋼線材，是碳含量為0.7質(zhì)量％以上的高碳鋼線材，其特征在于，該線材的金屬組織含有95。/。以上的珠光體組織，并且該線材的與軸向垂直的斷面的中心部的珠光體的珠光體塊粒徑最大值為65^in以下。(2)才艮據(jù)(1)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的抗拉強(qiáng)度在{248+980x(<:質(zhì)量％))土40MPa的范圍，并且斷面收縮率值為{72.8-40x(C質(zhì)量。/Q)}%以上。(3)根據(jù)(1)或(2)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的與軸向垂直的斷面的珠光體的中心部的珠光體塊粒徑平均值為10阿~30nm。(4)根據(jù)(1)~(3)的任一項(xiàng)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的金屬組織中含有體積分率為2%以下的先共析鐵素體。(5)根據(jù)(1)~(4)的任一項(xiàng)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的成分按質(zhì)量％計(jì)含有C:0.7~1.1%、Si:0.1~1.0%、Mn:0.1~1.0%、P:0.02%以下、S:0.02%以下，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成。(6)才艮據(jù)(5)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的成分按質(zhì)量％計(jì)，還含有Cr:0.05~1.0%、Mo:0.05~1.0%、Cu:0.05~1.00/0、Ni:0.05~1.0o/o、V:0.001~0.1o/o、Nb:0.001~0.1o/o、Ti:0.005~0.1o/o、B:0.0005~0.006o/o、O:18~30ppm、N:040ppm之中的l種或2種。圖l是表示進(jìn)行一般的斯太爾摩處理的場(chǎng)合在拔絲中發(fā)生的裂紋(a)與珠光體塊粒徑(b)的對(duì)應(yīng)關(guān)系的圖。圖2是表示軋制線材的從表層至中心的珠光體塊粒徑的變化的圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，由線材不經(jīng)中間鉛浴淬火處理，加工到進(jìn)行最終鉛浴淬火處理的線徑的場(chǎng)合，當(dāng)加工量增加時(shí)，即使鋼材的延性一時(shí)不降低的場(chǎng)合，內(nèi)部也發(fā)生缺陷，在其后的鉛浴淬火處理和其后的拔絲加工中助長(zhǎng)缺陷，有時(shí)甚至斷線。在一次拔絲加工中進(jìn)行苛刻的加工(加工量按真應(yīng)變計(jì)為2以上)的場(chǎng)合，為了不影響其后的鉛浴淬火處理以后的工序，在一次拔絲工序中需要進(jìn)行線材的組織調(diào)整以使得極力不發(fā)生內(nèi)部缺陷，同時(shí)進(jìn)行不易發(fā)生缺陷的一次拔絲。因此，本發(fā)明者們對(duì)一次拔絲后的內(nèi)部缺陷部位進(jìn)行觀察，從機(jī)械性質(zhì)、加工條件、線材組織的很多因素復(fù)雜地影響的狀態(tài)之中發(fā)現(xiàn)，作為容易發(fā)生內(nèi)部缺陷的組織特征，是線材中心部的珠光體組織的采用EBSP(電子背散射衍射；ElectronBackScatterPattern)裝置測(cè)定的珠光體塊粒徑大。這在采用一般的光學(xué)顯微鏡測(cè)定的方法中不能準(zhǔn)確地測(cè)定珠光體塊粒徑，因此不能判定損害加工性的組織狀態(tài)。所以，珠光體塊粒徑的測(cè)定需要使用EBSP裝置。珠光體塊粒徑的測(cè)定，是使用在日立公司制的熱電子型的FE-SEM(S4300SE)中組合TSL公司制的EBSP裝置而成的裝置進(jìn)行測(cè)定。珠光體塊的定義，作為高橋等人在"日本金屬學(xué)會(huì)志，，42巻(1978)p702中所述的鐵素體的結(jié)晶取向相等的區(qū)域，利用EBSP裝置求得。采用光學(xué)顯微鏡觀察的組織或通過(guò)SEM觀察得到的二次電子像中，測(cè)定極為困難，因此從由可以得到鐵素體的結(jié)晶取向圖的EBSP裝置測(cè)定的結(jié)果求出珠光體塊粒徑。另外，珠光體鋼中的鐵素體晶粒，與低碳鋼的鐵素體單相的場(chǎng)合不同，即使是鉛浴淬火材料，也存在無(wú)數(shù)的小傾角的邊界。因此，調(diào)查了適度的闞角以使得作為一般的晶界可以識(shí)別的為15度以上的取向差的晶界大致達(dá)到90%以上，其結(jié)果，在為使用由9度以上構(gòu)成的邊界得到的晶界的場(chǎng)合，可以得到最佳的結(jié)果。因此，將由具有9度以上的取向差的邊界構(gòu)成的單元作為珠光體塊粒。本發(fā)明者們潛心調(diào)查了珠光體塊粒徑的控制方法的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在通過(guò)氧含量的調(diào)整和軋制后的精軋溫度的調(diào)整，從而將精軋出料側(cè)的Y粒徑整齊化的狀態(tài)下進(jìn)行斯太爾摩冷卻，可以防止粗大的珠光體塊的出現(xiàn)。在Y晶粒為混合粒徑的晶粒的場(chǎng)合，在Y粒徑小的部分中容易引起珠光體相變，珠光體相變核不均勻地存在，因此珠光體塊容易生長(zhǎng)，粒徑變大。為了減小精軋后的Y粒徑，鋼材中的氧含量需至少為18ppm以上，優(yōu)選為20ppm以上的氧含量。另一方面，當(dāng)氧含量增加時(shí)，夾雜物量增加，產(chǎn)生粗大的夾雜物，由此延性降低，因此將上限值確定為30ppm。在采用通常的連續(xù)冷卻的場(chǎng)合，珠光體塊粒徑在從線材的表層到中心之間發(fā)生變化，如圖2所示，進(jìn)行一般的斯太爾摩處理的場(chǎng)合，離開中心的位置的珠光體塊粒徑也變化。再有，在圖2中，珠光體塊粒徑是在8個(gè)部位測(cè)定的各自的情形下的平均值。即使平均值相同，在中心部存在的珠光體塊粒徑大大不同，因此在連續(xù)冷卻的場(chǎng)合，探索以何為基準(zhǔn)進(jìn)行控制方可。本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，中心的珠光體塊粒徑大的部分，珠光體層也變得粗大，該粗大的珠光體部成為拔絲加工中的破壞的起點(diǎn)。因此，為了在一次拔絲后不殘留缺陷，需要珠光體塊粒徑的最大值調(diào)整為65nm以下。調(diào)查珠光體塊粒徑與最終拔絲中的斷線指數(shù)的關(guān)系的結(jié)果判明，在中心部的珠光體塊粒徑為65nm以下的場(chǎng)合，拔絲加工性提高，可降低在其后的拔絲工序中的斷線。其次，敘述規(guī)定珠光體塊粒徑的平均值的理由。被測(cè)定的珠光體塊粒徑，由于采用連續(xù)冷卻，因此珠光體塊粒為混合粒徑的晶粒，在該混合粒徑的晶粒狀態(tài)下即使將平均的珠光體塊粒徑單純平均化，由于小的珠光體塊多數(shù)地存在，因此值過(guò)小，不能反映斷線特性。因此，采用混合粒徑的晶粒為前提的粒集團(tuán)的平均粒徑的求法，即Johnson-Saltykov的測(cè)定方法(參閱"計(jì)量形態(tài)學(xué)"內(nèi)田老鶴圃新社，847.7.30發(fā)行，原著R,T.DeHoff.F.N.Rbiness.P189)，得到的珠光體塊粒徑的平均值，按線材表層、1/4厚度部、中心部(1/2厚度部)的各自的情形下各8個(gè)部位合計(jì)24個(gè)部位的平均而求得。所得到的平均值為lOjim以下的場(chǎng)合，難以將珠光體組織調(diào)整為95%以上，珠光體組織中鐵素體的體積分率增高至2%以上。因此，平均粒徑需為10nm以上。另外，當(dāng)平均值超過(guò)30nm時(shí)，在連續(xù)冷卻的場(chǎng)合，含有粗大的晶粒的幾率極高，因此需要調(diào)整為30nm以下。當(dāng)抗拉強(qiáng)度小于(248+980x(C質(zhì)量Q/。)}-40MPa時(shí)，珠光體組織層間距過(guò)大，不能得到良好的可加工性，因此抗拉強(qiáng)度需調(diào)整為(248+980x(C質(zhì)量。/f))-40MPa或以上。另外，當(dāng)抗拉強(qiáng)度超過(guò)卩站+980x(C質(zhì)量。/。))+40MPa時(shí)，加工硬化加大，拔絲加工后的強(qiáng)度升高，延性下降，因此需要調(diào)整為(248+980x(<:質(zhì)量％))+40MPa或以下。進(jìn)而，斷面收縮率值優(yōu)選調(diào)整為(72.8-40x(C質(zhì)量。/。)}%以上。在斷面收縮率值不足40%的場(chǎng)合，拔絲加工時(shí)容易發(fā)生內(nèi)部缺陷。另外，為了抑制斷面收縮率值小于40%的情況，將進(jìn)行斯太爾摩冷卻而得到的線材內(nèi)部觀察到的先共析鐵素體的體積率調(diào)整為2%以下。在其超過(guò)2%的場(chǎng)合，先共析鐵素體容易成為拔絲加工時(shí)的內(nèi)部缺陷的起點(diǎn)，或者容易成為拉伸試驗(yàn)中的內(nèi)部缺陷的起點(diǎn)，因此將先共析鐵素體調(diào)整為2%以下。先共析鐵素體成為問(wèn)題的是碳含量小于0.85質(zhì)量％的區(qū)域，在碳含量為0.85質(zhì)量％以上的區(qū)域，由于C量多，因此一般地先共析鐵素體可調(diào)整到2%以下。以下，說(shuō)明本發(fā)明的高碳鋼線材的鋼成分的限定理由，成分全部為質(zhì)量％。C是對(duì)強(qiáng)化有效的元素，為了得到高強(qiáng)度的鋼線，C含量需為0.7。/。以上，但C含量過(guò)高時(shí)，容易析出先共析滲碳體，延性容易下降，因此，其上限確定為1.1質(zhì)量％。Si是鋼脫氧所需的元素，因此其含量太少時(shí)脫氧效果不充分，因此添加0.1%以上。另夕卜，Si固溶在熱處理后形成的珠光體中的鐵素體相內(nèi)，提高鉛浴淬火后的強(qiáng)度，但另一方面，損害熱處理性，因此確定為1.0%以下。P容易形成偏析，偏析部分的P富集，固溶于鐵素體中，使加工性降低，因此調(diào)整為0.02%以下。S在大量含有時(shí)，大量地形成MnS,使鋼的延性降低，因此調(diào)整為0.02%以下。Mn，為了確保鋼的淬透性，添加0.1%以上的Mn。但是，添加大量的Mn時(shí)，會(huì)過(guò)于延長(zhǎng)鉛浴淬火時(shí)的相變時(shí)間，因此確定為1.0%以下。Cr，為了提高鋼的強(qiáng)度而添加。在添加的場(chǎng)合，添加可發(fā)揮其效果的0.05%以上，并確定為不引起鋼線延性下降的1.0%以下。Mo，為了提高鋼的強(qiáng)度而添加。在添加的場(chǎng)合，添加可發(fā)揮其效果的0.05%以上，并確定為不引起鋼線延性下降的1.0%以下。Cu，為了提高耐蝕性、腐蝕疲勞特性而添加。在添加的場(chǎng)合，可添加出現(xiàn)其添加效果的0.05%。但是，當(dāng)大量添加時(shí)，在熱軋時(shí)容易發(fā)生脆化，因此其上限確定為1.0%。Ni具有提高鋼的強(qiáng)度的效果。在添加的場(chǎng)合，添加出現(xiàn)其添加效果的0.05%以上。但是，當(dāng)添加量過(guò)多時(shí)，延性下降，因此確定為1.0%以下。V具有提高鋼的強(qiáng)度的效果。在添加的場(chǎng)合，添加出現(xiàn)其添加效果的0.001%以上。但是，當(dāng)添加量過(guò)多時(shí)，延性下降，因此上限確定為0.1%。Nb具有提高鋼的強(qiáng)度的效果。在添加的場(chǎng)合，添加出現(xiàn)其添加效果的0.001%以上。但是，當(dāng)添加量過(guò)多時(shí)，延性下降，因此上限確定為0.1%。B在奧氏體化時(shí)具有使奧氏體粒徑變細(xì)的效果。由此提高斷面收縮率等延性。因此，在添加的場(chǎng)合，添加出現(xiàn)其效果的0.0005%以上。但是，當(dāng)添加量超過(guò)0.006%時(shí)，通過(guò)熱處理而進(jìn)行相變時(shí)的相變時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，因此其上限確定為0.006%。再者，作為獲得本發(fā)明的高延性的高碳鋼線材的制造方法，優(yōu)選在含有上述的成分組成的鋼坯的熱軋中，在熱精加工溫度為800°C~1050。C的條件下進(jìn)行熱軋，接著在10秒以內(nèi)在800830。C下進(jìn)行巻取后，進(jìn)行斯太爾摩冷卻、或者浸漬在50057(TC的熔融鹽中的直接鉛浴淬火處理。實(shí)施例表1表示試制時(shí)使用的供試鋼的化學(xué)成分。No.l~No.18按照本發(fā)明調(diào)整了鋼的成分。No,19、No.20是用于比較的鋼。比較鋼19是氧含量比本發(fā)明鋼的少的鋼，比較鋼20的氧含量為比本發(fā)明鋼的氧含量多的水平。在實(shí)際爐中熔煉這些鋼并使得成為表1所示的成分的鋼，通過(guò)連續(xù)鑄造而制造出斷面尺寸為500x300mm的大鋼坯。然后進(jìn)4亍再加熱，采用初軋工序制成122mm見方的鋼坯。然后再次加熱到y(tǒng)區(qū)，通過(guò)熱軋制成為5.5mm直徑的線材，精軋后用10秒將巻取溫度調(diào)整至850~900°c，連續(xù)地進(jìn)行分割成4個(gè)區(qū)段的斯太爾摩冷卻。線材的制造條件示于表2。另夕卜，示出了采用表2所示的制造條件得到的線材的機(jī)械性質(zhì)以及珠光體塊所測(cè)定出的最大值及平均值。表2的No.l、No.2、No.6~No,21是按照本發(fā)明而制造的，No.3~No.5、No.22、No.23是為了比較而制造的。在表2中，為了觀察一次拔絲性，將拉模主偏角規(guī)定為20度，進(jìn)行從5.5mm直徑拉拔至l.Omm直徑的拔絲加工，將沒有斷線、和進(jìn)行在各道次下的拉伸試驗(yàn)沒有異常的情形用"O，，表示。另夕卜，從5.5mm直徑拔絲加工至1.56mm直徑后，進(jìn)行鍍黃銅，并從1.56mm直徑加工成0.2mm直徑，在0.2mm直徑下進(jìn)行重量為100kg以上的量的拔絲加工，求出斷線指數(shù)。該斷線指數(shù)良好的情形用""表示。本發(fā)明的No.l、No.2、No.6~No.21,其一次拔絲性、二次拔絲性均顯示出良好的結(jié)果。比較鋼No.3,由于精加工溫度高，因此珠光體塊的最大值超過(guò)65nm，一次拔絲性和二次拔絲性均為不良的結(jié)果。比較鋼No.4由于巻取溫度高，因此珠光體塊的最大值超過(guò)65pm，一次拔絲性和二次拔絲性均為不良的結(jié)果。比較鋼No.5，為減緩了斯太爾摩冷卻中的風(fēng)量的水準(zhǔn)，因此是TS低于本發(fā)明的情況。即使這樣，一次拔絲性和二次拔絲性也為不良的結(jié)果。比較鋼No.22，是鋼成分中的氧含量低于本發(fā)明的情況，在這種場(chǎng)合下，中心部的珠光體塊的最大值比本發(fā)明的大。比較鋼No.23，是鋼成分中的氧含量高于本發(fā)明的情況，在這種場(chǎng)合下，中心部的珠光體塊的最大值與本發(fā)明的相同，但由于氧含量高、夾雜物總量多，因此二次拔絲性降低。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>工業(yè)實(shí)用性根據(jù)本發(fā)明，可制造比以往的高碳鋼線材更優(yōu)異的高疲勞強(qiáng)度的極細(xì)線，橡膠制品的輕量化和高壽命化成為可能。本發(fā)明中表示數(shù)值范圍的"以上，，和"以下，，均包括本數(shù)。權(quán)利要求1.一種高延性的高碳鋼線材，是碳含量為0.7質(zhì)量％以上的高碳鋼線材，其特征在于，該線材的金屬組織含有95％以上的珠光體組織，并且該線材的與軸向垂直的斷面的中心部的珠光體的珠光體塊粒徑最大值為65μm以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的抗拉強(qiáng)度在(248+980x(<:質(zhì)量％))土40MPa的范圍，并且斷面收縮率值為(72.8-40x((:質(zhì)量％)}%以上。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的與軸向垂直的斷面的珠光體的中心部的珠光體塊粒徑平均值為10,~30,。4.根據(jù)權(quán)利要求1~3的任一項(xiàng)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材的金屬組織中含有體積分率為2%以下的先共析鐵素體。5.根據(jù)權(quán)利要求1~4的任一項(xiàng)所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材按質(zhì)量％計(jì)含有C:0.7~1.1%、Si:0.1~1.0%、Mn:0.1~1.0%、P:0.02%以下、S:0.02%以下，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，上述線材按質(zhì)量％計(jì)，還含有Cr:0.05~1.0%、Mo:0.05~1.0%、Cu:0.05~1.00/0、Ni:0.05~1.0o/o、V:0.001~0.1°/o、Nb:0.001~0.1o/o、Ti:0.005~0.1%、B:0.0005~0.006%、O:18~30ppm、N:0~40ppm之中的1種或2種。全文摘要本發(fā)明提供在拔絲加工中斷線少的用于鋼絲簾線等的高延性的高碳鋼線材，本發(fā)明的高延性的高碳鋼線材，是通過(guò)熱軋而制造的碳含量為0.7％以上的高碳鋼線材，其95％以上由珠光體組織構(gòu)成，熱軋線材的中心部的珠光體的珠光體塊粒徑最大值為65μm以下。本發(fā)明所涉及的高延性的高碳鋼線材，其抗拉強(qiáng)度在{248+980×(C質(zhì)量％)}±40MPa的范圍，并且斷面收縮率值為{72.8-40×(C質(zhì)量％)}％以上。本發(fā)明所涉及的高延性的高碳鋼線材，其特征在于，熱軋線材中心部的由采用EBSP裝置測(cè)定的9度以上的取向差構(gòu)成的鐵素體晶界所構(gòu)成的珠光體塊粒徑的平均值為10μm～30μm。文檔編號(hào)C22C38/00GK101341270SQ20078000079公開日2009年1月7日申請(qǐng)日期2007年5月31日優(yōu)先權(quán)日2006年6月1日發(fā)明者中村歉一,佐原進(jìn),出町仁,大橋章一,室賀也康,小坂誠(chéng),小宮伸介,山崎真吾,西田世紀(jì)申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社