專利名稱：流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是涉及例如作為汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置而適合采用的流體封入式發(fā)動(dòng)機(jī)懸置， 特別是涉及通過主動(dòng)地控制受壓室的壓力而發(fā)揮抵銷的隔振效果的流體封入式主動(dòng)型發(fā) 動(dòng)機(jī)懸置。
背景技術(shù)：
以往以來，作為夾裝在構(gòu)成振動(dòng)傳遞系統(tǒng)的構(gòu)件之間并將上述構(gòu)件相互隔振連結(jié) 的隔振裝置的一種，公知有流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置。流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置 形成有用于封入非壓縮性流體的受壓室和平衡室，并且形成有使上述受壓室和平衡室相互 連通的節(jié)流通路，而且利用電磁式驅(qū)動(dòng)器能夠主動(dòng)地控制受壓室的壓力。例如，專利文獻(xiàn) 1 (專利第4020087號(hào)公報(bào))所示的隔振裝置。另外，在這樣的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，一般而言，節(jié)流通路被調(diào)諧成低 頻區(qū)域，另一方面，在頻率比該低頻區(qū)域高的高頻區(qū)域中，由電磁式驅(qū)動(dòng)器進(jìn)行受壓室的壓 力控制。由此，在低頻區(qū)域中，發(fā)揮基于第一節(jié)流通路的高衰減作用的被動(dòng)的隔振效果，另 一方面，在中 高頻區(qū)域中，通過利用電磁式驅(qū)動(dòng)器對(duì)受壓室的壓力進(jìn)行控制而低動(dòng)彈簧 化，發(fā)揮振動(dòng)絕緣的主動(dòng)的隔振效果?？墒?，在以往構(gòu)造的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，在接近節(jié)流通路的調(diào)諧頻 率的中頻率區(qū)域，有時(shí)難以充分地實(shí)現(xiàn)基于電磁式驅(qū)動(dòng)器進(jìn)行壓力控制的低動(dòng)彈簧化，無 法充分地獲得所要求的主動(dòng)的隔振效果。特別是在近年來的汽車中，隨著對(duì)耗油性能的高要求，有停車時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速變 低的傾向，空轉(zhuǎn)振動(dòng)的頻率向低頻側(cè)轉(zhuǎn)移，接近節(jié)流通路被調(diào)諧成的發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)的頻率。因 此，要求一種即使在接近節(jié)流通路的調(diào)諧頻率的中頻率區(qū)域，也能夠充分且穩(wěn)定地發(fā)揮基 于電磁式驅(qū)動(dòng)器對(duì)受壓室的壓力進(jìn)行控制的主動(dòng)的隔振效果的新的技術(shù)。專利文獻(xiàn)1 日本專利第4020087號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是以上述情況為背景而提出的，其解決的課題在于提供一種能夠新的構(gòu)造 的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，其一邊維持節(jié)流通路對(duì)低頻區(qū)域的振動(dòng)的被動(dòng)的隔振性 能，一邊充分且穩(wěn)定地獲得基于受壓室的壓力控制對(duì)接近節(jié)流通路的調(diào)諧頻率的中 高頻 區(qū)域的振動(dòng)的低動(dòng)彈簧化的隔振效果。S卩，本發(fā)明的第一技術(shù)方案是一種流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，其由主體橡膠 彈性體連結(jié)第一安裝構(gòu)件和第二安裝構(gòu)件，形成有壁部的一部分由該主體橡膠彈性體構(gòu)成 的受壓室和壁部的一部分由撓性膜構(gòu)成的平衡室，在上述受壓室和平衡室中封入有非壓縮 性流體，并且形成有使上述受壓室和平衡室相互連通的第一節(jié)流通路，該第一節(jié)流通路被 調(diào)諧成與發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)相當(dāng)?shù)牡皖l，另一方面，配設(shè)有對(duì)該受壓室施加加振力的加振構(gòu)件，并 且配設(shè)有對(duì)該加振構(gòu)件施加驅(qū)動(dòng)力的電磁式驅(qū)動(dòng)器，通過該加振構(gòu)件利用該電磁式驅(qū)動(dòng)器進(jìn)行加振位移來主動(dòng)地控制該受壓室的壓力，其特征在于，形成有使上述受壓室與上述平 衡室連通的短接通路，該短接通路的通路截面積與通路長(zhǎng)度之比設(shè)定得大于上述第一節(jié)流 通路的通路截面積與通路長(zhǎng)度之比，并且該短接通路的通路截面積設(shè)定得小于該第一節(jié)流 通路的通路截面積。在按照這樣的第一技術(shù)方案構(gòu)造而成的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，如從后 述的實(shí)施方式的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)明確的那樣，即使在接近被調(diào)諧成低頻區(qū)域的第一節(jié)流通路的調(diào) 諧頻率區(qū)域的中頻率區(qū)域，也能夠發(fā)揮基于利用了電磁式驅(qū)動(dòng)器的加振力的低動(dòng)彈簧作用 的優(yōu)異的隔振性能。而且，即使在接近第一節(jié)流通路的調(diào)諧頻率區(qū)域的中頻率區(qū)域，電磁式驅(qū)動(dòng)器的 加振力的傳遞水平為大致恒定，能夠抑制由頻率的變化而帶來的急劇的特性變化。因此，即 使在接近第一節(jié)流通路的調(diào)諧頻率區(qū)域的中頻率區(qū)域，也能夠穩(wěn)定地得到作為目的的主動(dòng) 的隔振效果。此外，本發(fā)明的第二技術(shù)方案是根據(jù)上述第一技術(shù)方案記載的流體封入式主動(dòng)型 發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，其中，形成有由上述加振構(gòu)件構(gòu)成壁部的一部分的加振室，在該加振室中封入 有非壓縮性流體，并且形成有使該加振室與上述受壓室連通的第二節(jié)流通路，該第二節(jié)流 通路被調(diào)諧成頻率比上述第一節(jié)流通路的頻率高的空轉(zhuǎn)振動(dòng)。根據(jù)第二技術(shù)方案，能夠基于通過第二節(jié)流通路流動(dòng)的流體的共振作用等發(fā)揮對(duì) 于空轉(zhuǎn)振動(dòng)的隔振效果。另外，也可以在隔開受壓室和加振室的壁部，與第二節(jié)流通路獨(dú)立 地形成有連通受壓室和加振室的通孔，在該情況下，最好配設(shè)有使通孔在連通狀態(tài)和阻止 狀態(tài)之間進(jìn)行切換的可動(dòng)構(gòu)件。此外，本發(fā)明的第三技術(shù)方案是根據(jù)上述第一或第二技術(shù)方案記載的流體封入式 主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，上述短接通路包括貫穿上述第一節(jié)流通路的壁部的一部分的短接孔而 構(gòu)成，上述受壓室經(jīng)由該第一節(jié)流通路與上述平衡室連通。如第三技術(shù)方案那樣，通過使連通受壓室和平衡室的第一節(jié)流通路在通路長(zhǎng)度方 向的中間部分短接，也能防止由第一節(jié)流通路的反共振造成的高動(dòng)彈簧化。此外，通過利用 第一節(jié)流通路的一部分形成短接通路，從而使短接通路的通路長(zhǎng)度的自由度提高。此外，本發(fā)明的第四技術(shù)方案是根據(jù)上述第三技術(shù)方案記載的流體封入式主動(dòng)型 發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，上述短接孔以連通上述受壓室和上述第一節(jié)流通路的方式形成，并且形成在 與該第一節(jié)流通路的上述平衡室側(cè)的開口部相同的周向位置。根據(jù)第四技術(shù)方案，通過短接孔以連通受壓室和第一節(jié)流通路的平衡室側(cè)的端部 的方式形成，短接通路的通路長(zhǎng)度與第一節(jié)流通路的通路長(zhǎng)度相比設(shè)定得足夠短。因此，容 易將短接通路的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比設(shè)定為A/L < a/Ι的范圍。此外，本發(fā)明的第五技術(shù)方案是根據(jù)上述第三或第四技術(shù)方案記載的流體封入式 主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，上述短接孔沿著與上述第一節(jié)流通路的通路長(zhǎng)度方向正交的方向延伸 而形成。根據(jù)第五技術(shù)方案，因?yàn)橥ㄟ^第一節(jié)流通路流動(dòng)的流體的流動(dòng)方向?yàn)榕c通過短接 孔流動(dòng)的流體的流動(dòng)方向正交的方向，所以能防止第一節(jié)流通路的流體流動(dòng)量由于通過短 接孔的泄漏而減少，能高效率地發(fā)揮第一節(jié)流通路的隔振效果。根據(jù)本發(fā)明，通過短接通路而使受壓室和平衡室連通，在第一節(jié)流通路實(shí)質(zhì)上成為封閉狀態(tài)的頻率區(qū)域，發(fā)揮低動(dòng)彈簧化的振動(dòng)絕緣效果。特別是由于將這樣的短接通路 形成在主動(dòng)型的流體封入式發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，因此即使在輸入振動(dòng)的頻率有偏差的情況下， 也能夠通過主動(dòng)地控制受壓室的壓力而穩(wěn)定地發(fā)揮隔振效果。此外，通過短接通路的通路截面積(a)和通路長(zhǎng)度(1)相對(duì)于第一節(jié)流通路的通 路截面積㈧和通路長(zhǎng)度(L)以滿足A/L < a/Ι且a < A的方式設(shè)定，從而能夠防止不必 要地增大通過短接通路的液壓的釋放，有效地發(fā)揮第一節(jié)流通路的隔振效果。除此之外，抑 制被施加于受壓室的加振力通過短接通路向平衡室釋放，也能實(shí)現(xiàn)高效率地發(fā)揮主動(dòng)的隔 振效果。


圖1是表示作為本發(fā)明的一實(shí)施方式的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的縱剖視圖。圖2是圖1的II-II剖視圖。圖3是表示圖1所示的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的小振幅振動(dòng)輸入時(shí)的動(dòng)態(tài)彈簧特性的曲線 圖。圖4是表示圖1所示的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的振動(dòng)絕緣性能的曲線圖。圖5是表示圖1所示的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的大振幅振動(dòng)輸入時(shí)的衰減特性的曲線圖。
具體實(shí)施例方式以下，一邊參照附圖一邊說明本發(fā)明的實(shí)施方式。首先，在圖1、2中表示作為流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的本發(fā)明的實(shí)施方式的 汽車用的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10。該發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10具有由主體橡膠彈性體16彈性地連結(jié)第一安裝 構(gòu)件12和第二安裝構(gòu)件14的構(gòu)造，第一安裝構(gòu)件12安裝于未圖示的汽車的動(dòng)力單元，另 一方面，第二安裝構(gòu)件14安裝于未圖示的汽車的車身，從而相對(duì)于車身隔振地支承動(dòng)力單 元。此外，在那樣的安裝狀態(tài)下，在第一安裝構(gòu)件12和第二安裝構(gòu)件14之間，動(dòng)力單元的 分擔(dān)載荷和要防止的主要振動(dòng)都沿發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10的大致軸向(圖1中為上下方向)輸入。 另外，在以下的說明中，所謂上下方向原則上是指圖1中的上下方向。更加詳細(xì)而言，第一安裝構(gòu)件12由主體橡膠內(nèi)部金屬配件18和撓性膜內(nèi)部金屬 配件20構(gòu)成，并且第二安裝構(gòu)件14由主體橡膠外筒金屬配件22和撓性膜外筒金屬配件M 構(gòu)成。而且，主體橡膠內(nèi)部金屬配件18和主體橡膠外筒金屬配件22被硫化粘接于主體橡 膠彈性體16而形成第一一體硫化成形件觀，另一方面，撓性膜內(nèi)部金屬配件20和撓性膜外 筒金屬配件M被硫化粘接于撓性膜30而形成第二一體硫化成形件32，上述第一和第二一 體硫化成形件觀、32相互組合。構(gòu)成第一一體硫化成形件觀的主體橡膠內(nèi)部金屬配件18具有大致倒圓臺(tái)的形 狀。此外，在主體橡膠內(nèi)部金屬配件18的上端面(大徑側(cè)端面)形成有嵌合凹部34，并且 在該嵌合凹部34的底面開設(shè)有螺紋孔36。而且，主體橡膠外筒金屬配件22包括具有大致大徑圓筒形狀的筒壁部38，在該筒 壁部38的軸向下端部一體形成有朝向徑向外方擴(kuò)大的凸緣狀部40，另一方面，筒壁部38 的軸向上端部分形成為隨著向軸向上方去而逐漸擴(kuò)展的錐形筒狀部42。由此，在主體橡膠 外筒金屬配件22的外周側(cè)形成有在外周面開口并沿周向以不足一周的長(zhǎng)度延伸的周向槽44。而且，與主體橡膠外筒金屬配件22的上方隔開間隔、在大致同一中心軸線上隔開間隔 地配置有主體橡膠內(nèi)部金屬配件18，主體橡膠內(nèi)部金屬配件18的倒錐形狀的外周面和主 體橡膠外筒金屬配件22的錐形筒狀部42的內(nèi)周面相互隔開間隔地位于相對(duì)位置，上述主 體橡膠內(nèi)部金屬配件18和主體橡膠外筒金屬配件22的相對(duì)面之間由主體橡膠彈性體16 彈性地連結(jié)。該主體橡膠彈性體16整體上具有大徑的圓臺(tái)形狀，在其中央部分同軸配置地硫 化粘接有主體橡膠內(nèi)部金屬配件18，并且相對(duì)于其大徑側(cè)端部外周面疊合地硫化粘接有主 體橡膠外筒金屬配件22的錐形筒狀部42。由此，主體橡膠彈性體16形成為包括如上所述 的主體橡膠內(nèi)部金屬配件18和主體橡膠外筒金屬配件22的第一一體硫化成形件觀。此外，另一方面，構(gòu)成第二一體硫化成形件32的撓性膜內(nèi)部金屬配件20具有厚壁 的圓板形狀。此外，在撓性膜內(nèi)部金屬配件20的下表面形成有嵌合凸部46，并且貫穿該嵌 合凸部46的形成部位地形成有貫穿孔52。另外，在撓性膜內(nèi)部金屬配件20上向上方突出 地一體形成有安裝板部M，在安裝板部M的中央部分設(shè)有螺栓貫穿孔56。此外，撓性膜外筒金屬配件M具有薄壁大徑的圓筒形狀，在其軸向上方的開口部 一體形成有朝向徑向外方去而擴(kuò)大的安裝用板部58。另外，在安裝用板部58設(shè)有多個(gè)固定 螺栓60。而且，在撓性膜外筒金屬配件M的軸向下方的開口部一體形成有朝向徑向外方去 而擴(kuò)大的圓環(huán)板形狀的凸緣狀部62，另外，在凸緣狀部62的外周緣部一體形成有朝向軸向 下方突出的圓環(huán)狀的壓接片64。而且，與撓性膜外筒金屬配件M的軸向上方隔開間隔地在大致同一中心軸線上 配設(shè)有撓性膜內(nèi)部金屬配件20，上述撓性膜內(nèi)部金屬配件20和撓性膜外筒金屬配件M由 撓性膜30連結(jié)。撓性膜30由薄壁的橡膠膜形成，具有以保持大的松弛度的彎曲截面形狀而沿周 向延伸的大致圓環(huán)形狀，容易容許彈性變形。而且，撓性膜30的內(nèi)周緣部被硫化粘接于撓 性膜內(nèi)部金屬配件20的外周緣部，并且撓性膜30的外周緣部被硫化粘接于撓性膜外筒金 屬配件M的軸向上側(cè)的開口部。由此，撓性膜30形成為包括撓性膜內(nèi)部金屬配件20和撓 性膜外筒金屬配件M的第二一體硫化成形件32。而且，該第二一體硫化成形件32相對(duì)于上述第一一體硫化成形件28從上方疊合 地組裝，撓性膜內(nèi)部金屬配件20被固定在主體橡膠內(nèi)部金屬配件18上，并且撓性膜外筒金 屬配件M被固定在主體橡膠外筒金屬配件22上，而且撓性膜30與主體橡膠彈性體16的 外方隔開間隔、配設(shè)成覆蓋整個(gè)主體橡膠彈性體16的外周面。即，撓性膜內(nèi)部金屬配件20與主體橡膠內(nèi)部金屬配件18的上表面直接疊合，撓性 膜內(nèi)部金屬配件20的嵌合凸部46被嵌入主體橡膠內(nèi)部金屬配件18的嵌合凹部34，從而撓 性膜內(nèi)部金屬配件20和主體橡膠內(nèi)部金屬配件18被對(duì)位在同一中心軸線上。此外，特別 是在本實(shí)施方式中，利用呈缺口狀形成在嵌合凸部46和嵌合凹部34的各外周面上的卡合 外周面66和卡合內(nèi)周面68的卡合作用，撓性膜內(nèi)部金屬配件20和主體橡膠內(nèi)部金屬配件 18在周向上也相互定位，撓性膜內(nèi)部金屬配件20的貫穿孔52和主體橡膠內(nèi)部金屬配件18 的螺紋孔36對(duì)齊。而且，如圖1所示，在主體橡膠內(nèi)部金屬配件18和撓性膜內(nèi)部金屬配件20疊合的 狀態(tài)下，連結(jié)螺栓70通過撓性膜內(nèi)部金屬配件20的貫穿孔52螺紋固定在主體橡膠內(nèi)部金屬配件18的螺紋孔36中。而且，上述主體橡膠內(nèi)部金屬配件18和撓性膜內(nèi)部金屬配件20 由連結(jié)螺栓70連結(jié)固定，構(gòu)成第一安裝構(gòu)件12。另一方面，撓性膜外筒金屬配件M從軸向上方外套于主體橡膠外筒金屬配件22。 此外，在主體橡膠外筒金屬配件22的下端部，凸緣狀部40的外周緣部相對(duì)于撓性膜外筒金 屬配件M的凸緣狀部62在軸向上疊合；并且在主體橡膠外筒金屬配件22的上端部，錐形 筒狀部42的開口端緣部相對(duì)于撓性膜外筒金屬配件M的內(nèi)周面在徑向上疊合。而且，相對(duì)于主體橡膠外筒金屬配件22的凸緣狀部40的外周緣部，撓性膜外筒金 屬配件M的壓接片64被壓接固定，從而主體橡膠外筒金屬配件22和撓性膜外筒金屬配件 M被相互固定地組裝。另外，在上述主體橡膠外筒金屬配件22的上下兩端部的與撓性膜外 筒金屬配件M疊合的部位，分別夾設(shè)有與主體橡膠彈性體16或撓性膜30 —體成形的密封 橡膠，被氣密液密地密封。由此，形成在主體橡膠外筒金屬配件22上的周向槽44被撓性膜 外筒金屬配件M氣密液密地覆蓋，由此，主體橡膠外筒金屬配件22的筒壁部38和撓性膜 外筒金屬配件M的徑向相對(duì)面之間形成有沿周向以規(guī)定長(zhǎng)度以至于沿整周連續(xù)延伸的環(huán) 狀通路72。而且，在主體橡膠外筒金屬配件22的下側(cè)開口部組裝有分隔板金屬配件74和支 承構(gòu)件76。支承構(gòu)件76是這樣形成的在大致圓環(huán)板形狀的支承橡膠彈性體78的中央部 分硫化粘接有加振構(gòu)件80，并且在該支承橡膠彈性體78的外周部分硫化粘接有環(huán)狀保持 金屬配件82，上述加振構(gòu)件80和環(huán)狀保持金屬配件82由支承橡膠彈性體78彈性地連結(jié)。加振構(gòu)件80具有圓板形狀，在其外周緣部一體形成有朝向上方突出的環(huán)狀連結(jié) 部84。此外，在加振構(gòu)件80的中央部分一體形成有朝向下方延伸的驅(qū)動(dòng)軸86。此外，驅(qū)動(dòng) 軸86的頂端部分(圖1中為下端側(cè))為外螺紋部88，設(shè)有螺紋槽。另一方面，環(huán)狀保持金屬配件82相對(duì)于具有圓筒形狀的圓筒狀部94的上下開口 部分別一體形成有呈凸緣狀擴(kuò)展的安裝板部96和定位突部98，在安裝板部96的外周緣部 還一體形成有向下方突出的圓環(huán)狀的壓入部100。而且，與環(huán)狀保持金屬配件82的徑向內(nèi)側(cè)隔離間隔地在大致同一中心軸線上配 設(shè)有加振構(gòu)件80，以在上述環(huán)狀保持金屬配件82和加振構(gòu)件80的徑向相對(duì)面間擴(kuò)展的方 式配設(shè)有支承橡膠彈性體78。此外，該支承橡膠彈性體78的內(nèi)外周緣部分別硫化粘接于加 振構(gòu)件80的環(huán)狀連結(jié)部84和環(huán)狀保持金屬配件82的圓筒狀部94的相對(duì)面，加振構(gòu)件80 和環(huán)狀保持金屬配件82之間由支承橡膠彈性體78被氣密液密地封閉。另一方面，分隔板金屬配件74具有薄壁的圓板形狀，其外徑尺寸為直到環(huán)狀保持 金屬配件82的安裝板部96的徑向中間部分的大小。此外，分隔板金屬配件74的中央部分 呈大致托盤狀地向上方突出，并且在分隔板金屬配件74的中心軸線上貫穿設(shè)置有節(jié)流通 孔102。另外，在分隔板金屬配件74的接近外周緣部位置的圓周上朝向上方突設(shè)有多個(gè)卡 定片104。而且，分隔板金屬配件74利用卡定片104在鉛垂方向上對(duì)位，在撓性膜外筒金屬 配件M的下側(cè)開口部，該分隔板金屬配件74的外周緣部與被組裝于該下側(cè)開口部的主體 橡膠外筒金屬配件22的凸緣狀部40疊合地組裝。另外，在撓性膜外筒金屬配件M的下側(cè) 開口部，從分隔板金屬配件的74的下方組裝有支承構(gòu)件76，支承構(gòu)件76的環(huán)狀保持金屬配 件82的安裝板部96與主體橡膠外筒金屬配件22和分隔板金屬配件74疊合，各自的外周緣部利用撓性膜外筒金屬配件M的壓接片64壓接固定。而且，利用上述第一一體硫化成 形件觀、第二一體硫化成形件32、分隔板金屬配件74和支承構(gòu)件76構(gòu)成懸置主體105。由此，撓性膜外筒金屬配件M的下側(cè)開口部被支承構(gòu)件76氣密液密地覆蓋，由 此，在主體橡膠彈性體16和支承構(gòu)件76的相對(duì)面間形成有封入有非壓縮性流體的主液室 106。此外，在主液室106中配設(shè)有分隔板金屬配件74，主液室106隔著分隔板金屬配 件74被分割成主體橡膠彈性體16側(cè)的受壓室108和支承構(gòu)件76側(cè)的加振室110。而且， 在由主體橡膠彈性體16構(gòu)成壁部的一部分的受壓室108中，向第一安裝構(gòu)件12和第二安 裝往構(gòu)件14之間輸入振動(dòng)時(shí)，基于主體橡膠彈性體16的彈性變形，輸入振動(dòng)而引起壓力變 動(dòng)。另一方面，通過由后述的電磁式驅(qū)動(dòng)器120帶來的加振構(gòu)件80的往返位移，對(duì)由加振 構(gòu)件80構(gòu)成壁部的一部分的加振室110施加加振力。而且，通過主體橡膠彈性體16和撓性膜30各自的內(nèi)周緣部和外周緣部被固定在 第一安裝構(gòu)件12和第二安裝構(gòu)件14上，在主體橡膠彈性體16和撓性膜30的相對(duì)面間，形 成有封入有非壓縮性流體的平衡室112。S卩，該平衡室112的壁部的一部分由容易變形的撓 性膜30構(gòu)成，基于撓性膜30的彈性變形容易容許容積變化。另外，作為封入在主液室106 和平衡室112中的非壓縮性流體，為了在汽車用發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10所要求的振動(dòng)頻率區(qū)域中高 效率地得到基于通過后述的第一節(jié)流通路118流動(dòng)的流體的共振作用的隔振效果，一般而 言，優(yōu)選采用0. IPa. s以下的低粘性流體。另外，利用第二安裝構(gòu)件14形成環(huán)狀通路72，該環(huán)狀通路72的周向一側(cè)的端部 通過第一連通孔114與受壓室108連通，并且環(huán)狀通路72的周向另一端部通過形成于主體 橡膠彈性體16上的第二連通孔116與平衡室112連通。由此，使受壓室108和平衡室112 相互連通而容許流體在兩室108、112之間流動(dòng)的第一節(jié)流通路118以規(guī)定長(zhǎng)度形成在受壓 室108的周圍。另外，第一節(jié)流通路118的通路截面積和通路長(zhǎng)度被適當(dāng)?shù)卦O(shè)定而對(duì)該第 一節(jié)流通路118進(jìn)行調(diào)諧，使得在與發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)相對(duì)應(yīng)的IOHz左右的低頻區(qū)域中有效地發(fā) 揮基于在內(nèi)部流動(dòng)的流體的共振作用的隔振效果，該流體基于振動(dòng)輸入時(shí)在受壓室108和 平衡室112之間引起的壓力差而在內(nèi)部流動(dòng)。而且，利用形成在分隔板金屬配件74上的節(jié)流通孔102，形成有使受壓室108和 加振室Iio相互連通的第二節(jié)流通路119。該第二節(jié)流通路119被調(diào)諧成比第一節(jié)流通路 118高的頻率，能夠在與空轉(zhuǎn)振動(dòng)相對(duì)應(yīng)的十幾Hz左右的中頻率區(qū)域有效地發(fā)揮基于流體 的流動(dòng)作用的隔振效果。此外，另一方面，在隔著支承構(gòu)件76與主液室106相反的一側(cè)配設(shè)有電磁式驅(qū)動(dòng) 器120。該電磁式驅(qū)動(dòng)器120在收容線圈IM的狀態(tài)下固定地組裝在大致杯形狀的外殼122 上，并且在線圈124的周圍，分別固定組裝有由環(huán)狀的強(qiáng)磁性構(gòu)件構(gòu)成的上下磁軛126、128 而形成磁通路。此外，在形成磁通路的上側(cè)磁軛1 的筒狀內(nèi)周面，彈性定位地安裝有引導(dǎo) 套筒130，由強(qiáng)磁性構(gòu)件構(gòu)成的滑動(dòng)件132能夠滑動(dòng)地組裝在該引導(dǎo)套筒130內(nèi)?；瑒?dòng)件132配設(shè)在形成于形成磁通路的上下磁軛1沈、1觀之間的磁隙的區(qū)域，通 過對(duì)線圈IM通電而滑動(dòng)件132被施加磁力，一邊由引導(dǎo)套筒130引導(dǎo)滑動(dòng)件132 —邊沿 軸向驅(qū)動(dòng)滑動(dòng)件132。此外，滑動(dòng)件132整體上形成為具有沿軸向貫穿的通孔134的大致圓 筒形狀，其外周面在引導(dǎo)套筒130上能夠滑動(dòng)，另一方面，在通孔134的軸向上部，朝向內(nèi)方突出形成有卡合突部136。而且，形成在外殼122的開口周緣部的凸緣部138與支承構(gòu)件76的環(huán)狀保持金屬 配件82的安裝板部96疊合，電磁式驅(qū)動(dòng)器120與環(huán)狀保持金屬配件82等一起由壓接片64 壓接固定于第二安裝構(gòu)件14上。由此，電磁式驅(qū)動(dòng)器120以其滑動(dòng)件132的滑動(dòng)中心軸線 與第一和第二安裝構(gòu)件12、14的中心軸線大致一致的方式被組裝。此外，在這樣組裝的電磁式驅(qū)動(dòng)器120中，在其中心軸線上從上方插入有加振構(gòu) 件80的驅(qū)動(dòng)軸86，該驅(qū)動(dòng)軸86穿過滑動(dòng)件132的通孔134。而且，在驅(qū)動(dòng)軸86的穿過卡 合突部136的頂端部分，螺紋固定有筒形螺母狀的止動(dòng)構(gòu)件140，利用該止動(dòng)構(gòu)件140，滑動(dòng) 件132被支承為不能從驅(qū)動(dòng)軸86拔出。此外，在驅(qū)動(dòng)軸86上外套有螺旋彈簧146，該螺旋彈簧146橫跨在加振構(gòu)件80和 滑動(dòng)件132的卡合突部136的相對(duì)面之間地配設(shè)。即，相對(duì)于驅(qū)動(dòng)軸86擰入止動(dòng)構(gòu)件140， 隔著滑動(dòng)件132的卡合突部136，在與加振構(gòu)件80之間壓縮螺旋彈簧146，從而滑動(dòng)件132 被螺旋彈簧146向從驅(qū)動(dòng)軸86拔出的方向施力，并且利用止動(dòng)構(gòu)件140被支承為不能拔 出。由此，滑動(dòng)件132相對(duì)于驅(qū)動(dòng)軸86被軸向定位。另外，在本實(shí)施方式中，在螺旋彈簧146的兩端設(shè)有擋圈構(gòu)件148，減輕因螺旋彈 簧146和其他構(gòu)件間的摩擦而造成的磨損。而且，滑動(dòng)件132和驅(qū)動(dòng)軸86在軸向上實(shí)質(zhì)上 以固定狀態(tài)被連結(jié)，通過對(duì)線圈1 通電而作用于滑動(dòng)件132的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由驅(qū)動(dòng)軸86被施 加于加振構(gòu)件80上。此外，在電磁式驅(qū)動(dòng)器120的外殼122的底壁部中央貫穿設(shè)置有通孔152，通過該 通孔152，與滑動(dòng)件132相對(duì)設(shè)置并施加磁力的下側(cè)磁軛1 暴露在外部。下側(cè)磁軛1 的 中央部分形成呈山形的厚壁而形成為中央突部154，該中央突部巧4從下方進(jìn)入引導(dǎo)套筒 130。另外，下側(cè)磁軛1 與外殼122和上側(cè)磁軛1 磁性連接，上述外殼122和上側(cè)磁 軛1 相配合，形成沿線圈124的周圍延伸的環(huán)狀的磁通路。此外，在該磁通路上，在線圈 124的中心孔內(nèi)，在上側(cè)磁軛1 和下側(cè)磁軛1 之間形成磁隙，在與該磁隙相對(duì)應(yīng)的位置 配設(shè)有作為電樞(armature)的滑動(dòng)件132。該滑動(dòng)件132在相對(duì)于上側(cè)磁軛1 隔著引導(dǎo) 套筒130的內(nèi)周側(cè)，位于從下側(cè)磁軛128向上方隔離規(guī)定距離的位置。由此，在對(duì)沿周向纏繞的線圈IM通電時(shí)，在形成磁隙的上下磁軛126、128的相對(duì) 面間產(chǎn)生對(duì)峙的磁極。而且，對(duì)配設(shè)于該磁隙中的滑動(dòng)件132施加朝向使磁阻最小的方向 的驅(qū)動(dòng)力、即朝向下側(cè)磁軛128的軸向的驅(qū)動(dòng)力。而且，施加于滑動(dòng)件132的軸向的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由相對(duì)于滑動(dòng)件132在軸向上定位的 驅(qū)動(dòng)軸86向加振構(gòu)件80傳遞。其結(jié)果，加振構(gòu)件80沿軸向往返位移，對(duì)由加振構(gòu)件80構(gòu) 成壁部的一部分的加振室110施加加振力。另外，用止動(dòng)構(gòu)件140固定驅(qū)動(dòng)軸86和滑動(dòng)件132之后，呈環(huán)狀的下側(cè)磁軛1 的中心孔由蓋構(gòu)件156覆蓋。蓋構(gòu)件156具有大致圓板形狀，成為以橡膠層覆蓋金屬板的 一側(cè)面的大致整個(gè)面的構(gòu)造。而且，蓋構(gòu)件156嵌入下側(cè)磁軛128的中心孔，并且C形的擋 圈從蓋構(gòu)件156的外側(cè)嵌入下側(cè)磁軛128的中心孔，從而C形的擋圈卡定安裝在該下側(cè)磁 軛128的中心孔，從而利用蓋構(gòu)件156封閉下側(cè)磁軛128的中心孔。通過向下側(cè)磁軛1 安裝這樣的蓋構(gòu)件156，蓋構(gòu)件156的中央部分位于在軸向下方與驅(qū)動(dòng)軸86的下端面隔開規(guī)定距離而相對(duì)的位置。由此，在第一安裝構(gòu)件12和第二安 裝構(gòu)件14之間輸入大的振動(dòng)載荷而對(duì)受壓室108施加有過大的壓力的情況下等，驅(qū)動(dòng)軸86 的頂端經(jīng)由橡膠層與蓋構(gòu)件156抵接，從而能緩沖地限制與驅(qū)動(dòng)軸86 —體形成的加振構(gòu)件 80的位移量。此外，在如上所述的構(gòu)造的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，相對(duì)于電磁式驅(qū)動(dòng)器120還外套有 筒形支架158。筒形支架158在上端開口部具有凸緣狀部160，該凸緣狀部160與主體橡膠 外筒金屬配件22的凸緣狀部40、環(huán)狀保持金屬配件82的安裝板部96、外殼122的凸緣部 138 一起由壓接片64相對(duì)于撓性膜外筒金屬配件M壓接固定。此外，在筒形支架158的下 端開口部形成有安裝板部162，相對(duì)于該安裝板部162形成有多個(gè)安裝用孔(未圖示)。而且，雖未圖示，但是第一安裝構(gòu)件12的安裝板部M由穿過螺栓貫穿孔56的安 裝用螺栓安裝在動(dòng)力單元上，另一方面，第二安裝構(gòu)件14由安裝用螺栓隔著筒形支架158 安裝到汽車車身上，從而發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10被安裝在動(dòng)力單元和車身之間。而且，在汽車的行駛狀態(tài)下，在輸入與發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)相對(duì)應(yīng)的低頻大振幅振動(dòng)時(shí)，基 于受壓室108和平衡室112的相對(duì)壓力差，引起流體在上述兩室108、112之間通過第一節(jié) 流通路118進(jìn)行流動(dòng)。其結(jié)果，發(fā)揮基于流體的共振作用等流動(dòng)作用的隔振效果(振動(dòng)衰 減效果)，從而使輸入振動(dòng)衰減。另一方面，在輸入停車時(shí)所輸入的空轉(zhuǎn)振動(dòng)等中頻率區(qū)域的振動(dòng)時(shí)，頻率被調(diào)諧 成比輸入振動(dòng)的頻率低的第一節(jié)流通路118在反共振的作用下實(shí)質(zhì)上被切斷。其結(jié)果，受 壓室108的壓力上升，引起由顯著的高動(dòng)彈簧化造成的振動(dòng)絕緣性能的降低。因此，為了避免這樣的由高動(dòng)彈簧化造成的隔振性能的降低，在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10 中，形成有使受壓室108和平衡室112短接的短接孔164。短接孔164是形成在受壓室108 的周壁部、沿徑向延伸的小徑的通孔，其一方的端部在受壓室108開口，并且另一方的端部 在第一節(jié)流通路118的平衡室112側(cè)的端部開口。由此，使受壓室108和平衡室112相互 連通的短接通路166由短接孔164和第一節(jié)流通路118的一部分形成。另外，短接孔164 形成在與第一節(jié)流通路118的平衡室112側(cè)的開口部即第二連通孔116相同的周向位置即 同一縱截面上。此外，短接孔164沿徑向呈直線狀延伸，相對(duì)于沿周向延伸的第一節(jié)流通路 118大致正交地連接。另外，短接通路166的通路截面積( )和通路長(zhǎng)度(I1)之比G1Zl1)設(shè)定得大于 第一節(jié)流通路118的通路截面積(A1)和通路長(zhǎng)度(L1)之比(VL1)，即VL1 < &1/110由 此，通過短接通路166流動(dòng)的流體的共振頻率(調(diào)諧頻率)被設(shè)定成高于第一節(jié)流通路118 的調(diào)諧頻率的頻率。其結(jié)果，在第一節(jié)流通路118由于反共振而實(shí)質(zhì)上被切斷這樣的中頻 率振動(dòng)輸入時(shí)，也能夠通過短接通路166保持受壓室108和平衡室112連通的狀態(tài)。如上所述，通過形成有短接通路166，在輸入與空轉(zhuǎn)振動(dòng)相對(duì)應(yīng)的中頻率區(qū)域的振 動(dòng)時(shí)，受壓室108的壓力通過短接通路166向平衡室112釋放。由此，能夠緩和受壓室108 的壓力變化，防止急劇的高動(dòng)彈簧化，從而實(shí)現(xiàn)發(fā)揮隔振效果(振動(dòng)絕緣效果)的目的。特別是在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，短接通路166的通路截面積( )和通路長(zhǎng)度(I1)之 比Oi1Zl1)相對(duì)于第一節(jié)流通路118的通路截面積(A1)和通路長(zhǎng)度(L1)之比(A1Zl1)，被設(shè) 定為滿MA1Zl1 < B1Zl1的數(shù)值范圍。由此，通過短接通路166流動(dòng)的流體的共振頻率被設(shè) 定為高于通過第一節(jié)流通路118流動(dòng)的流體的共振頻率。因此，在由于反共振的作用而使第一節(jié)流通路118實(shí)質(zhì)上堵塞的空轉(zhuǎn)振動(dòng)輸入時(shí)，短接通路166也被保持為連通狀態(tài)，能夠 緩和受壓室108的內(nèi)壓變動(dòng)。其結(jié)果，避免因第一節(jié)流通路118的反共振而引起的隔振性 能顯著變差，能夠謀求隔振性能的提高。該結(jié)果也可以從圖3所示的曲線圖明確得知。S卩，在圖3的曲線圖中用實(shí)線表示 的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10的彈簧特性(實(shí)施例)中，與在該曲線圖中用虛線表示的以往構(gòu)造的發(fā)動(dòng) 機(jī)懸置的彈簧特性(比較例)相比，沒有因第一節(jié)流通路118的反共振而引起的在十幾Hz 的頻率區(qū)域中的絕對(duì)彈簧常數(shù)的急劇變化。這樣，在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，在約15Hz 20Hz 的區(qū)域中，非常有效地發(fā)揮低動(dòng)彈簧效果，從而使隔振性能顯著提高。而且，在15Hz 20Hz 的區(qū)域中，能夠抑制彈簧特性的變化，使大致恒定的絕對(duì)彈簧常數(shù)大致恒定。另外，圖3的 曲線圖所示的彈簧特性是輸入振幅為0. Imm的小振幅振動(dòng)時(shí)的特性。此外，實(shí)施例和比較 例均為在未由電磁式驅(qū)動(dòng)器120對(duì)受壓室108進(jìn)行壓力控制的狀態(tài)下的測(cè)量結(jié)果。此外，對(duì)于與空轉(zhuǎn)振動(dòng)相對(duì)應(yīng)的十幾Hz左右的中頻率振動(dòng)，加振構(gòu)件80利用電磁 式驅(qū)動(dòng)器120進(jìn)行加振位移，從而通過加振室110主動(dòng)地控制受壓室108的壓力，發(fā)揮主動(dòng) 的振動(dòng)絕緣效果。在此，在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，能夠謀求利用了由電磁式驅(qū)動(dòng)器120產(chǎn)生的 加振力的主動(dòng)隔振效果的穩(wěn)定化，進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)隔振性能的提高。另外，在一般的主動(dòng)型的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，在輸入振動(dòng)的頻率變化在電磁式驅(qū)動(dòng)器 的控制無法追隨的程度那樣的微小時(shí)間內(nèi)變化的情況下，由于絕對(duì)彈簧常數(shù)的變化，所發(fā) 揮的主動(dòng)的隔振效果變得不穩(wěn)定。因此，由于第一節(jié)流通路的反共振等，在相對(duì)于頻率變化 的絕對(duì)彈簧常數(shù)的變化量大的頻率區(qū)域，無法充分地發(fā)揮主動(dòng)的隔振效果，有可能降低隔 振性能。在此，在本實(shí)施方式的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，相對(duì)于頻率的變化的絕對(duì)彈簧常數(shù)的變 化量因通過短接通路166的流體流動(dòng)而降低，所以即使在主動(dòng)控制無法追隨的微小時(shí)間內(nèi) 輸入振動(dòng)的頻率變化的情況下，也能夠抑制主動(dòng)的隔振特性的變化。其結(jié)果，根據(jù)本發(fā)明， 在輸入振動(dòng)的頻率產(chǎn)生偏差的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，穩(wěn)定地發(fā)揮有效的主動(dòng)的隔振效果。此外，短接通路166的通路截面積( )與第一節(jié)流通路118的通路截面積(A1)相 比被設(shè)定得足夠小( <、)，并且短接通路166的通路長(zhǎng)度和通路截面積之比G1Zl1)相對(duì) 于第一節(jié)流通路118的通路長(zhǎng)度和通路截面積之比(A1Zl1)，被設(shè)定SA1Zl1 < B1Zl1 < 42A/ L1的范圍。由此，利用加振構(gòu)件80的加振位移而施加于受壓室108的加振力能減少受壓室 108的液壓通過短接通路166向平衡室112釋放而被吸收的情況。其結(jié)果，受壓室108的壓 力被電磁式驅(qū)動(dòng)器120高效率地控制，能有效地發(fā)揮主動(dòng)的隔振效果(振動(dòng)絕緣效果)。圖4所示的曲線圖也表示這樣的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中的主動(dòng)的振動(dòng)阻止性能的提高。 即，可知相對(duì)于應(yīng)該發(fā)揮主動(dòng)的隔振效果的15Hz 20Hz左右的中頻率振動(dòng)，在圖4的曲線 圖中用實(shí)線表示的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10 (實(shí)施例)的振動(dòng)阻止性能優(yōu)于在該曲線圖中用虛線表示 的以往構(gòu)造的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(比較例)的振動(dòng)阻止性能。另外，一般而言，在比第一節(jié)流通路的通路長(zhǎng)度和通路截面積之比大的短接通路 以始終連通狀態(tài)形成時(shí)，即使輸入第一節(jié)流通路被調(diào)諧成的低頻區(qū)域的振動(dòng)時(shí)，因?yàn)槭軌?室的液壓通過流動(dòng)阻力小的短接通路而向平衡室釋放，所以衰減性能也有可能降低。因此，在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，通過將短接通路166的通路截面積( )設(shè)定為比第一 節(jié)流通路118的通路截面積(A1)足夠小( < A1)，從而能夠限制輸入低頻大振幅振動(dòng)時(shí)通過短接通路166的流體流動(dòng)。由此，在輸入第一節(jié)流通路118被調(diào)諧成的與發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)相 對(duì)應(yīng)的低頻大振幅振動(dòng)時(shí)，能充分地確保通過第一節(jié)流通路118流動(dòng)的流體的流動(dòng)量，有 效地發(fā)揮基于流體的流動(dòng)作用的隔振效果。而且，短接通路166的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比G1Zl1)最好被設(shè)定為小于第一 節(jié)流通路118的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比(A1Zl1)的42倍G1Zl1 < 42A1/L1)。通過短接 通路166的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比被設(shè)定為這樣的數(shù)值范圍，限制短接通路166的流 動(dòng)阻力和第一節(jié)流通路118的流動(dòng)阻力的差。其結(jié)果，在輸入第一節(jié)流通路118被調(diào)諧成 的頻率區(qū)域的振動(dòng)時(shí)，通過短接通路166向平衡室112釋放的受壓室108的壓力降低，有效 地產(chǎn)生通過第一節(jié)流通路118的流體流動(dòng)。從圖5所示的表示衰減性能相對(duì)于頻率的變化的曲線圖也可知上述結(jié)果。S卩，在 圖5的曲線圖中用實(shí)線表示的發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10的衰減特性中，表示在IOHz左右的低頻區(qū)域 的衰減性能被保持在足夠高的水平。另外，圖5的曲線圖所示的衰減特性是振幅為1. Omm 的大振幅振動(dòng)輸入時(shí)的特性。此外，實(shí)施例和比較例均是未由電磁式驅(qū)動(dòng)器120對(duì)受壓室 108進(jìn)行壓力控制的狀態(tài)下的測(cè)量結(jié)果。如上所述，在發(fā)動(dòng)機(jī)懸置10中，將短接通路166的通路截面積和通路長(zhǎng)度限定為 特定的范圍，能夠有效地發(fā)揮通過形成短接通路166而實(shí)現(xiàn)的對(duì)于空轉(zhuǎn)振動(dòng)的隔振效果、 由第一節(jié)流通路118帶來的對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)的隔振效果和由主動(dòng)的受壓室108的壓力控制 帶來的隔振效果，實(shí)現(xiàn)隔振性能的進(jìn)一步提高。特別是在輸入振動(dòng)的頻率有偏差的情況下， 也能夠穩(wěn)定地發(fā)揮主動(dòng)的振動(dòng)絕緣效果，在輸入頻率略有不同的多種振動(dòng)的情況下，也能 夠?qū)ι鲜龆喾N振動(dòng)中的任一種有效地發(fā)揮主動(dòng)的隔振效果。此外，在本實(shí)施方式中，由連通受壓室108和加振室110的節(jié)流通孔102形成第二 節(jié)流通路119，在輸入與空轉(zhuǎn)振動(dòng)相對(duì)應(yīng)的中頻率的振動(dòng)時(shí)，也能夠發(fā)揮基于通過第二節(jié)流 通路119流動(dòng)的流體的共振作用等流動(dòng)作用的被動(dòng)的隔振效果。以上，詳述了本發(fā)明的實(shí)施方式，但是本發(fā)明不限定于其具體的記載。例如，在上 述實(shí)施方式中，表示了以圍繞主體橡膠彈性體16的外周側(cè)的方式配設(shè)平衡室112的構(gòu)造， 但是本發(fā)明也能夠應(yīng)用于日本特開2005-155855號(hào)公報(bào)等記載的那樣的構(gòu)造的流體封入 式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置流體封入?yún)^(qū)域形成于在軸向上相對(duì)配置的主體橡膠彈性體和撓性膜 之間，通過用分隔構(gòu)件分隔流體封入?yún)^(qū)域而形成受壓室和平衡室，并且在分隔構(gòu)件的內(nèi)部 形成有加振室。此外，短接通路也不一定要利用第一節(jié)流通路的一部分而形成。具體而言，短接通 路也可以是與節(jié)流通路獨(dú)立的構(gòu)造，例如通過貫穿主體橡膠彈性體等而另外形成。此外，例 如也可以使連通平衡室和第二節(jié)流通路的短接孔形成為貫穿第二節(jié)流通路的壁部，利用短 接孔和第二節(jié)流通路的一部分形成短接通路。此外，在上述實(shí)施方式中，由節(jié)流通孔102形成被調(diào)諧成中頻率的第二節(jié)流通路 119，但是例如也能夠利用節(jié)流通孔102作為過濾孔。即，也可以使受壓室108和加振室110 通過節(jié)流通孔102連通，從而在利用加振而使加振室110的壓力產(chǎn)生變動(dòng)時(shí)，能抑制與輸入 振動(dòng)不相對(duì)應(yīng)的高頻成分傳遞到受壓室108。此外，短接通路也不一定由1條流路構(gòu)成，也可以由多條流路構(gòu)成。此外，本發(fā)明的應(yīng)用范圍不限定于汽車用的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，例如也能夠適用于被安裝在鐵路車輛、工業(yè)用車輛、自動(dòng)二輪車等上的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng) 機(jī)懸置。
權(quán)利要求
1.一種流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，由主體橡膠彈性體(16)連結(jié)第一安裝構(gòu) 件(1 和第二安裝構(gòu)件(14)，形成有壁部的一部分由該主體橡膠彈性體(16)構(gòu)成的受壓 室(108)和壁部的一部分由撓性膜(30)構(gòu)成的平衡室(112)，在上述受壓室(108)和上述 平衡室(11 中封入有非壓縮性流體，并且形成有使上述受壓室(108)和上述平衡室(112) 相互連通的第一節(jié)流通路(118)，該第一節(jié)流通路(118)被調(diào)諧成與發(fā)動(dòng)機(jī)搖動(dòng)相當(dāng)?shù)牡?頻，另一方面，配設(shè)有對(duì)該受壓室(108)施加加振力的加振構(gòu)件(80)，并且配設(shè)有對(duì)該加振 構(gòu)件(80)施加驅(qū)動(dòng)力的電磁式驅(qū)動(dòng)器(120)，通過該加振構(gòu)件(80)利用該電磁式驅(qū)動(dòng)器 (120)進(jìn)行加振位移來主動(dòng)地控制該受壓室(108)的壓力，其特征在于，形成有使上述受壓室(108)與上述平衡室(11 連通的短接通路(166)，該短接通路(166)的通路截面積( )與通路長(zhǎng)度(I1)之比(B1Zl1)設(shè)定得大于上述第 一節(jié)流通路(118)的通路截面積(A1)與通路長(zhǎng)度(L1)之比(A1Zl1),并且該短接通路(166) 的通路截面積( )設(shè)定得小于該第一節(jié)流通路(118)的通路截面積(A1)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，形成有由上述加振構(gòu)件(80)構(gòu)成壁部的一部分的加振室(110)，在該加振室(110)中 封入有非壓縮性流體，并且形成有使該加振室(110)與上述受壓室(108)連通的第二節(jié)流 通路(119)，該第二節(jié)流通路(119)被調(diào)諧成頻率比上述第一節(jié)流通路(118)的頻率高的與 空轉(zhuǎn)振動(dòng)相當(dāng)?shù)念l率。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，上述短接通路(166)包括貫穿上述第一節(jié)流通路(118)的壁部的一部分的短接孔 (164)而構(gòu)成。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，上述短接孔(164)以連通上述受壓室(108)和上述第一節(jié)流通路(118)的方式形成， 并且形成在與該第一節(jié)流通路(118)的上述平衡室(11 側(cè)的開口部相同的周向位置。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，上述短接孔(164)沿著與上述第一節(jié)流通路(118)的通路長(zhǎng)度方向正交的方向延伸而 形成。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置(10)，上述短接孔(164)沿著與上述第一節(jié)流通路(118)的通路長(zhǎng)度方向正交的方向延伸而 形成。
全文摘要
本發(fā)明提供一種新構(gòu)造的流體封入式主動(dòng)型發(fā)動(dòng)機(jī)懸置，其能夠一邊維持節(jié)流通路對(duì)低頻振動(dòng)的隔振性能，一邊充分且穩(wěn)定地獲得基于受壓室的壓力控制對(duì)接近節(jié)流通路的調(diào)諧頻率的中～高頻振動(dòng)的低動(dòng)彈簧化的隔振效果。在加振構(gòu)件(80)利用電磁式驅(qū)動(dòng)器(120)進(jìn)行加振位移、從而能夠主動(dòng)地控制受壓室(108)的壓力的主動(dòng)型流體封入式發(fā)動(dòng)機(jī)懸置中，形成有使受壓室(108)與平衡室(112)連通的短接通路(166)，短接通路(166)的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比(a/l)設(shè)定得大于第一節(jié)流通路(118)的通路截面積和通路長(zhǎng)度之比(A/L)(A/L＜a/l)，并且短接通路(166)的通路截面積(a)設(shè)定為小于第一節(jié)流通路(118)的通路截面積(A)(a＜A)。
文檔編號(hào)F16F13/10GK102052425SQ201010520048
公開日2011年5月11日 申請(qǐng)日期2010年10月22日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月30日
發(fā)明者金谷知宏 申請(qǐng)人:東海橡膠工業(yè)株式會(huì)社