專利名稱：直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及直噴式柴油機(jī)的燃燒室結(jié)構(gòu)。
背景技術(shù)：
歷來， 一些汽車的柴油發(fā)動(dòng)機(jī)中采用了所謂的廢氣再循環(huán)(EGR) 裝置從排氣側(cè)將部分廢氣抽回到吸氣側(cè)，在吸氣側(cè)內(nèi)被抽回的廢氣使 柴油機(jī)內(nèi)燃料燃燒得到抑制而降低燃燒溫度，從而減少NOx的產(chǎn)生。
圖l表示一例設(shè)有廢氣再循環(huán)裝置的柴油機(jī)，對(duì)于圖中所示的柴 油機(jī)1 ，流過廢氣2的排氣通路3和吸氣通路4之間通過EGR管5連 接，此EGR管5中途所設(shè)的EGR閥6,將部分廢氣2和吸入空氣7 一并送入柴油機(jī)l的氣缸內(nèi)進(jìn)行再循環(huán)，以通過降低燃燒溫度而減少 NOx的產(chǎn)生。
并且，在柴油機(jī)1各氣缸腔頂部(氣缸腔頂部23 )配備了向氣缸 內(nèi)噴射汽油的多孔式噴嘴8，并在活塞9的頂面凹陷地設(shè)有凹陷部10 而構(gòu)成燃燒室的大半，燃料從噴嘴8的端部向該凹陷部10的內(nèi)周面放 射狀地噴射，在壓縮行程末期因氣缸內(nèi)部高溫而自燃。
上述凹陷部IO的細(xì)節(jié)如圖2所示，其中包括形成凹陷部10開 口的外緣部的入口唇部11;從該入口唇部11沿著平緩的S形曲線下 降，自入口唇部11徑向地朝外側(cè)擴(kuò)張的燃燒室壁面部12; >^人該燃燒 室壁面部12徑向地朝內(nèi)側(cè)形成平緩曲面的外側(cè)曲面部13;以及從該 外側(cè)曲面部13下端部的整個(gè)周邊往活塞中心O形成的扁平圓錐狀中 心錐體部14。
本發(fā)明鑒于上述的實(shí)際情況構(gòu)思而成，其目的在于提供一種即使 增加廢氣的再循環(huán)量也可避免黑煙的產(chǎn)生和耗油狀態(tài)的惡化的直噴式 柴油機(jī)的燃燒室結(jié)構(gòu)。
本發(fā)明的特征在于具有在活塞的頂面設(shè)有構(gòu)成燃燒室大半的凹
陷部，/人氣缸腔頂部的中心向該凹陷部?jī)?nèi)^:射狀噴射燃料而自燃的直
噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，其中，凹陷部開口外周部設(shè)有相對(duì)于活塞頂
面以所要深度凹下而形成階狀的摳出部；該摳出部底面的外周部沿平
^^曲面徑向地向外側(cè)上升而形成直至活塞的頂面，并在活塞頂面的下 一臺(tái)階處形成入口唇部，該入口唇部由上述摳出部的內(nèi)周部和/人凹陷 部底面上升的燃燒室壁面部構(gòu)成。
而且，在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的燃料噴射期間，由于活塞下降《爰慢，在凹 陷部?jī)?nèi)從氣缸腔頂部的中心》文射狀地進(jìn)行燃料噴射時(shí)，在該活塞充分 下降前燃料就噴射完畢，^f旦是，由于在活塞頂面的下一臺(tái)階處形成有 入口唇部，在大部分的噴射期間燃料噴霧被吹到入口唇部附近而被分 配成兩部分， 一部分流入凹陷部， 一部分流入摳出部。
然后，由于流向摳出部側(cè)的燃料噴霧徑向地朝外順著曲面被引導(dǎo) 而形成向上的氣流，因此，在該上向氣流的形成與活塞下降動(dòng)作的共 同作用下，摳出部附近會(huì)產(chǎn)生縱向旋渦，該凝渦促使燃料噴霧徑向地 朝內(nèi)移動(dòng)，并且，上述的上向氣流中殘留的噴射勢(shì)頭促使燃料噴霧向 徑向外側(cè)移動(dòng)，這樣就可實(shí)現(xiàn)在擠壓區(qū)形成良好的燃料霧化擴(kuò)散。
另一方面，被吹到入口唇部附近而流向凹陷部側(cè)的燃料噴霧，沿 著燃燒室壁面部向凹陷部底面下降，形成沿著該底面徑向地朝內(nèi)側(cè)的 氣流，在因該下降而徑向地朝向內(nèi)側(cè)的一連串氣流之形成與活塞下降 動(dòng)作的共同作用下，凹陷部?jī)?nèi)產(chǎn)生縱向旋渦，該凝渦促使凹陷部?jī)?nèi)的 燃料霧化擴(kuò)散，并且，因已有部分燃料噴霧流入摳出部側(cè)，燃料噴霧 量變少而使之變得容易擴(kuò)散，這樣可避免凹陷部?jī)?nèi)局部地形成燃料集 中區(qū)域之可能。
另外，在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的燃料噴射期間，由于活塞下降快，從氣缸 腔頂部的中心向該凹陷部放射狀地進(jìn)行燃料噴射時(shí)，偵:得在燃料噴射 的前半該活塞就已過度下行，但是，由于在活塞頂面的下一臺(tái)階處形 成有入口唇部，在燃料噴射的初期燃料噴霧纟皮吹到入口唇部附近而分
配成兩部分， 一部分流入凹陷部， 一部分流入摳出部。之后，燃料噴 霧的大部分從入口唇部吹到上側(cè)的摳出部，循著該摳出部曲面而形成
向上的氣流；以夾著該上向氣流的狀態(tài)產(chǎn)生在徑向的內(nèi)側(cè)與外側(cè)流向 相反的渦流。由于這些渦流，可實(shí)現(xiàn)擠壓區(qū)內(nèi)良好的燃料霧化擴(kuò)散， 因此可避免擠壓區(qū)的襯套壁附近局部地形成燃料集中區(qū)域。
另外，被吹到入口唇部附近而流向凹陷部側(cè)的燃料噴霧沿著燃燒 室壁面部下降到凹陷部底面，從而形成沿著該底面徑向地朝內(nèi)的氣流， 在因該下降而徑向地朝向內(nèi)側(cè)的 一連串氣流之形成與活塞下降動(dòng)作的 共同作用下，凹陷部?jī)?nèi)產(chǎn)生縱向漩渦，該凝渦促使凹陷部?jī)?nèi)的燃料霧 化擴(kuò)散。
采用上述的本發(fā)明直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，可取得如下良好效 果可避免低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)凹陷部?jī)?nèi)局部地形成燃料集中區(qū)域；能預(yù)防性 地避免高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)擠壓區(qū)的襯套壁附近局部地形成燃料集中區(qū)域；而 且可使燃料噴霧在燃燒室大范圍內(nèi)盡量擴(kuò)散并良好燃燒，并力避黑煙 的產(chǎn)生及耗油狀態(tài)的惡化；同時(shí)可將廢氣的再循環(huán)量增加到現(xiàn)有直噴 式柴油機(jī)所不能達(dá)到的程度；還可取得比現(xiàn)有技術(shù)更好的減少NOx的 效果。



圖1為設(shè)有廢氣再循環(huán)裝置的直噴式柴油機(jī)的略圖。 圖2為表示圖1中凹陷部細(xì)節(jié)的剖面圖。
圖3表示現(xiàn)有技術(shù)中低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為8。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖4表示現(xiàn)有技術(shù)中低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為12。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖5表示現(xiàn)有技術(shù)中低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為16。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖6表示現(xiàn)有技術(shù)中低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為20。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖7表示現(xiàn)有技術(shù)中低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為24。時(shí)的燃料擴(kuò)散 狀態(tài)。
圖8表示現(xiàn)有技術(shù)中高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為8。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖9表示現(xiàn)有技術(shù)中高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為20。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖IO表示現(xiàn)有技術(shù)中高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為24。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖11表示現(xiàn)有技術(shù)中高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為28。時(shí)的燃料擴(kuò)散 狀態(tài)。
圖12表示現(xiàn)有技術(shù)中高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為40。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖13是說明本發(fā)明一實(shí)施例的剖面圖。 圖14表示低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為8。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖15表示低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為12。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖16表示低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為16。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖17表示低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為20。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖18表示低速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為24。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖19表示高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為8。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖20表示高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為20。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。 圖21表示高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為24。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖22表示高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為28。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖23表示高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下曲柄角為40。時(shí)的燃料擴(kuò)散狀態(tài)。
圖24是表示發(fā)明人的驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的低速運(yùn)轉(zhuǎn)曲線圖。
圖25是表示發(fā)明人的驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的高速運(yùn)轉(zhuǎn)曲線圖。
圖26是說明摳出部徑向?qū)挾瘸叽绲淖罴逊秶那€圖。
圖27是說明入口唇部深度尺寸的最佳范圍的曲線圖。
附圖標(biāo)記說明
1柴油機(jī)
9活塞
10凹陷部
11入口唇部
12燃燒室壁面部
23氣缸腔頂部
24摳出部
L摳出部徑向?qū)挾瘸叽?br> d入口唇部的口徑
h從活塞頂面到入口唇部的深度尺寸
具體實(shí)施方式

下面參照附圖解釋本發(fā)明的實(shí)施方式。
圖13-27表示本發(fā)明的一實(shí)施例。與圖1與圖2相同的附圖標(biāo)記 表示同一部件。
關(guān)于以上參照?qǐng)D1說明的直噴式柴油才幾1,在本實(shí)施例中，如圖 13所示，在活塞9的頂面凹陷地，沒置的凹陷部IO開口的外周部設(shè)有 相對(duì)于活塞9頂面凹下的階狀的摳出部24。該摳出部24底面的外周
部沿平緩曲面徑向地向外側(cè)上升而形成直至活塞9的頂面，并在活塞
9頂面的下一臺(tái)階處形成入口唇部11，該入口唇部11由上述摳出部 24的內(nèi)周部和從凹陷部IO底面上升的燃燒室壁面部12構(gòu)成。
這里，入口唇部11下方的凹陷部10的形狀，與以上參照?qǐng)D2i兌 明的凹陷部10大致相同，其中包括從入口唇部11沿著平緩的S形 曲線下降，自入口唇部11徑向地朝外側(cè)擴(kuò)張的燃燒室壁面部12;從 該燃燒室壁面部12徑向地朝內(nèi)側(cè)形成平緩曲面的外側(cè)曲面部13;以 及從該外側(cè)曲面部13下端部的整個(gè)周邊往活塞中心O形成的扁平圓 錐狀中心維體部14。
而且，在這樣構(gòu)成燃燒室時(shí)，如圖14 (曲柄角8°)、圖15 (曲 柄角12° )、圖16 (曲柄角16° )、圖17 (曲柄角20。)、圖18 (曲柄 角24。)依次所示，在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的燃料噴射期間，由于活塞9下降緩 慢，在從氣缸腔頂部23的中心向該凹陷部10內(nèi)周面放射狀地進(jìn)行燃 料噴射時(shí)，在該活塞9充分下降前燃料就噴射完，在本實(shí)施例中，由 于在活塞9頂面的下一臺(tái)階處形成有入口唇部11,在大部分的噴射期 間燃料噴霧被吹到入口唇部11附近而被分配成兩部分， 一部分流入凹 陷部10, —部分流入摳出部24。
另一方面，被吹到入口唇部11附近而流向凹陷部IO側(cè)的燃料噴 霧，沿著燃燒室壁面部12向凹陷部IO底面下降，形成沿著該底面徑 向地朝內(nèi)側(cè)的氣流，在因該下降而徑向地朝向內(nèi)側(cè)的一連串氣流之形 成與活塞9下降動(dòng)作的共同作用下，凹陷部10內(nèi)產(chǎn)生縱向旋渦，該旋 渦促使凹陷部10內(nèi)的燃料霧化擴(kuò)散，并且，因已有部分燃料噴霧流入 摳出部24側(cè)，燃料噴霧量變少而使之變得容易擴(kuò)散，這樣可避免凹陷 部10內(nèi)局部地形成燃料集中區(qū)域之可能。
此外，如圖19 (曲柄角8。)、圖20 (曲柄角20。)、圖21 (曲 柄角24。)、圖22 (曲柄角28。)、圖23 (曲柄角40。)依次所示，在 高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的燃料噴射期間，由于活塞9下降快，從氣缸腔頂部23的 中心向該凹陷部IO放射狀地進(jìn)行燃料噴射時(shí)，使得在燃料噴射的前半 該活塞9就已過度下行，但是，由于在活塞9頂面的下一臺(tái)階處形成 有入口唇部11，在燃料噴射的初期燃料噴霧被吹到入口唇部11附近 而分配成兩部分， 一部分流入凹陷部10, —部分流入摳出部24。之后， 燃料噴霧的大部分從入口唇部11吹到上側(cè)的摳出部24，循著該摳出 部24曲面而形成向上的氣流；以夾著該上向氣流的狀態(tài)產(chǎn)生在徑向的 內(nèi)側(cè)與外側(cè)流向相反的渦流。由于這些渦流，可實(shí)現(xiàn)擠壓區(qū)S內(nèi)良好 的燃料霧化擴(kuò)散，因此可避免擠壓區(qū)S的襯套壁附近(擠壓區(qū)S的最
外側(cè)部分)局部地形成燃料集中區(qū)域。
因此，根據(jù)上述實(shí)施例，可取得如下良好效果可避免低速運(yùn)轉(zhuǎn) 時(shí)凹陷部10內(nèi)局部地形成燃料集中區(qū)域；能預(yù)防性地避免高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí) 擠壓區(qū)S的村套壁附近局部地形成燃料集中區(qū)域；而且可使燃料噴霧 在燃燒室大范圍內(nèi)盡量擴(kuò)散并良好燃燒，并力避黑煙的產(chǎn)生及耗油狀 態(tài)的惡化；同時(shí)可將廢氣2 (參照?qǐng)D1 )的再循環(huán)量增加到現(xiàn)有直噴式 柴油機(jī)所不能達(dá)到的程度；還可取得比現(xiàn)有技術(shù)更好的減少NOx的效 果。
事實(shí)上，根據(jù)發(fā)明人的驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)可知，如圖24和25中分別用曲 線表示的低速運(yùn)轉(zhuǎn)和高速運(yùn)轉(zhuǎn)的情況，與采用傳統(tǒng)的燃燒室結(jié)構(gòu)的情 況相比，無論在黑煙發(fā)生還是耗油狀態(tài)惡化方面都有所改善。
本實(shí)施例中，燃料噴射的噴嘴錐角范圍規(guī)定為140。~160°,摳出 部24的徑向?qū)挾瘸叽鐬槿肟诖讲?1的口徑d的9。/。以上19。/o以下。從 活塞9頂面到入口唇部11的深度h為該入口唇部11 口徑d的4.5。/o以 上9.5%以下，下面將詳述選用這些尺寸的意義?？烧J(rèn)為其原因是，由于摳出部24的寬度L變大，燃料噴霧容易 向存有大量氧氣的擠壓區(qū)S (因氣缸的外周側(cè)比內(nèi)周側(cè)體積大，氧氣 也更多)擴(kuò)散，空氣利用率上升，促使煤煙的再次氧化，黑煙的發(fā)生 明顯受到抑制。
另外經(jīng)確認(rèn)，如圖27中的曲線所示，在燃料噴射的噴嘴錐角范圍 規(guī)定在140。 160。范圍的條件下，若在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)深度h與口徑d之 比從0%開始變大，則在約4.5~12%范圍內(nèi)，黑煙明顯減少。
可認(rèn)為其原因是，由于摳出部24的寬度L變大，燃料噴霧容易 向存有大量氧氣的擠壓區(qū)S (因氣缸的外周側(cè)比內(nèi)周側(cè)體積大，氧氣 也更多)擴(kuò)散，
可認(rèn)為其原因是，由于入口唇部11的深度h的變大，燃料噴霧容 易向存有大量氧氣的擠壓區(qū)S擴(kuò)散，空氣利用率上升，促使煤煙的再 次氧化，黑煙的發(fā)生明顯受到抑制。
綜合考慮實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得出如下結(jié)論將范圍規(guī)定成入口唇部11 的口徑d的4.5%以上9.5%以下是最佳的。在該范圍內(nèi)，低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和 高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均可取得黑煙明顯減少的效果。
附帶提及，在燃料噴射的噴嘴角在規(guī)定燃料噴射的噴嘴錐角范圍 為140° ~ 160。的條件下進(jìn)行寬度L與口徑d之比和深度h與口徑d之 比的范圍規(guī)定，其原因是鑒于現(xiàn)有柴油機(jī)l中的噴嘴錐角約為155。， 將來噴嘴錐角也有可能在140。 ~ 160°的范圍內(nèi)變更。
尤其是，近年來存在這樣的傾向，基于抑制NOx的考慮而將燃料 噴射期延遲。若如此延遲燃料噴射期，則燃燒溫度會(huì)由于因通過活塞 9下降而導(dǎo)致的壓力下降而受到抑制，從而可抑制NOx的產(chǎn)生。但是， 燃料噴射結(jié)束的推遲從曲柄角上看就是曲柄角增大，尤其在高速運(yùn)轉(zhuǎn) 時(shí)易發(fā)生噴射燃料直接沖擊襯套壁而使油膜稀釋，因此，考慮將噴嘴 錐角縮小到低于傳統(tǒng)值，以避免這種噴射燃料對(duì)襯套壁的直接沖擊， 據(jù)設(shè)想有可能縮小到140。左右。
[0047〗
此外，在將燃料噴射的噴嘴錐角縮小到低于傳統(tǒng)值的情況下，若 照樣采用傳統(tǒng)的燃燒室結(jié)構(gòu)，則低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)燃料噴霧的大部分流入凹 陷部10的傾向會(huì)更加顯著；不言而喻，在為減少NOx的產(chǎn)生而縮小 噴嘴錐角的情況下，釆用本實(shí)施例的燃燒室結(jié)構(gòu)的意義更為重大。
[0048
本發(fā)明的直噴式燃燒室結(jié)構(gòu)不受限于本實(shí)施例，在圖示的例中， 設(shè)置成從入口唇部沿著平緩的S形曲線下降、自上述入口唇部徑向地 朝外側(cè)擴(kuò)張的燃燒室壁面部的凹腔型的凹陷部，但是也可設(shè)置成超環(huán) 面型即設(shè)置成燃燒室壁面部以與入口唇部等徑地直接垂直延伸的超環(huán) 面型的凹陷部，當(dāng)然，在不背離本發(fā)明主旨的范圍內(nèi)，還可進(jìn)行各種 各樣的更改。
權(quán)利要求
1. 一種直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，其中，設(shè)有在活塞的頂面構(gòu)成燃燒室大半的凹陷部，使燃料從氣缸腔頂部的中心向所述凹陷部?jī)?nèi)放射狀噴射而自燃；所述凹陷部開口的外周部上設(shè)有相對(duì)于活塞頂面以所要深度凹下而形成階狀的摳出部；所述摳出部底面的外周部沿平緩曲面徑向地向外側(cè)上升而形成直至活塞頂面，且由所述摳出部的底面的內(nèi)周面和從所述凹陷部的底面上升的燃燒室壁面部在所述活塞頂面的下一臺(tái)階處形成入口唇部。
2. 如權(quán)利要求1所述的直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，其中，所述燃 料噴射的噴嘴錐角設(shè)于140。~160。的范圍，所述摳出部的徑向?qū)挾瘸?寸為所述入口唇部口徑的9%以上19%以下。
3. 如權(quán)利要求l所述的直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，其中，所述燃 料噴射的噴嘴錐角設(shè)于140。~160°的范圍，從所述活塞頂面到所述入 口唇部的深度尺寸為所述入口唇部的口徑的4.5%以上9.5%以下。
4. 如權(quán)利要求2所述的直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)，其中，所述燃 料噴射的噴嘴錐角設(shè)于140。~160°的范圍，從所述活塞頂面到所述入 口唇部的深度尺寸為所述入口唇部的口徑的4.5%以上9.5%以下。
全文摘要
本發(fā)明提供一種用以增加廢氣的再循環(huán)量、盡量避免黑煙產(chǎn)生和耗油狀態(tài)惡化的直噴式柴油機(jī)的燃燒室結(jié)構(gòu)。在活塞9的頂面設(shè)有凹陷部10而構(gòu)成燃燒室的大半，在從氣缸腔頂部的中心向該凹陷部10內(nèi)周面放射狀噴射燃料而自燃的直噴式柴油機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)中，凹陷部10開口的外周部設(shè)有相對(duì)于活塞9頂面凹下的階狀的摳出部24。該摳出部24底面的外周部徑向地朝外側(cè)上升而形成平緩曲面直至活塞9的頂面，并在活塞9的頂面下一臺(tái)階處形成入口唇部11，該入口唇部11由上述摳出部24的內(nèi)周部和從凹陷部10底面上升的燃燒室壁面部12構(gòu)成。
文檔編號(hào)F02B23/06GK101379276SQ20078000483
公開日2009年3月4日 申請(qǐng)日期2007年2月7日 優(yōu)先權(quán)日2006年2月8日
發(fā)明者下川清廣, 中島大, 足立祐輔, 飯洼將太郎 申請(qǐng)人:日野自動(dòng)車株式會(huì)社