本發(fā)明涉及處理含水液體流出物的領域，該含水液體流出物富集含有膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品的礦物鹽，特別地源自膜過濾方法。膜過濾技術的一個缺點是產(chǎn)生視為含有抑制沉淀產(chǎn)品的濃縮液排放，添加該抑制沉淀產(chǎn)物以防止使所述裝置處理率變差的不溶鹽的沉淀(堵塞膜)。這引起三個問題：-過濾步驟的轉(zhuǎn)化率受限于滲透物與濃縮液之間的滲透壓，以及由于存在潛在可沉淀礦物物質(zhì)使膜受到污染的風險。由于存在于溶液中的無機鹽堵塞膜，特別是可以與其他陰離子沉淀的鈣離子堵塞膜，因此，轉(zhuǎn)化率一般不超過80％(在處理礦業(yè)流出物的情況下)；-難以提供轉(zhuǎn)化率大于95％而無需引入鹽的蒸發(fā)濃縮或熱結(jié)晶的路線步驟的總體路線，該路線步驟是能量消耗型且需要昂貴的設備；-而且，從將濃縮液排放到自然環(huán)境的角度，限制其以減少對環(huán)境的影響以及限制這些排放物中存在的磷酸鹽是必要的，這些磷酸鹽一定程度上由于所使用的膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品產(chǎn)生。因此，提供改善膜過濾裝置性能(增加轉(zhuǎn)化率，減少濃縮液排放等)的技術是必要的。此外，建議避免使用沉淀劑如ca(oh)2、cacl2和na2co3，這些是不需要的因為其增加介質(zhì)的滲透壓，因此導致膜過濾方法如納濾(nf)或反滲透(ro)過程中性能的損失。此外，有益的是能夠使?jié)饪s液澄清而不使用凝聚劑和/或絮凝劑，以避免使用金屬鹽和澄清聚合物，其對膜過濾方法如納濾(nf)或反滲透(ro)的膜是有害的。專利us6113797描述了具有高轉(zhuǎn)化率的膜純化方法，其包括兩個步驟，第一步驟使用低壓膜系統(tǒng)以預濃縮結(jié)垢化合物。然而，該方法沒有指出如何消除可能使用的抑制沉淀產(chǎn)品。專利us5501798描述了用于延長反滲透膜壽命的改進方法，其使得純化含不溶或微溶無機鹽的液體。該方法包括沉淀鹽的步驟。然而，該步驟通過添加試劑進行，由于其增加了介質(zhì)的滲透壓，并由此導致膜過濾方法過程中性能的損失，因此是不合需要的。專利申請wo2009/152148描述了用于使水脫鹽的的方法，該方法具有高轉(zhuǎn)化率。然而，在所描述的方法中，加入石膏和/或吸附劑和/或共沉淀劑以引起沉淀反應和/或有助于該反應，這會造成前述的問題。此外，顆粒的吸附/去飽和/沉淀/分離發(fā)生在幾個步驟中，需要存在再循環(huán)回路，這使得該方法沒有經(jīng)濟價值。而且，并未指出沉淀期間的ph?，F(xiàn)在，發(fā)明人證明了使用特定ph以獲得特定晶體形式的碳酸鈣、即霰石形式的碳酸鈣的沉淀是必要的(實施例4)，該霰石形式是有效捕獲膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品的最優(yōu)形式。sanciolop.等人的文章(2008)，chemosphere72，第243至249頁顯示了用水垢作為晶種可以非常顯著地改善沉淀反應速率。然而在該文獻中描述的體系沒有濃縮液預處理步驟，其旨在吸附/捕獲存在于所述濃縮液中的抑制沉淀產(chǎn)品，并且不涉及膜體系。此外，推薦的ph為至少9.5，非常高，因此沒有經(jīng)濟價值，并且產(chǎn)生更多待處理廢料。brianmccool等人的文章waterresearch(2012)i-ii描述了石灰的用途，用石膏作為晶種以消除存在于流出物中的抑制沉淀產(chǎn)品。然而，并沒有提及控制作為ph函數(shù)所制得的caco3和天然caco3多晶型的量的方式(這里僅提及了石灰的量)。此外，也完全沒有給出可以實現(xiàn)該原位去飽和操作的反應器的描述。專利申請wo2012/040880描述了具有高轉(zhuǎn)化率的膜過濾方法，其中在ph為9.5至12或10至11.5下，將過濾后的濃縮液引入沉淀澄清器中以去除存在的離子?？梢约尤胍种瞥恋懋a(chǎn)品以防止堵塞膜。該文獻還教導了可以加入凝聚劑或絮凝劑以加速沉淀澄清器中的固液分離。此外，在膜過濾之前，使用co2將流出物的ph調(diào)節(jié)為至少8.3，co2也可以用于增加過濾前溶液中碳酸氫鹽的濃度，并使得沉淀澄清器中的ph為9.5至12或10至11.5時，能夠增加濃縮液中鈣的沉淀。該文獻沒有指出沉淀是否能夠消除可能添加的抑制沉淀產(chǎn)品。此外，在沉淀澄清器內(nèi)部的操作ph值非常高，這是沒有經(jīng)濟價值的，產(chǎn)生更多待處理廢料。而且，該文獻鼓勵添加凝聚劑和/或絮凝劑，即對膜有害的去飽和試劑。專利申請wo2009/045100描述了用于純化已經(jīng)過反滲透膜或納濾膜的液體的方法，該液體例如含有結(jié)晶抑制劑如膦酸/膦酸鹽的水。因此，推薦添加堿以調(diào)節(jié)系統(tǒng)的ph并引起沉淀，例如碳酸鈣晶體。該申請推薦使用石灰乳作為堿。此外，該申請表明了可以選擇使用霰石形式的碳酸鈣(因此不是原位制備)代替堿作為吸附劑加入到介質(zhì)中以吸附結(jié)晶抑制劑。因此，該申請并沒有鼓勵結(jié)合這兩種方法。該申請也沒有指出如何持續(xù)地原位制備霰石形式的碳酸鈣、或在膦酸/膦酸鹽存在下促進霰石形成的ph條件。其沒有給出任何關于實施該方法所使用的反應器的特征。此外，使用該文獻描述的方法會導致獲得大量淤泥，其需要處理，因此并非是環(huán)境友好的。此外，因為該文獻沒有指出如何控制使用的碳酸鈣多晶型，所以使用的反應物會過量。此外，應該注意的是，該申請表明在添加霰石的情況下，分離手段是例如過濾、蒸餾、沉淀或離心等類型。因此，這對本領域技術人員表明了吸附膦酸/膦酸鹽的霰石晶體是細粒的形式，其難以從水中分離。因此根據(jù)這些條件，并不會鼓勵本領域技術人員去使用如專利申請wo2013/150222中描述的具有高固體含量和集成固液分離的反應器以實施該方法，這是因為其并不是足夠有效的。此外，本領域技術人員會認為這種反應器會非常促進碳酸鈣的方解石多晶型的形成，其在熱力學上比霰石更穩(wěn)定。事實上，如amjad等人的文章(materialsperformance，2007年10月，第42至47頁)所指出的，碳酸鈣的霰石多晶型即使在高ph下也不是最穩(wěn)定的形式。該文獻中的實驗在燒杯中分批進行的，其必然具有低固體含量。因此，發(fā)現(xiàn)更經(jīng)濟、對膜更友好的、同時能夠獲得高轉(zhuǎn)化率的新方法是必要的。發(fā)現(xiàn)能夠消除流出物中膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品的方法是特別必要的。出人意料地，發(fā)明人意識到碳酸鈣的特定晶形即霰石多晶型對于去除膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品是特別有效的。特別地，通過以這種形式沉淀，碳酸鈣同時將這些產(chǎn)品吸附在其表面上，這使得這些產(chǎn)品經(jīng)由簡單液固分離而去除。發(fā)明人也意識到這種沉淀可以發(fā)生在ph為8至9.2，這避免使用了沒有經(jīng)濟價值的過高ph以及形成不可溶的鹽(例如，在ph超過10時，某些硅酸鎂鹽會沉淀并具有高堵塞粉末)。此外，發(fā)明人意識到這種沉淀可以原位進行，無需加入沉淀試劑如石灰和/或絮凝劑和/或凝聚劑，這些試劑會對膜有害，從而限制化學產(chǎn)品的消耗。最終，發(fā)明人意識到該沉淀和液固分離可以使用特定反應器在單一步驟中發(fā)生，該反應器具有高固體含量和集成固液分離。由于沒有用于維持固體含量的淤泥再循環(huán)回路，這使得能夠提供較少能耗的緊湊裝置。事實上，與amjad等人的文章所指出的相反，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)反應器中的高ph和高固體含量使得碳酸鈣的霰石多晶型沉淀，其在這些條件下非常穩(wěn)定。此外，使用連續(xù)過程使得碳酸鈣的霰石多晶型的晶體生長然后沉淀是令人感興趣的。因此，該新方法使得能夠控制所形成晶體的量和性質(zhì)，以制得去除抑制沉淀產(chǎn)品所需的多晶型，由此制得僅必需量的固體，從而避免其后形成待處理的大量淤泥。最終，發(fā)明人意識到，與專利申請wo2009/045100的教導相反，吸附膦酸/膦酸鹽后的霰石晶體尺寸更大，不再產(chǎn)生粉末，這極大地改善凝聚，從而改善本方法的效率。因此，所獲得的顆粒是足夠密實且粗糙的，可以通過重力分離。最終，例如在專利申請wo2013/15022中所描述的，使用8至9.2的ph條件與使用具有高固體含量(20g/l至800g/l)和集成液固分離的反應器的組合，使得能夠維持原位形成足夠量的霰石形式的碳酸鈣以去除膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品。因此，本發(fā)明涉及用于處理含有鈣離子、碳酸根離子和抑制沉淀產(chǎn)品的含水液體流出物的方法，其包括以下連續(xù)步驟：a)提供caco3過飽和且含有抑制沉淀產(chǎn)品的含水液體流出物；b)使在步驟a)獲得的流出物排入具有高固體含量和集成固液分離的反應器，在8至9.2、優(yōu)選8.4至9的ph下，使得在單一步驟中原位沉淀碳酸鈣的霰石多晶型并去除抑制沉淀產(chǎn)品，該高固體含量具有維持在20g/l至800g/l的固體含量；c)回收含有小于或等于0.1％的反應器固體含量的懸浮固體含量的含水上清液，有利地小于50mg/l的懸浮固體含量(反應器的懸浮固體含量維持在20g/l至800g/l、優(yōu)選25g/l至200g/l)，該抑制沉淀產(chǎn)品是膦酸/膦酸鹽。出于本發(fā)明的目的，術語“含水液體流出物”指任意基于水的液體。在本發(fā)明的情況下，該流出物必須包含溶于流出物中的鈣離子和碳酸根離子，有利地鈣含量為50mg/l至1500mg/l，碳酸根含量為200mg/l至2000mg/l。有利地，鈣離子和碳酸根離子以無機鹽的形式存在，例如碳酸鈣(caco3)。流出物也可以包含其他無機離子，例如氯離子、硼離子、鎂離子、硫酸根離子、鋇離子、硅離子、氟離子、鍶離子、銫離子和/或磷酸根離子和/或金屬(例如fe、al、mn、pb、sn、as、zn、se、cu、ni、ag、co和/或mo)。有利地，在步驟ii)的膜方法是反滲透法的情況下，其不包含任何氯化鈉。流出物也可以包含有機化合物。例如在步驟ii)的膜方法是反滲透法的情況下，其可以包含含量小于50mg/l的有機物質(zhì)，例如在步驟ii)的膜方法是納濾法的情況下，其可以包含含量小于1g/l的有機物質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的流出物也包含期望去除的抑制沉淀產(chǎn)品。這些產(chǎn)品是膦酸/膦酸鹽。其濃度(包含于抑制沉淀產(chǎn)品中)以p-po4表示和測量，其可以是0.5mg/l至40mg/l。出于本發(fā)明的目的，術語“膦酸/膦酸鹽型抑制沉淀產(chǎn)品”指能夠?qū)⒑后w流出物中無機鹽含量增加至超過其溶解極限而不使其沉淀的任意膦酸/膦酸鹽(例如，不使caco3沉淀的鈣離子和碳酸根離子)。有利地，其選自以下膦酸/膦酸鹽：六偏磷酸鈉(shmp)、1-羥基亞乙基-1,1-二膦酸(hedp)、2-膦酸丁烷-1,2,4-三羧酸(pbtc)、氨基三亞甲基膦酸(atmp)、己二胺四亞甲基膦酸(hdtmpa)、dtpmpa(二亞乙基三胺五亞甲基膦酸)、bhmtpmpa(雙(六亞甲基三胺五)亞甲基膦酸)及其混合物。有利地，膦酸/膦酸鹽選自氨基三亞甲基膦酸(atmp)、己二胺四亞甲基膦酸(hdtmpa)、1-羥基亞乙基-1,1-二膦酸(hedp)及其混合物。含有碳酸根、鈣離子和抑制沉淀產(chǎn)品的含水液體流出物可以來自工業(yè)(廢水或“加工”水)、市政(廢水或飲用水)和/或地下水，特別是廢水或工業(yè)水，其中添加了抑制沉淀產(chǎn)品。特別地，該工業(yè)水來自采礦業(yè)、冶金業(yè)和/或化工業(yè)。例如，采礦業(yè)流出物含有2g/l至12g/l、特別是4g/l的至12g/l的溶解無機鹽。在本發(fā)明的情況下，步驟a)的流出物也是caco3過飽和的，即溶質(zhì)含量(在這種情況下是ca2+和co32-)大于溶解鹽(在這種情況下是caco3)的溶解極限。這也意味著該鹽的過飽和系數(shù)大于1(這代表溶液中存在的鹽的有效濃度超過該鹽平衡時的溶解度)。于是，溶液中這些產(chǎn)物濃度大于其源自的鹽(在這種情況下是caco3)的溶解度。這種流出物也可以是硫酸鈣(caso4)過飽和的。根據(jù)本發(fā)明方法的步驟a)，為了獲得caco3過飽和且包含抑制沉淀產(chǎn)品的流出物，通過例如膜處理或蒸發(fā)濃縮、有利地通過膜處理和使用抑制沉淀產(chǎn)品以防止這些化學品沉淀，將含有鈣離子和碳酸根離子的流出物濃縮至超過caco3的溶解極限是可能的。有利地，根據(jù)本發(fā)明方法的步驟a)包含以下連續(xù)步驟：i)提供含有鈣離子、碳酸根離子和抑制沉淀產(chǎn)品的含水液體流出物；ii)通過膜處理法濃縮步驟i)獲得的流出物中的鈣離子和碳酸根離子直至caco3過飽和；iii)回收含有抑制沉淀產(chǎn)品的caco3過飽和流出物。根據(jù)本發(fā)明步驟ii)的膜方法可以是直接滲透法、反滲透(ro)法、電滲析法、納濾(nf)法或膜蒸餾法，有利地直接滲透法、反滲透法、電滲析法或納濾法，更特別地反滲透或納濾。于是，在步驟iii)回收的流出物是來自膜處理法的濃縮液。在一個具體的實施方式中，步驟i)的含水液體流出物源自其中添加抑制沉淀產(chǎn)物品的工業(yè)水(廢水或“加工”水)、市政水(廢水或飲用水)和/或地下水，特別是廢水或工業(yè)水。特別地，該工業(yè)水源自采礦業(yè)、冶金業(yè)和/或化工業(yè)。例如，采礦業(yè)流出物含有2g/l至12g/l、特別地4g/l至12g/l的溶解鹽。在根據(jù)本發(fā)明方法的步驟b)期間，以其霰石多晶型形式的碳酸鈣沉淀，這會捕獲抑制沉淀產(chǎn)品，將其吸附到碳酸鈣顆粒表面。碳酸鈣的霰石多晶型形式的吸附速率是最大的。在ph控制在8至9.2的條件下，碳酸鈣可以僅以這種形式沉淀。發(fā)明人意識到，當ph低于8時，不會形成碳酸鈣的合適多晶型。此外，ph增加9.2以上并非是有利的，因為這不會改善沉淀的碳酸鈣捕獲抑制沉淀產(chǎn)品的程度，同時，必須添加化合物以增加ph，這是沒有經(jīng)濟和生態(tài)價值的。因此，該沉淀去除了流出物中存在的抑制沉淀產(chǎn)品，這促進了流出物中可能存在的其他無機離子沉淀。因此，在根據(jù)本發(fā)明方法的步驟b)中使用的反應器是具有高固體含量和集成固液分離的反應器，該固體含量維持在20g/l至800g/l。具體地，專利申請wo2013/150222中描述了該反應器。因此，該反應器由水處理裝置組成，其包含混合水槽，該水槽裝配了用于源自步驟a)或步驟iii)的待處理流出物的入口管線、任選的試劑入口管線、能夠在該給定體積水槽中引起湍流攪拌的攪拌源、用于去除反應產(chǎn)物的萃取管線和用于萃取步驟c)獲得的經(jīng)處理流出物的管線，在用于待處理流出物入口管線和任選的試劑進口管線上，在給定體積上并與其相鄰，但在用于經(jīng)處理流出物出口管線下，還包含平穩(wěn)化結(jié)構(gòu)，其由多個自上而下流通的通道組成并配置在彎道中，使得沒有顆?？梢匝刂本€軌跡通過該層，而流體線從經(jīng)處理流出物離開該穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)。因此，在根據(jù)本發(fā)明方法的步驟b)中可以使用的反應器中，存在湍流混合區(qū)域和由配置在彎道中的通道形成的層的鄰接組合。此外，在根據(jù)本發(fā)明方法的步驟b)中可以使用的反應器中，除了穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)外沒有傾析器。配置于彎道中的通道的概念可以覆蓋廣泛的配置；因此，其可以是在給定平面中的波形，當穩(wěn)定化層置于根據(jù)本發(fā)明的裝置中時，其可以是在實踐行垂直中的波形，對應特別簡單的幾何結(jié)構(gòu)。其也可以是螺旋彎道，對應于三維空間中的波形。此外，不考慮波形的構(gòu)型(在二維或三維中)，通道可以具有實質(zhì)上不變的截面，或相反地，可以具有在一個方向上(由底部至頂部升高、或相反)或增加和減少的波動橫截面。無論如何，波形在平面的至少一個方向上呈現(xiàn)變化。出于易于施工的原因，波形通道有利地由平面墻劃界，其優(yōu)化了使用穩(wěn)定層的體積(每個墻劃界兩條通道)。換句話說，通道有利地由直線段連續(xù)形成。這些平面墻實際上是平滑的。通道有利地包含相對于水平位置傾斜、連續(xù)或任選地由垂直段分隔的至少兩段。實際上，通道的橫斷面尺寸小于20cm，例如4cm至10cm的量級?；旌蠀^(qū)域可以包含有助于引導流出物和其中試劑流動的機械元件；在優(yōu)選的下行方向?qū)Я鞑⒃诘撞糠稚⒘鞯闹行墓苁怯欣?；其可以是與文獻fr2863908(或us7648638)教導相符的流導。有利地，相比位于緊挨穩(wěn)定化層下的含有反應產(chǎn)物的流出物湍流，上部區(qū)域的湍流減少至少十分之一。因此，根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選特征，任選地組合：-通道配置在平行于相同平面的彎道中，這與易于制造的配置相對應，因此是成本適中的結(jié)構(gòu)；作為變化方案，通道配置在沿著幾個橫截面方向的彎道中，其帶來更好的穩(wěn)定性；在這種情況下，通道有利地配置于螺旋中，-通道具有從結(jié)構(gòu)較底面升高至其較高表面的等截面，這與極易于制造相對應；然而，作為變化方案，通道具有在穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)至少部分高度上變化的橫截面，由于其引起了速度的局部變化，因此有助于改善穩(wěn)定化效應，-通道具有相對于水平面的35°至85°的傾斜角，這視為工業(yè)規(guī)模合理的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。有利地，特別出于可行性原因，穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)由疊加層組成，其中通道由直線部分組成。在這種情況下，穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)有利地包含至少兩個層，其中通道部分在不同方向相對于水平面是傾斜的。包含相對于水平面傾斜的部分的這兩個層可以被其中垂直部分的層分隔。還有利地出于制造原因，傾斜部分在至少兩個層中(在相同平面(相反方向)，或不在相同平面)具有相對于水平面相同的傾斜角。優(yōu)選地，通道在至少一個疊加層中具有變化的橫截面。無論通道是否具有不變的截面，通道有利地由平面墻組成。優(yōu)選地，裝置有利地包含圍繞攪拌源的流導。于是，如果h是流導的高度，d是水力直徑，則穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)有利地位于距離底部之和(2h+d)50％至100％的位置。水力直徑定義為等于4×濕表面積/濕周長。反應器可以具有正方形或圓形底部。對于具有圓柱形底部的反應器，水力直徑是直徑，對于具有正方形底部的反應器，水力直徑是邊長。當流導中的攪拌為向下的時，待處理流出物(還有試劑，尤其在沉淀處理的情況下)的注入發(fā)生在該流導和穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)之間是有利的，實際上其與該流導的頂部入口相反。有利地，有或沒有流導，穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)位于水槽底部上，距離為水槽水力直徑的0.25至3倍(優(yōu)選0.5至1.5倍)，也就是說，在穩(wěn)定化層下的混合體積具有與其寬度(實際水力直徑)相同量級的高度，這有助于構(gòu)建直至緊接穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)的高湍流區(qū)域。因此，在根據(jù)本發(fā)明方法的情況下，將待處理流出物(來自步驟a)或步驟iii))注入步驟b)的反應器中，即注入其中引發(fā)激烈攪拌的給定體積水槽中，其中已出現(xiàn)沉淀的該流出物經(jīng)由穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)從底部流通至頂部，該穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)位于該給定體積上并鄰接，且由配置在彎道中和自下至上流通的多個通道組成，使得沒有顆粒可以沿著線性軌跡通過該層，而離開該穩(wěn)定化結(jié)構(gòu)的流線形成經(jīng)處理流出物，其在該結(jié)構(gòu)上的水平被提取(步驟c)的流出物)，而在該給定體積的底部部分提取淤泥。步驟b)的反應器中的固體含量維持在20g/l至800g/l、有利地20g/l至450g/l、更有利地25g/l至200g/l的懸浮固體。特別地，步驟b)的反應器中的固體含量可以維持在50g/l至450g/l。該固體含量可以通過探針測量懸浮固體(ss)或通過規(guī)律取樣和測量這些樣本上的ss而原位測量。在另一個有利的實施方案中，步驟b)的反應器中的水力停留時間(hrt)為3分鐘至2小時；對于石膏，有利地30分鐘。通過方程：hrt＝v/q獲得水力停留時間，其中v＝步驟b)的反應器體積，q＝步驟a)的流出物反應器的進料速率。一般無需在步驟b)的反應器中種晶以獲得其霰石多晶型形式的碳酸鈣沉淀。特別地，在所使用的ph的情況下，鑒于待處理流出物是caco3過飽和的事實，結(jié)晶可以自發(fā)地發(fā)生。然而，在另一個有利的實施方式中，步驟b)的反應器用碳酸鈣的霰石多晶型的晶體作為晶種。這使得在該方法的初始階段，恰當?shù)奶妓徕}多晶型就開始沉淀。一旦沉淀開始，即啟動發(fā)生，不再需要添加霰石多晶型的晶體，因為沉淀是通過caco3過飽和流出物在所用的ph(8至9.2，特別地8.4至9)下自行維持的，且由于防止無機鹽沉淀的抑制沉淀產(chǎn)品的含水介質(zhì)消失。由于根據(jù)本發(fā)明的方法，在步驟c)中回收含水液體流出物，其含有非常少的懸浮固體，且具有低至不能再作為抑制沉淀產(chǎn)品的抑制沉淀產(chǎn)品含量；有利地，至少90重量％的抑制沉淀產(chǎn)品已從該流出物中去除。該流出物的ph一般是8至9.2，特別是8.4至9。該流出物也可以包含碳酸離子和鈣離子，但其含量低于caco3的過飽和液。由于碳酸鈣合適的多晶型(霰石多晶型)的沉淀在ph為8至9.2時，特別地8.4至9時更有效，根據(jù)本發(fā)明的方法可以在步驟a)和b)之間或步驟iii)和b)之間包括將步驟a)或步驟iii)獲得的流出物的ph調(diào)節(jié)為8至9.2，特別地8.4至9的步驟α)，有利地，使用如氫氧化鈉的堿或如hcl的酸，特別地氫氧化鈉。具體來說，步驟iii)獲得的流出物或步驟a)的流出物的ph一般為5至10。在具體的實施方式中，根據(jù)本發(fā)明的方法包括額外的固體/液體分離步驟d)，其用于步驟c)獲得的含水上清液，有利地通過在陶瓷膜或有機膜上過濾以回收含水液體流出物。事實上，該步驟使得能夠回收清除全部微量懸浮固體(ss)的含水液體流出物，該懸浮固體可能仍然存在于根據(jù)本發(fā)明方法的步驟c)獲得的流出物中。可以重復利用步驟c)或任選地步驟d)獲得的含水液體流出物，即添加到進入步驟ii)的膜處理法的初始流出物中，其使得能夠改善該膜處理法的總轉(zhuǎn)化率。該轉(zhuǎn)化率對應于通過步驟ii)的膜處理法制得的滲透流相對于進入膜處理法(步驟i))的流出物流：因此是100×(q滲透/q進料)。因此，根據(jù)本發(fā)明的方法可以包括額外的步驟e)，其用于將步驟c)獲得的液體流出物或步驟d)獲得的部分或全部流出物注入步驟i)的流出物中。通過該重復利用方法，如果步驟ii)的膜處理法是納濾(nf)或反滲透(ro)，含括步驟i)、ii)、iii)、b)、c)和e)及任選地步驟d)和/或α)的方法的轉(zhuǎn)化率大于或等于95％。此外，在步驟d)的固液分離期間獲得的濃縮液的一部分可以輸入步驟b)的反應器中或輸入中間水槽，以確保當所使用的是膜單元時的固體/液體分離膜的凈化率。根據(jù)本發(fā)明方法的優(yōu)勢是在根據(jù)本發(fā)明方法的步驟b)期間無需添加任何絮凝劑或任何凝結(jié)劑以促進沉淀，特別是獲得該轉(zhuǎn)化率。因此，有利地，根據(jù)本發(fā)明的方法特征在于不使用絮凝劑或凝結(jié)劑。為了進一步提高轉(zhuǎn)化率，回收水是可能的，其可以任選地從提取自步驟b)的反應器的淤泥中重復利用。這些淤泥包含沉淀的碳酸鈣晶體和抑制沉淀產(chǎn)品，還包含隨反應器中碳酸鈣同時沉淀的全部其他無機鹽，例如硫酸鈣(ca(so4)22h2o)、氟離子、po4-、sr、si和金屬。它們也包含對重復利用有利的間隙水。因此，在具體的有利實施方式中，根據(jù)本發(fā)明的方法包括額外的步驟f)，其用于通過液固分離方法獲得間隙水，有利地通過例如通過簡單傾漿從淤泥脫水，該淤泥含有提取自步驟b)的反應器的晶體，有利地，步驟f)獲得的全部或部分間隙水通過注入步驟e)或步驟i)的流出物而在步驟g)中重復利用，可能的未重復利用的間隙水在步驟h)中被凈化。有利地，步驟h)中全部或部分凈化的流出物使得該方法的轉(zhuǎn)化率得到控制。特別地，根據(jù)凈化流出物的量，其余在步驟g)中被重復利用，該方法的轉(zhuǎn)化率可以增加或減小。如果重復利用全部間隙水(步驟f)的流出物)，則該轉(zhuǎn)化率甚至可以高達100％。在又一個具體的實施方式中，根據(jù)本發(fā)明的方法包括用于將i)或e)或ii)的逆流的ph調(diào)節(jié)至ph<7.5的另外步驟，有利地，通過使用例如酸如h2so4或hcl降低步驟a)的流出物、和/或步驟i)的流出物、和/或步驟d)的流出物和/或步驟e)的流出物的ph。因此，該ph調(diào)節(jié)使其能夠降到閾值以下，在該閾值，caco3堵塞膜處理法中使用的膜的風險非常小，或者甚至幾乎為0。此外，這使得降低濃縮步驟逆流需要的抑制沉淀產(chǎn)品含量也是可能的。在另一個有利的實施方式中，根據(jù)本發(fā)明的方法包括步驟d)和步驟e)，其僅是將步驟d)獲得的流出物的一部分注入步驟i)的流出物中，在步驟k)中凈化未注射的部分流出物。有利地，步驟k)期間經(jīng)凈化的流出物使得該方法的轉(zhuǎn)化率得到控制。特別地，根據(jù)經(jīng)凈化流出物的量，其余被注入到步驟i)中，該方法的轉(zhuǎn)化率可以增加或減小。在另一個有利的實施方式中，根據(jù)本發(fā)明方法的步驟ii)的膜方法是納濾法，其使得二價化合物去飽和而不是一價化合物(例如nacl)去飽和，來自步驟ii)的納濾法的滲透物在步驟iiii)中通過反滲透濃縮或蒸發(fā)濃縮方法處理，優(yōu)選通過反滲透，這樣使得該方法的轉(zhuǎn)化率能夠達到至少95％。有利地，步驟iiii)的濃縮液使得該方法的轉(zhuǎn)化率得到控制。特比地，根據(jù)濃縮液的量，該方法的轉(zhuǎn)化率可以增加或減小。在具體的實施方式中，根據(jù)本發(fā)明的方法是連續(xù)法。事實上，根據(jù)本發(fā)明的方法是連續(xù)的這一事實使得更好控制在步驟b)的反應器中沉淀的碳酸鈣多晶型的種類，因為這會使得霰石多晶型的晶體生長并因此沉淀。根據(jù)以下附圖和實施例的描述會更清楚地理解本發(fā)明。圖1表示用于實施根據(jù)本發(fā)明方法的設備方案，其中表示了步驟i)、ii)、iii)、α)、a)、b)、c)、d)和e)。圖2表示用于實施根據(jù)本發(fā)明方法的第二種設備方案，其中表示了步驟i)、ii)、iii)、α)、a)、b)、c)、d)和e)。圖3表示用于實施根據(jù)本發(fā)明方法的第三種設備方案，其中表示了步驟i)、ii)、iii)、α)、a)、b)、c)、d)、e)、f)、k)和h)。圖4表示用于實施根據(jù)本發(fā)明方法的第四種設備方案，其中表示了步驟i)、ii)、iii)、α)、a)、b)、c)、d)、e)、f)、k)、h)以及用于調(diào)節(jié)ph值p1、p2和p3的步驟。圖5表示用于實施根據(jù)本發(fā)明方法的第五種設備方案，其中表示了步驟i)、ii)、iii)、iiii)、α)、a)、b)、c)、d)、e)、f)、k)、h)以及用于調(diào)節(jié)ph值p1、p2和p3的步驟。圖6表示實施例2中高含量硫酸鹽(礦鹽)的納濾濃縮液測試方法的原理概述。圖7表示實施例2中，在實施圖6所示方法期間，在高含量硫酸鹽的納濾濃縮液中作為時間(以分鐘計)的函數(shù)和所使用晶種的量的函數(shù)的so42-含量(以g/l計)。圖8表示實施例2中高含量碳酸鹽的納濾濃縮液測試方法的原理概述。圖9表示用于進行對比例3的設備方案。圖10表示根據(jù)對比例3，作為反應器操作時間的函數(shù)，在反應器中抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑：atmp和hdtmpa的混合物，以ppm的po42-計)存在下，含有ca2+和so42-(含量以g/l計)的合成流出物的去過飽和結(jié)果(含420g/l的石膏晶種)。圖11表示根據(jù)實施例4，起晶種作用的碳酸鈣顆粒在10μm尺度下用掃描電子顯微鏡獲得的圖像(合成caco3：圖11a，測試期間預先用實驗方法形成的caco3：圖11b)。圖12表示在實施例4中，作為晶種量(以g/l計)、晶種種類(caco3或石膏)以及不同實驗測試期間ph的函數(shù)的膦酸鹽(以mg/l的po43-計)殘余含量。圖13表示在進行實施例5的方法的情況下，作為該方法操作天數(shù)的函數(shù)，測量在反應器入口和上清液(反應器出口)中的鈣離子含量(以mg/l計)、測量在反應器入口和上清液(反應器出口)中的總堿度(以caco3的mg/l當量計)和測量在反應器入口的磷酸鹽含量(以ppm的po43-當量計)，在操作的最初兩天內(nèi)沒有注入膦酸/膦酸鹽。圖14表示在進行實施例5的方法的情況下，作為該方法操作天數(shù)的函數(shù)，測量在反應器入口和上清液(反應器出口)中的殘余膦酸鹽含量(以mg/l的po43-計)和去除的膦酸鹽百分比(以％計)，在操作的最初兩天內(nèi)沒有注入膦酸/膦酸鹽。圖15表示在進行實施例5的方法的情況下，作為該方法操作天數(shù)的函數(shù)，測量經(jīng)由beckmann激光粒度測定法分析的顆粒尺寸(以μm計)，用于獲得顆粒懸浮液的粒徑分布：d10(d10是最細顆粒的尺寸分布直徑，即10體積％的顆粒具有小于該直徑的直徑，90體積％的顆粒具有大于該直徑的直徑)、d50(d50是顆粒的中等尺寸分布直徑，即50體積％的顆粒具有小于該直徑的直徑，50體積％的顆粒具有大于該直徑的直徑)以及d90(d90是最粗糙顆粒的尺寸分布直徑，即90體積％的顆粒具有小于該直徑的直徑，10體積％的顆粒具有大于該直徑的直徑)，在操作的最初兩天內(nèi)沒有注入膦酸/膦酸鹽，之后注入膦酸/膦酸鹽，其表示為1.8mg/l的p-po4。圖16表示實施例5的反應器中碳酸鈣顆粒在1mm尺度下用掃描電子顯微鏡獲得的圖像：圖16a：初始；圖16b：操作2天后；圖16b：操作7天后。圖17表示在根據(jù)實施例6的方法的情況下，反應器中的沉淀碳酸鈣顆粒在100μm(圖17a)尺度和30μm(圖17b)尺度下用掃描電子顯微鏡獲得的圖像。圖18表示在根據(jù)實施例6的方法的情況下，反應器中的沉淀碳酸鈣顆粒表面在10μm尺度下用掃描電子顯微鏡獲得的圖像。圖19表示在實施例7中使用的方法(管線)方案。圖20表示用模擬的流速、ph、sc(固體含量)和ssm數(shù)據(jù)的實施例7中使用的方法(管線)方案。圖21表示在根據(jù)實施例7的方法的情況下，用作抑制沉淀產(chǎn)品的atmp和hdtma的混合物(去除po43-的百分比)和去除的hco3隨時間降低。分批測試使得證明了，在高固體含量的存在下，通過將懸浮液中的抑制沉淀產(chǎn)品捕獲到晶體上使得溶液的自發(fā)去飽和成為可能性。事實上，為了增加膜管線的懸浮率，特別是反滲透(ro)和納濾(nf)的懸浮率，可以在兩個階段之間使用去過飽和。在nf或ro設備的上游，添加抑制沉淀產(chǎn)品以防止形成不可溶的沉淀。為了沉淀鹽從而達到溶液的溶解度，必須禁止或去除抑制沉淀產(chǎn)品。對比例1：在第一步納濾后，對來自冶金地址的濃縮液進行該問題的初步研究，即在納濾膜處理之后的工業(yè)流出物。該流出物是caso4過飽和的，包含由atmp和hdtmpa的混合物組成的抑制沉淀產(chǎn)品，其對應于1.5ppm的膦酸/膦酸鹽含量，抑制過飽和鹽(caso4)的沉淀。所測試的試劑具有加速該沉淀反應速率的目的，該反應被抑制沉淀產(chǎn)品抑制。下表總結(jié)了啟動過飽和化合物(caso4)的沉淀反應所需的時間和化學試劑量的方面獲得的結(jié)果，即引發(fā)時間。進行的測試是基于將所示濃度的所述試劑添加到含流出物的燒杯中并攪拌所示時間的實驗測試。實施例2：在實驗室規(guī)模下，以批量模式用2種不同nf濃縮液進行第一測試。-高含量硫酸鹽(礦業(yè))的nf的第一階段nf濃縮液的分析濃度總磷(p總)<0.5mgp/l正磷酸鹽(po4)<2.5mgp/l硫酸鹽4530mgso4/l總鋇<50μg/l鈣(ca2+)680mg/l總鐵<50μg/l鉀15mg/l鎂520mg/l鈉570mg/l鍶11000μg/l堿度0.0°f總堿度43.1°f導電性(20℃)5.6ms/cm氯化物55mg/lph7.90濁度0.6fau-高含量碳酸鹽的nf濃縮液高含量碳酸鹽的nf濃縮液的分析為了評估流出物中的膦酸鹽變化，對總磷(p總)和總磷酸鹽(po4)進行分析。膦酸鹽含量認為與總p和總po4濃度之間的差值(表中的δp)成比例。該方法的原理示于圖6中。nf濃縮法的方案(硫酸鹽)該方法為以下：在固體晶種(本質(zhì)上與由抑制沉淀產(chǎn)品的作用抑制的鹽相同)上捕獲抑制沉淀產(chǎn)品(具有1.5ppm的相應膦酸鹽含量的atmp和hdtmpa的混合物)和通過將cacl2添加到化學計量的濃縮液中引起沉淀。測試作為晶種的淤泥的多個量。圖7中的圖表顯示該結(jié)果。在該圖中，比例1:1和10:1對應于固體晶種和反應產(chǎn)生的固體量的比。在10:1的比例下達到平衡。動力學是快速的，在3分鐘內(nèi)達到平衡。隨后對高含量碳酸鹽的nf濃縮液進行這些測試。通過用碳酸鈣顆粒種晶首先去除抑制沉淀產(chǎn)品。隨后，無需添加試劑，自發(fā)進行去飽和。該方案示于圖8中。結(jié)果概述于下表中。確實去除了抑制沉淀產(chǎn)品，且無需添加額外的試劑即可發(fā)生自發(fā)的去過飽和。對比例3其后，因此進行了連續(xù)試驗性測試。經(jīng)處理流出物(納濾濃縮液)具有下表中所示的特征。使用合成濃縮液進行一些測試，其存在的主要離子如下表所示。所添加的抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑as)是atmp(1mg/l的po43-)或atmp和hdtmpa的混合物(1.8mg/l的po43-)。抑制沉淀產(chǎn)品量用源自膦酸鹽分析的當量磷酸鹽表示。在測試期間，殘余的抑制沉淀產(chǎn)品表達為殘余的膦酸鹽，其表達為mg/l的po43-當量。所進行的連續(xù)測試的一般操作條件如下所述。根據(jù)所測試的參數(shù)，一些條件從一個測試到另一個測試是可變化的。·流速：10l/h·反應時間：30分鐘·晶種o石膏·反應器中的ss目標：>100g/l·攪拌速度：950rpm·測試時間：幾天組成(根據(jù)測試可以變化)·[總堿度]反應器＝1594ppm當量caco3·[so42-]反應器＝6g/l·[ca2+]反應器＝1g/l抑制沉淀產(chǎn)品：膦酸/膦酸鹽(例如，atmp和hdtmpa，以1.8mg/l的po43-的膦酸/膦酸鹽計)圖9示出試驗裝置的圖解。沉淀單元是由反應器組成的連續(xù)試驗裝置，該反應器具有高固體含量、包括集成到相同單元的反應區(qū)和分離區(qū)的流導。通過機械攪拌器進行均質(zhì)化。外環(huán)上用探針控制ph，并將調(diào)節(jié)試劑引入反應器中。通過與計時器相連的排氣泵進行反應器中的固體含量控制。在atmp和hdtmpa的存在下，在濃度為120g/l懸浮固體(ss)的測試床上進行測試。在這些測試期間，觀察到操作一天之后，膦酸鹽幾乎不再吸附。在溢出物中的鈣和硫酸鹽殘余類似于入口濃度(零降低)。結(jié)果是，沒有固體形成。反應器中的固體濃度除以3，從120g/l下降至44g/l。操作一天之后，反應器中的固體不再能夠保持抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)。能夠想到，一旦固體是抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)飽和的，后者會抑制沉淀，其必須降低反應器中固體的濃度。如圖10所示，在更高濃度石膏(最高420g/l)的反應器中進行的測試證實了這一點。具體來說，操作4小時之后(在atmp和hdtmpa存在下，約1.3ppm的po43-)，處理后的殘余膦酸鹽達到0.2mg/l的po43-，這證實了膦酸鹽減少的效力(約85％)。此外，留在反應器中的鈣和硫酸鹽的殘余濃度顯示自發(fā)沉淀確實發(fā)生了。然而，24小時后，殘余的膦酸鹽變?yōu)榈韧谌肟诤?。由于在反應器中作為晶種的石膏是飽和的，原位石膏生成不會使新鮮石膏更新率充足以持續(xù)去除膦酸鹽。實施例4實驗室測試能夠證明碳酸鈣在捕獲抑制沉淀產(chǎn)品中的關鍵作用。在測試期間所使用的操作條件如下(條件隨著進行的測試調(diào)整)：-抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)：atmp+hdtmpa，2ppm的po4當量含量-作為當量caco3的總堿度＝1594ppm-ca2+＝1g/l-反應時間：5分鐘-初始ph＝7.8-ph調(diào)節(jié)＝添加naoh(30％)-caco3合成＝1.5g/ld50＝28.7μm(用beckmann激光粒度計分析)-caco3實驗＝1.5g/ld50＝6.7μm(用beckmann激光粒度計分析)測試了兩種晶種：商購石灰(方解石：合成caco3)和在測試期間預先實驗室合成的石灰(實驗caco3)。在ph8.8下用合成碳酸鈣作為晶種不能使膦酸/膦酸鹽吸附，而源自本方法的碳酸鈣(實驗)顯示52％的膦酸鹽被吸附。兩種碳酸鈣具有不同的尺寸分布、形態(tài)和特性(多晶型)。合成碳酸鈣具有如圖11a所示的方解石形式，而實驗碳酸鈣看上去具有如圖11b所示的更多的霰石形式。證實了增加ph對膦酸/膦酸鹽本身不具有影響。實驗室測試的概述結(jié)論列于下表中。膦酸鹽的去除解釋為通過在caco3顆粒上的吸附(沒有降解)。晶體形式的caco3性質(zhì)極大地影響晶體上膦酸/膦酸鹽的吸附率。此外，在原位形成吸附劑介質(zhì)期間，ph對吸附率具有影響。因此，這些測試能夠證明，僅通過維持形成取決于反應ph的caco3的多晶型形式可以吸附抑制沉淀產(chǎn)品，其對于過飽和物質(zhì)的自發(fā)沉淀是必需的。在圖12中比較了在多個實驗室測試期間的石膏和石灰的吸附率。實施例5在實施例4關于膦酸鹽吸附的實驗室測試之后，在8.5的ph下進行連續(xù)試驗測試以觀察膦酸鹽的去除和碳酸鈣的沉淀，試驗設備的圖與之前對比例3中示出的相同，且在圖9中示出，操作步驟與對比例3相同。操作條件如下：-抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)：atmp+hdtmpa，1.8ppm的po4當量含量-總堿度：caco3當量＝1594ppm-ca2+＝1g/l，通過添加cacl2調(diào)節(jié)鈣濃度-反應時間：30分鐘-經(jīng)調(diào)節(jié)的ph＝8.5(通過添加3％naoh溶液)-總流速：10l/h-在反應器中caco3的固體濃度維持在20g/l-caco3晶種＝20g/l-攪拌速度：750rpm至950rpm在最初兩天的間隔期間，不注入抑制沉淀產(chǎn)品以研究在接近8.5的ph下的碳酸鈣沉淀行為。在這些工作條件下，如圖13所示，去除了約60％的ca2+和90％的堿度。沉淀反應產(chǎn)生1.7g/l的caco3。結(jié)果概述于下表中。在抑制沉淀產(chǎn)品的存在下，維持了碳酸鈣的自發(fā)沉淀。在反應器中捕獲了90％至100％的抑制沉淀產(chǎn)品。在測試期間，反應器中的ss在2g/l至35g/l間波動。在淤泥提取管道中觀察到輕微結(jié)垢以及墻壁堵塞，這降低了反應器中懸浮固體的濃度。盡管反應器中的ss濃度相當高以維持穩(wěn)定性，但是膦酸鹽吸附仍然是有效的，如圖14所示。如圖15所示，沒有抑制沉淀產(chǎn)品，平均粒度(d50)接近40μm至160μm。在注入抑制沉淀產(chǎn)品之后，觀察到d50和d90大幅增加，分別從70μm增至250μm和從400μm增至800μm。d10沒有顯示被影響，沒有進一步產(chǎn)生細顆粒。抑制沉淀產(chǎn)品對粒度具有影響，并顯示出極大改善了顆粒的凝聚(如圖16所示)。這些連續(xù)流速的測試顯示了碳酸鈣沉淀能夠在調(diào)節(jié)為8.4至8.5的ph下去除90％的膦酸/膦酸鹽，使caco3去飽和。經(jīng)沉淀的碳酸鈣傾向于達到caco3晶種和caco3顆粒沉淀之間的反應平衡，該caco3晶種是膦酸鹽吸附所需要的。用膦酸鹽產(chǎn)生的碳酸鈣顆粒凝聚。實施例6其后，在碳酸鹽和硫酸鹽的存在下進行測試(操作條件類似于之前實施例5中所描述的)：操作條件：·流速：10l/h·反應時間：30分鐘·晶種：石膏(6g/l)和caco3(100g/l)·反應器中的ss目標：>100g/l·攪拌速度：950rpm·測試時間：幾天組成(根據(jù)測試可以略微變化)·[總堿度]反應器＝1594mg/l當量caco3·[so42-]反應器＝6g/l·[ca2+]反應器＝1g/l抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)：膦酸/膦酸鹽(atmp和hdtmpa，1.8mg/l的po43-的膦酸鹽當量)。如前述測試相同的方式，去除了超過90％的膦酸鹽和去除了88％的堿度，這在運行超過10天之后實現(xiàn)。下表列出一些結(jié)果。貫穿測試的與去除膦酸/膦酸鹽相關的非常令人滿意的性能證實了，由反應產(chǎn)生的caco3的量能夠提供足夠量的晶種以維持抑制沉淀產(chǎn)品的去除。圖17a和17b表示的sem分析顯示了沉淀顆粒的形態(tài)是球形顆粒的形式。此外，fx分析能夠證實石灰caco3。更細節(jié)的sem分析表明霰石確實存在。特別地，形成的顆粒表面的放大(圖18)顯示其由針狀物的凝聚組成，該針狀物是霰石形式的特征。實施例7：具有高轉(zhuǎn)化率的管線的連續(xù)實驗性測試以以下模型為基礎，進行測試以驗證具有高轉(zhuǎn)化率的連續(xù)實驗性運作的管線：圖19示出所測試的管線方案。在測試之前，使用計算模型進行數(shù)字模擬，在圖20中示出該方案。以真實流出物(礦井排水)為基礎的管線模型得出結(jié)果，其在下表中列出。經(jīng)過幾天，這些連續(xù)測試獲得的結(jié)果在下表中列出。因此，獲得了良好品質(zhì)的滲透，在去過飽和步驟中，通過p-po4減少證實了獲得抑制沉淀產(chǎn)品(防垢劑)的去除。此外，一些碳酸鹽、鈣和硫酸鹽在反應器中沉淀。因此，在上清液中，這些溶解鹽源自不會導致沉淀的含量的去過飽和。這由未顯示堵塞的陶瓷膜的行為證實。在整條管線上跟蹤hedp和dtpmpa的混合物的行為。在去過飽和步驟期間，僅atmp和hdtmpa混合物的行為，這是因為證實了當后者有效時，其余管線也得到證實。特別地監(jiān)控方法的每個步驟。1.反滲透膜單元的描述：用于這些測試的膜是bw30-400型的反滲透膜。對實驗測試進行模擬以及隨之監(jiān)控，重點在聚合層可能的堵塞。反滲透膜單元獲得的結(jié)果：o抑制沉淀產(chǎn)品的量對于全部測試產(chǎn)品(hedp+dtpmpa和atmp+hdtmpa)是有效的：在這些量下，在重復利用去過飽和流出物的膜的聚合物層上沒有觀察到堵塞。o實驗上獲得的滲透品質(zhì)與模型一致。o操作條件得到驗證(報廢率、進料壓力、滲透流等)2.濃縮液去過飽和單元的描述(saphira反應器)操作條件如下：·用霰石多晶型形式的caco3+caso4·2h2o(150g/l)在反應器中種晶·殘余時間＝30分鐘(10-11l/h)·用氫氧化鈉將ph調(diào)節(jié)至8.5至9.0·濃縮液組成：ca2+1.2g/l；總堿度(tac)：1g/l當量caco3；so42-：30g/l至35g/l?！し磻髦泄腆w含量：維持在100g/l至250g/l實驗管線：·2個經(jīng)測試的抑制沉淀產(chǎn)品/濃縮液：oatmp和hdtmpa的混合物，其具有7.4mg/l的p-po4當量含量。ohedp和dtpmpa的混合物，其在4.6ppm的p-po4當量含量下然后在5.7ppm的p-po4當量含量下測試。對于atmp和hdtmpa的混合物，在抑制沉淀產(chǎn)品減少的方面獲得的結(jié)果示于圖21中。觀察到約90％的抑制沉淀產(chǎn)品被連續(xù)去除。此外，石灰的沉淀率為約50％：在8.4至9的ph下，用caco3去除90％的抑制沉淀產(chǎn)品。抑制沉淀產(chǎn)品的捕獲率取決于caco3的多晶型種類(霰石顆粒具有更好的吸附率)。特別地，當方解石存在時，降低率不再穩(wěn)定。在測試期間獲得的平均降低列于下表中。3.微濾/超濾(uf)膜單元的描述：被測試的uf模塊的特征：·材料：陶瓷膜操作條件和實驗管線：·進料：saphira反應器溢出(懸浮固體(ss)目標～50mg/l)·濃度因子＝20微濾/超濾(uf)膜單元獲得的結(jié)果：·水力性能品質(zhì)符合要求·滲透品質(zhì)與模擬一致(過濾后沒有懸浮固體)因此，這些測試使發(fā)明人能夠驗證該管線的功能，該管線具有95％的轉(zhuǎn)化率。當前第1頁12