專(zhuān)利名稱(chēng)：爐排的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及例如機(jī)械爐排式垃圾焚燒爐的爐排。
背景技術(shù)：
以往，機(jī)械爐排式垃圾焚燒爐的爐排使用耐熱性能、耐磨性能和耐蝕性能優(yōu)良的高鉻鑄鋼，該高鉻鑄鋼以Cr為主體并含有Si、C等，其余為Fe等，但存在垃圾燃燒時(shí)發(fā)生熔鹽腐蝕的缺陷。所以為了提高耐熔鹽腐蝕性能，提出了添加Mn的耐熱合金鋼的方案(例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)I)。專(zhuān)利文獻(xiàn)I :日本專(zhuān)利公開(kāi)公報(bào)特開(kāi)平10-25544號(hào)然而，上述的耐熱合金鋼是以Cr為主體的高鉻鑄鋼，其耐蝕性能和耐氧化性能優(yōu)良，但把該耐熱合金鋼用于爐排并暴露在500 600°C以上的高溫下時(shí)，產(chǎn)生了硬度(耐磨性能)降低而導(dǎo)致滑動(dòng)面磨損、爐排本身變薄而強(qiáng)度不足、可動(dòng)爐排不能順利移動(dòng)這樣的問(wèn)題。

實(shí)用新型內(nèi)容因此，本實(shí)用新型的目的在于提供一種可以順利移動(dòng)的爐排。為了解決上述課題，本實(shí)用新型第一方式的爐排應(yīng)用于焚燒爐，所述爐排形成有能與被焚燒物接觸的平坦部，所述平坦部在前部和后部處基本處于同一平面，且在中間部處比前部和后部突出，在所述中間部的平坦部處能與其他爐排接觸。此外，第二方式的爐排在第一方式的爐排的基礎(chǔ)上，所述爐排含有C為O. 6 I. O質(zhì)量％、Si為I. 5 2. 8質(zhì)量％、Mn為O. 6 I. O質(zhì)量％、Cr為20 30質(zhì)量％和N為O. 2
O.3質(zhì)量％，其余為Fe。按照上述爐排，與以往的使用耐熱合金鋼的爐排相比，不會(huì)有損于韌性和鑄造性能，可以改善在高溫下的耐磨性能。特別是在高溫下，由于可以減少爐排的滑動(dòng)部分的磨損，所以可以使可動(dòng)爐排順利移動(dòng)。

圖I是表示本實(shí)用新型實(shí)施方式的機(jī)械爐排式垃圾焚燒爐簡(jiǎn)要結(jié)構(gòu)的剖視圖。圖2是在相同垃圾焚燒爐中使用的爐排的立體圖。圖3是表示本實(shí)用新型實(shí)施方式的爐排的耐熱鑄鋼(本實(shí)用新型產(chǎn)品)和以往爐排(以往產(chǎn)品)中的N添加量和高溫硬度之間關(guān)系的曲線圖。附圖標(biāo)記說(shuō)明I垃圾焚燒爐W 垃圾F爐床部[0017]I 爐排2 前部3中間部4 后部
具體實(shí)施方式
下面對(duì)使用本實(shí)用新型實(shí)施方式爐排的機(jī)械爐排式垃圾焚燒爐進(jìn)行簡(jiǎn)要說(shuō)明。如圖I所示，機(jī)械爐排式垃圾焚燒爐I包括投入垃圾W的料斗H、將投入的垃圾W 從該料斗H送出并使其燃燒成灰的爐床部F、把垃圾W燃燒后的灰排出的排出口 O。把上述爐床部F傾斜配置成使排出口 O側(cè)降低，以便容易將垃圾W從料斗H側(cè)向排出口 O側(cè)送出。在上述爐床部F中，從垃圾W的上游側(cè)形成有使垃圾W干燥的干燥段D、在比該干燥段D低一層的位置使垃圾W燃燒的燃燒段B、使垃圾W的固定碳?xì)埩舨糠诌M(jìn)一步燃燒的后燃燒段L。此外，如圖I和圖2所示，在上述爐床部F中，以上游側(cè)重合在下游側(cè)上的方式鋪設(shè)有多個(gè)爐排I。如圖2所示，上述爐排I的上表面大體平坦，包括與下游側(cè)的爐排I’的上表面接觸的前部2、軸支承在爐床部F上的后部4、位于前部2和后部4之間的中間部3。通過(guò)使上述上表面形成大體平坦(以下稱(chēng)為平坦部)，可以容易地輸送垃圾W。此外如圖2所示，所述平坦部在前部2和后部4處基本處于同一平面，且在中間部3處比前部2和后部4突出。而且通過(guò)將中間部3的突出的平坦部形成為與上游側(cè)爐排之間的滑動(dòng)部分，上述爐排I能夠順利移動(dòng)。下面對(duì)上述爐排I的成分進(jìn)行說(shuō)明。該爐排I含有C (碳)0· 6 I. O質(zhì)量％、Si (硅)I. 5 2. 8質(zhì)量％、Mn (錳)0· 6
I.O質(zhì)量％、Cr (鉻)20 30質(zhì)量％和N (氮)O. 2 O. 3質(zhì)量％，其余為Fe (鐵)等。下面對(duì)采用上述成分范圍的原因進(jìn)行說(shuō)明。首先，關(guān)于C的添加量，為了提高高溫強(qiáng)度和鑄造性能，需要添加O. 6質(zhì)量％以上，此外，由于在過(guò)量添加的情況下，會(huì)導(dǎo)致耐蝕性能和韌性降低，所以采用上限為I. O質(zhì)量％。關(guān)于Si的添加量，從提高鑄造性能和耐蝕性能的角度考慮，需要在I. 5質(zhì)量％以上，此外，為了防止脆化，采用上限為2. 8質(zhì)量％。關(guān)于Mn的添加量，在通?；烊氲姆秶鷥?nèi)，允許O. 6 I. O質(zhì)量％的范圍。關(guān)于Cr的添加量，為了保持與以往的耐熱鑄鋼相同水平的耐蝕性能和耐氧化性能，采用20 30質(zhì)量％的范圍。關(guān)于N的添加量，為了利用凝固結(jié)束后生成的碳氮化物的析出，且改善高溫下的硬度(高溫硬度)亦即耐磨性能，需要采用O. 2質(zhì)量％以上，此外，由于在大氣中的溶解,難以添加大量的N，此外可以預(yù)料，添加需要耗費(fèi)成本以及由于如果為O. 3質(zhì)量％以上，則碳氮化物結(jié)晶化，難以確保必要的耐蝕性能，所以采用上限為O. 3質(zhì)量％。此處，析出(precipitation)是指結(jié)晶出自“固相”。析出的一般為“細(xì)小”的結(jié)晶。而結(jié)晶化(crystallization)是指結(jié)晶出自“液相”。析出的一般為“粗大”的結(jié)晶。在此，對(duì)上述本實(shí)用新型的耐熱鑄鋼(以下稱(chēng)為本實(shí)用新型產(chǎn)品)、本實(shí)用新型的耐熱鑄鋼的成分中僅使N添加超過(guò)上限的耐熱鑄鋼(以下稱(chēng)為對(duì)比產(chǎn)品)、以往的耐熱合金鋼(以下稱(chēng)為以往產(chǎn)品)，分別進(jìn)行了有關(guān)機(jī)械性能的試驗(yàn)，下述表I表示試驗(yàn)結(jié)果。另外，以往產(chǎn)品(I)和(2)不添加N (自然混入，在下限值以下的范圍)，此外，以往產(chǎn)品(2)采用C在0.7質(zhì)量％以上。[表 I]
權(quán)利要求1. 一種爐排，應(yīng)用于焚燒爐，其特征在于，所述爐排形成有能與被焚燒物接觸的平坦部，所述平坦部在前部和后部處基本處于同一平面，且在中間部處比前部和后部突出，在所述中間部的平坦部處能與其他爐排接觸。
專(zhuān)利摘要本實(shí)用新型提供一種爐排，與以往的使用耐熱合金鋼的爐排相比，可以順利移動(dòng)。焚燒爐所使用的爐排形成有能與被焚燒物接觸的平坦部，所述平坦部在前部和后部處基本處于同一平面，且在中間部處比前部和后部突出，在所述中間部的平坦部處能與其他爐排接觸。
文檔編號(hào)C22C37/06GK202769678SQ20122040711
公開(kāi)日2013年3月6日 申請(qǐng)日期2012年8月16日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月16日
發(fā)明者田中智大, 堀田隆一, 牛本隆雄, 向井浩二, 基吉夫, 遠(yuǎn)山一廣 申請(qǐng)人:日立造船株式會(huì)社