本發(fā)明涉及一種縮減鎢的使用量的同時(shí)，發(fā)揮與通常的硬質(zhì)合金制切削工具刀片同等以上的切削性能的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片及表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片。

背景技術(shù)：
作為鋼或鑄鐵的切削加工用工具，WC基硬質(zhì)合金雖被廣泛利用，但是為了縮減作為稀有金屬的鎢的使用量，從以往提出了各種提案。例如專利文獻(xiàn)1中提出了，以硬質(zhì)合金制作刀尖部分，且使其能夠裝卸地嵌合支承于硬質(zhì)合金基底金屬的多刃刀片，并記載有通過(guò)該結(jié)構(gòu)謀求縮減每個(gè)切削刃的價(jià)格和資源。并且，例如，專利文獻(xiàn)2中提出有由如下復(fù)合燒結(jié)體構(gòu)成的切削工具，即層壓硬質(zhì)合金原料粉末和金屬陶瓷原料粉末來(lái)制作成型體，且燒結(jié)該成型體來(lái)層壓硬質(zhì)合金層與金屬陶瓷層，并記載有若通過(guò)該工具，能夠抑制因硬質(zhì)合金和金屬陶瓷燒結(jié)時(shí)的收縮性能之差引起的變形，并能夠制造適當(dāng)形狀的復(fù)合燒結(jié)體。并且，例如，專利文獻(xiàn)3中提出了，通過(guò)燒結(jié)層壓硬質(zhì)合金的原料粉末與金屬陶瓷的原料粉末的成型體來(lái)制作切削工具時(shí)，通過(guò)將硬質(zhì)合金層與金屬陶瓷層的邊界的凹凸?fàn)顟B(tài)設(shè)為特定的范圍或通過(guò)將兩層的結(jié)合相含量調(diào)整在特定的范圍來(lái)抑制燒結(jié)時(shí)產(chǎn)生的變形。專利文獻(xiàn)1：日本專利公開(kāi)昭58-55560號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本專利公開(kāi)平5-171442號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3：國(guó)際公開(kāi)第2009/034716號(hào)如上述專利文獻(xiàn)1所示，刀尖能夠裝卸的切削工具中，雖然能夠謀求降低作為稀有金屬的鎢的使用量，但是在高負(fù)荷作用于切削刃的重切削條件下使用該切削工具時(shí)，由于嵌合強(qiáng)度不充分，因此無(wú)法得到充分的切削特性，并且因韌性不足，若反復(fù)使用，則存在基底金屬?gòu)目撞糠职l(fā)生破壞這樣的問(wèn)題。并且，上述專利文獻(xiàn)2及3所示的由硬質(zhì)合金和金屬陶瓷構(gòu)成的復(fù)合燒結(jié)體中，當(dāng)實(shí)際制作燒結(jié)體時(shí)，沖壓體燒結(jié)時(shí)的收縮特性需在不同種類材料間一致，因此由這種復(fù)合燒結(jié)體制作的切削工具刀片中，鎢使用量的降低充其量停留在30%左右，從節(jié)省資源的觀點(diǎn)來(lái)看無(wú)法說(shuō)是能夠充分滿足的。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種謀求降低作為稀有金屬的鎢的使用量，并且發(fā)揮與通常的硬質(zhì)合金制切削工具刀片同等以上的切削性能的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片及表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片。本發(fā)明人等從如上述的觀點(diǎn)出發(fā)，對(duì)能夠謀求降低鎢使用量，并且抑制剝離或變形，而且，能夠維持耐缺損性和耐磨性的切削工具刀片用的復(fù)合材料進(jìn)行深入研究的結(jié)果，基體(基底金屬)采用WC成分的含量為10mass%以下的Ti基金屬陶瓷，且僅在該基體的刀尖部分，以WC與結(jié)合相形成成分（例如Co、Ni、Fe）作為主成分，且將該結(jié)合相的面積比例為8～30面積%的WC基硬質(zhì)合金作為刀尖材料而形成，另一方面，通過(guò)將基體與刀尖材料的界面?zhèn)鹊腡i基金屬陶瓷的結(jié)合相（例如由Co、Ni、Fe構(gòu)成的結(jié)合相）的含量設(shè)為10～40面積%，不僅謀求降低鎢使用量，也不會(huì)產(chǎn)生由粘附強(qiáng)度不足引起的缺損或變形，且能夠得到發(fā)揮優(yōu)異的耐磨性的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片。并且，發(fā)現(xiàn)了能夠得到如下降低了鎢使用量的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，即當(dāng)將刀尖材料作為熔射膜構(gòu)成時(shí)，在Ti基金屬陶瓷的結(jié)合相富集層的下部形成有結(jié)合相含量較少，硬質(zhì)層富集的層，WC成分的含量為10mass%以下，并且，由于形成有適當(dāng)?shù)慕Y(jié)合相分布，因此與熔射膜的熱膨脹系數(shù)差得到控制，由此提供適當(dāng)?shù)膲嚎s殘余應(yīng)力來(lái)使粘附強(qiáng)度更加優(yōu)異，并且不會(huì)發(fā)生剝離、缺損等異常損傷，而發(fā)揮優(yōu)異的耐磨性。本發(fā)明是基于上述見(jiàn)解而完成的，其具有如下特征：（1）一種WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，其特征在于，（a）上述刀片為在由WC成分的含量為10mass%以下的Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體構(gòu)成的基體，通過(guò)由WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成的刀尖材料，以0.2～1.0mm的層厚至少形成前刀面的一部分的刀片，其中，WC基硬質(zhì)合金以WC與結(jié)合相形成成分為主成分，（b）上述刀尖材料的、包括切削刃棱線的10μm×10μm的刀尖棱線部分的縱截面中，上述WC基硬質(zhì)合金中的結(jié)合相含量V為8～30面積%，（C）上述基體的、上述刀尖材料與上述基體的界面中的10μm×10μm的厚度方向縱截面中，Ti基金屬陶瓷基體中的結(jié)合相含量W為10～40面積%。（2）如前述（1）所述的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，其特征在于，上述刀尖材料由WC基硬質(zhì)合金的熔射膜構(gòu)成，上述Ti基金屬陶瓷基體中，自與所述刀尖材料的界面到2μm為止的位置的厚度方向縱截面中的結(jié)合相含量X，與自上述界面距離1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比，以面積比計(jì)富集至1.5～3倍，并且，自上述界面距離5μm至10μm的區(qū)域的厚度方向縱截面中的結(jié)合相含量Z，自上述界面距離1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比，以面積比計(jì)為0.3～0.9倍。（3）如前述（1）或（2）所述的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，其特征在于，由WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成的刀尖材料表面的壓縮殘余應(yīng)力為0.3～2.0GPa。（4）一種表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，其特征在于，在如前述（1）至（3）中任一項(xiàng)所述的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片中，在其表面通過(guò)物理蒸鍍或化學(xué)蒸鍍形成有至少一層以上的硬質(zhì)膜。接著，對(duì)于本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。首先，該發(fā)明的刀片的第一特征在于，并不是將刀片整體以WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成，而是以Ti基金屬陶瓷作為基體，僅在該刀尖部分形成由WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成的刀尖材料而成。更加具體而言，刀片的特征在于，由Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體構(gòu)成的基體上，例如通過(guò)熔射噴吹WC基硬質(zhì)合金，通過(guò)WC基硬質(zhì)合金至少形成前刀面來(lái)作為刀尖材料，其中，Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體是Ti基金屬陶瓷的燒結(jié)工序中，在Ti基金屬陶瓷的表面形成結(jié)合相富集層，且在該結(jié)合相富集層的正下方設(shè)置結(jié)合相相對(duì)減少的層而形成。其中，若作為刀尖材料的前刀面的WC基硬質(zhì)合金的層厚不到0.2mm，則不能確保充分的強(qiáng)度與韌性，另一方面，若該層厚超過(guò)1.0mm，則由于發(fā)生刀尖脫離或刀尖的強(qiáng)度下降而性能劣化，因此作為刀尖材料的前刀面的WC基硬質(zhì)合金的層厚規(guī)定為0.2～1.0mm。該發(fā)明中所使用的WC基硬質(zhì)合金對(duì)于其成分或組成并不特別限制，能夠使用以往周知的WC基硬質(zhì)合金。例如能夠使用將WC作為主要的硬質(zhì)成分，且將由Fe、Co、Ni中的1種或2種以上構(gòu)成的鐵族金屬作為結(jié)合相形成成分而含有的WC基硬質(zhì)合金，并且能夠使其含有由Ti、Zr、Cr、V、Nb及Ta的碳化物、氮化物、碳氮化物、碳氧化物、氮氧化物及碳氮氧化物等構(gòu)成的副硬質(zhì)相成分。該發(fā)明中，作為刀尖材料例如通過(guò)熔射形成WC基硬質(zhì)合金膜，但是在刀尖材料的包括切削刃棱線的10μm×10μm的刀尖棱線部分的縱截面中，WC基硬質(zhì)合金中的由鐵族金屬構(gòu)成的結(jié)合相（即，由Fe、Co、Ni的1種或2種以上構(gòu)成的結(jié)合相）的含量V需要設(shè)為8～30面積%。若上述刀尖棱線部分（包含切削刃棱線的10μm×10μm的縱截面）的結(jié)合相含量V不到8面積%，則由于無(wú)法得到作為工具的韌性而容易發(fā)生刀尖的缺損，另一方面，若上述刀尖棱線部分的結(jié)合相含量V超過(guò)30面積%，則耐磨性不足，且會(huì)提前達(dá)到壽命，因此上述刀尖棱線部分的結(jié)合相含量V規(guī)定為8～30面積%。并且，Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體基體的WC成分的含量需要低于10mass%。這是因?yàn)槿缦拢豪缤ㄟ^(guò)熔射、接合或漿料涂布等形成硬質(zhì)合金的刀尖材料時(shí)，雖伴有高溫中的處理，但是若WC成分的含量超過(guò)10mass%，則結(jié)合相中的鎢的固溶量變大。由此，熱膨脹系數(shù)變小，在刀尖的硬質(zhì)合金中發(fā)生的殘余應(yīng)力變小，無(wú)法看到切削性能提高的效果。并且，當(dāng)進(jìn)行形成硬質(zhì)合金的刀尖材料后的熱處理等時(shí)，由于液相出現(xiàn)的溫度變低，因此在與硬質(zhì)合金的界面發(fā)生相互擴(kuò)散，難以保持原本的組成。因此，Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體基體的WC成分的含量規(guī)定為10mass%以下。并且，上述刀尖材料與上述Ti基金屬陶瓷基體的界面中，TI基金屬陶瓷基體側(cè)的10μm×10μm的層厚方向縱截面中，結(jié)合相含量W需要設(shè)為10～40面積%。這是因?yàn)槿缦拢喝舻都獠牧吓c基體的界面?zhèn)鹊幕w的10μm×10μm的層厚方向縱截面的結(jié)合相含量W不到10面積%，則無(wú)法得到基體與硬質(zhì)合金刀尖材料的粘附強(qiáng)度，切削時(shí)會(huì)產(chǎn)生剝離等損傷，另一方面，若結(jié)合相含量W超過(guò)40面積%，則因切削時(shí)發(fā)生的應(yīng)力而破壞，且由于容易產(chǎn)生刀尖材料部分的脫離，因此基體的、與刀尖材料的界面?zhèn)鹊?0μm×10μm的層厚方向縱截面的結(jié)合相含量W規(guī)定為10～40面積%。并且，上述基體中，在自所述刀尖材料的界面到2μm為止的厚度方向縱截面的結(jié)合相含量X優(yōu)選與自上述界面距離1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比，以面積比計(jì)富集至1.5～3倍。這與如下事實(shí)有關(guān)：通過(guò)熔射形成刀尖材料時(shí)，當(dāng)基體表面的結(jié)合相含量低時(shí)，難以形成由WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成的熔射膜。但是，單純?cè)龃蠡w整體的結(jié)合相含量時(shí)，作為切削工具使用時(shí)，發(fā)生變形等，無(wú)法承受長(zhǎng)期的切削。因此，需要使基體表面的結(jié)合相含量與內(nèi)部相比增加（富集）。若被富集的比例不到1.5倍，則熔射膜的粘著度較低，或即使粘著度充分，作為切削工具的強(qiáng)度也不充分，當(dāng)超出3倍時(shí)，則導(dǎo)致富集的層狀的區(qū)域從該下部剝離，因此上述基體中，自所述刀尖材料的界面到2μm為止的厚度方向縱截面的結(jié)合相含量X優(yōu)選與自上述界面距離1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比以面積比計(jì)為1.5～3倍。并且，優(yōu)選自上述刀尖材料和基體的界面距離5μm至10μm的區(qū)域（5μm×5μm）的厚度方向縱截面中的結(jié)合相含量Z與基體的1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比以面積比計(jì)為0.3～0.9倍。這是因?yàn)槿缦拢弘m然切削時(shí)發(fā)生的應(yīng)力通過(guò)上述的結(jié)合相富集層的變形而緩和，但是通過(guò)在該正下方形成結(jié)合相含量相對(duì)少的層，切削時(shí)即使施加高負(fù)荷應(yīng)力也能夠?qū)⒌都庹w的變形量抑制得較小，由此能夠維持較高的切削性能。但是，若結(jié)合相含量Z比結(jié)合相含量Y的0.3倍還小，則有可能從該部分發(fā)生破壞，反之，比0.9倍還大時(shí)，無(wú)法看到上述的效果，刀尖的變形因塑性變形而變得顯著，因此優(yōu)選自基體的表面距離5μm到10μm的區(qū)域的厚度方向縱截面中的結(jié)合相含量Z與基體的1.0mm以上內(nèi)部的結(jié)合相含量Y相比以面積比計(jì)為0.3～0.9倍。例如能夠通過(guò)進(jìn)行如下燒結(jié)方法獲得上述Ti基金屬陶瓷的結(jié)合相分布。將配合成預(yù)定的組成的Ti基金屬陶瓷的混合粉末沖壓成型，且裝入真空燒結(jié)爐內(nèi)。在10pa以下的真空下，升溫至1350℃，且從到達(dá)1350℃的時(shí)刻開(kāi)始，設(shè)為200～1000Pa左右的氮?dú)夥?，爐內(nèi)溫度繼續(xù)升溫至1450℃后，在保持30分鐘后，設(shè)為10～100Pa的真空氣氛，進(jìn)一步保持30分鐘后，設(shè)為200～500Pa的氮?dú)夥眨M(jìn)一步將1℃/min左右的通電冷卻進(jìn)行至1350℃，之后設(shè)為10Pa以下的真空氣氛進(jìn)行爐冷。根據(jù)上述燒結(jié)方法，能夠制作具有本發(fā)明規(guī)定的預(yù)定結(jié)合相分布的Ti基金屬陶瓷基體。另外，能夠通過(guò)刀片的配合組成、保持溫度、通電冷卻速度、氮分壓等，控制結(jié)合相分布。該發(fā)明中，優(yōu)選將構(gòu)成工具刀尖的WC基硬質(zhì)合金的壓縮殘余應(yīng)力調(diào)整在0.3～2.0GPa的范圍內(nèi)。若壓縮殘余應(yīng)力不到0.3GPa，則基于壓縮殘余應(yīng)力賦予的耐缺損性提高效果較少，另一方面，若壓縮殘余應(yīng)力超過(guò)2.0GPa，則引起所形成的刀尖材料部分的脫離、在工具表面通過(guò)PVD法等成膜的硬質(zhì)皮膜的剝離等，且?guī)?lái)切削性能的降低，因此優(yōu)選將壓縮殘余應(yīng)力的值設(shè)為0.3～2.0GPa的范圍內(nèi)。另外，賦予的壓縮殘余應(yīng)力的值，能夠通過(guò)熔射時(shí)的氧或燃料氣體的流量、壓力或熔射后的熱處理?xiàng)l件及Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體的組成及表面附近的結(jié)合相分布等進(jìn)行調(diào)整。該發(fā)明中，并不特別限制作為刀尖材料的WC基硬質(zhì)合金的形成方法。但是，通過(guò)熔射形成刀尖材料時(shí)，從能夠確保刀尖材料與基體的粘附強(qiáng)度，而且能夠?qū)Φ都獠牧咸峁┻m當(dāng)?shù)臍堄鄳?yīng)力方面考慮，優(yōu)選通過(guò)熔射來(lái)形成刀尖材料。該發(fā)明中，在燒結(jié)工序中，使結(jié)合相在表面富集，且在其正下方形成使結(jié)合相含量相對(duì)減少的區(qū)域的由Ti基金屬陶瓷燒結(jié)體構(gòu)成的基體上，作為刀尖材料形成WC基硬質(zhì)合金膜來(lái)制作WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，并且，能夠通過(guò)再次對(duì)此實(shí)施熱處理，將WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片直接提供于切削加工中，但是能夠通過(guò)物理蒸鍍或化學(xué)蒸鍍等在刀片的表面包覆形成以往周知的硬質(zhì)包覆層（例如Ti化合物層、TiAlN層、Al2O3層等），能夠作為表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片而使用。根據(jù)本發(fā)明，使用具有預(yù)定的結(jié)合相分布的Ti基金屬陶瓷作為WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片或表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片的基體（基底金屬），由此不僅能夠?qū)㈡u的使用量每個(gè)縮減80%左右，而且通過(guò)對(duì)由WC基硬質(zhì)合金構(gòu)成的刀尖材料提供適當(dāng)?shù)臍堄鄩嚎s應(yīng)力，能夠提高耐缺損性，且以維持耐磨性等切削性能的狀態(tài)下，抑制剝離或變形。附圖說(shuō)明圖1的（a）是在基體上形成作為刀尖材料的WC基硬質(zhì)合金熔射膜的本發(fā)明WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片的概要立體圖，（b）是熔射膜附近的局部截面圖。具體實(shí)施方式以下，根據(jù)實(shí)施例對(duì)該發(fā)明進(jìn)行具體說(shuō)明。[實(shí)施例]（a）進(jìn)行表1所示的配合組成的TiCN基金屬陶瓷的燒結(jié)時(shí)，通過(guò)在如下條件下進(jìn)行燒結(jié)來(lái)用作Ti基金屬陶瓷基體：在升溫時(shí)，將從室溫至1350℃設(shè)為10Pa以下的真空，且將從1350℃至1480℃的升溫時(shí)與接著的保持30分鐘的期間的氣氛設(shè)為650Pa的氮?dú)夥?，在之后?480℃中保持30分鐘的期間設(shè)為100Pa的氮?dú)夥?，在該保持結(jié)束后，雖然以1℃/min的冷卻速度進(jìn)行通電冷卻至1350℃，但是將此時(shí)的氣氛設(shè)為400Pa的氮?dú)夥?，之后?Pa以下的真空中爐冷；且在形成工具刀尖的部位實(shí)施噴砂處理，并且，將表2所示的由配合組成構(gòu)成的造粒-臨時(shí)燒結(jié)的WC基硬質(zhì)合金粉末以如下所示的條件熔射，形成了WC基硬質(zhì)合金熔射膜。另外，熔射條件均為氧分壓：0.5MPa、流量：250～350L/min、乙炔氣壓：0.33MPa、載氣壓：0.2MPa、噴嘴長(zhǎng)度：150mm、噴霧距離：150mm、槍掃描速度：150mm/s。（b）以上述（a）在TiCN基金屬陶瓷基體表面形成WC基硬質(zhì)合金熔射膜后，暫且在真空爐中以1350℃進(jìn)行一個(gè)小時(shí)的熱處理后，通過(guò)研磨加工，形成外周面和前刀面，通過(guò)在切削刃部實(shí)施R：0.07mm的刃口修磨加工來(lái)制作表3所示的具有ISO·SNGN120408規(guī)定的刀片形狀的本發(fā)明WC基硬質(zhì)合金切削工具刀片1～8(稱為本發(fā)明刀片1～8)。（c）并且，對(duì)于以上述（b）制作的本發(fā)明刀片1～8，如表4所示，通過(guò)PVD法包覆形成TiAlN膜等或通過(guò)熱CVD法包覆形成TiCN膜、α-Al2O3膜等，由此制作表4所示的本發(fā)明表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片11～18（稱為本發(fā)明包覆刀片11～18）。接著，關(guān)于上述本發(fā)明刀片1～8，將包含切削刃棱線10μm×10μm的刀尖棱線部分的縱截面上的WC基硬質(zhì)合金中由鐵族金屬（Co、Ni、Fe）構(gòu)成的結(jié)合相含量V及Ti基金屬陶瓷基體表面的10μm×10μm的層厚方向縱截面上的Ti基金屬陶瓷中的結(jié)合相（由Co、Ni、Fe構(gòu)成的結(jié)合相）的含量W、自WC基硬質(zhì)合金與Ti基金屬陶瓷基體的界面到Ti基金屬陶瓷基體側(cè)的2μm×2μm的層厚方向縱區(qū)域的結(jié)合相含量X、自上述界面距離Ti基金屬陶瓷基體的1mm以上內(nèi)部的10μm×10μm的層厚方向縱區(qū)域的結(jié)合相含量Y、自上述界面距離Ti基刀片基體側(cè)的5μm至10μm的區(qū)域（5μm×5μm）的層厚方向縱區(qū)域中結(jié)合相含量Z通過(guò)以基于EPMA的結(jié)合相成分（例如Co）的映射像為基礎(chǔ)的SEM觀察圖像的2值化來(lái)進(jìn)行圖像處理，由此進(jìn)行面積化而計(jì)算。并且，對(duì)構(gòu)成刀尖材料的WC基硬質(zhì)合金測(cè)定了其層厚。在測(cè)定時(shí)，在供給到上述結(jié)合相含量測(cè)定的樣品中，隨機(jī)測(cè)定5個(gè)點(diǎn)形成有該WC基硬質(zhì)合金的其層厚，且取其平均計(jì)算。另外，關(guān)于構(gòu)成刀尖材料的WC基硬質(zhì)合金，測(cè)定了壓縮殘余應(yīng)力。壓縮殘余應(yīng)力的測(cè)定使用將球管作為Cr的X射線衍射裝置，作為利用WC的（110）面的反射峰的ISO傾角方式，通過(guò)2θ-sin2Ψ法，按照求出該壓縮殘余應(yīng)力的眾所周知的方法進(jìn)行。具體而言，將Ψ角設(shè)定為使sin2Ψ成為0、0.1、0.2、0.3、0.4的角度，各個(gè)Ψ角中，通過(guò)步進(jìn)掃描對(duì)2θ為100～108度的范圍測(cè)量WC的（110）面的反射峰，且峰位置通過(guò)半峰寬中點(diǎn)法決定。對(duì)sin2Ψ法標(biāo)會(huì)所獲得的峰位置，且求出其傾斜度M。在殘余應(yīng)力值σ與傾斜度M之間有σ=K·M的關(guān)系，其中，K=-E/2（1+v）·cotθ0·п/180在此，E為WC結(jié)晶的彈性模量且為72000GPa、v為泊松比且設(shè)為0.20，θ0為WC結(jié)晶（110）面中的標(biāo)準(zhǔn)布拉格反射角且設(shè)為103.8度。根據(jù)上述方法，求出其壓縮殘余應(yīng)力。在表3示出這些值。為方便比較，將表1所示的配合組成的Ti基金屬陶瓷基體進(jìn)行通常的燒結(jié)，即在從室溫升溫至1350℃時(shí)設(shè)為10Pa以下的真空氣氛，將從1350℃至1480℃為止的升溫過(guò)程以及接著的以1480℃中保持1個(gè)小時(shí)的期間氮分壓設(shè)為650Pa，在1480℃中保持1個(gè)小時(shí)后，在1Pa以下的真空氣氛中爐冷（20℃/min以上的冷卻速度）進(jìn)行燒結(jié)、制作，且將表2所示的由配合組成構(gòu)成的進(jìn)行造粒-臨時(shí)燒結(jié)的WC基硬質(zhì)合金的顆粒與上述同樣地進(jìn)行熔射，形成WC基硬質(zhì)合金熔射膜。但是，類別1至3的基板上無(wú)法形成熔射膜。認(rèn)為原因在于基板的硬度較高，因此難以產(chǎn)生熔射膜的附著。接著，通過(guò)對(duì)此進(jìn)行與本發(fā)明刀片1～8、本發(fā)明包覆刀片11～18同樣的處理來(lái)制作表5所示的比較例刀片1～8，表6所示的比較例包覆刀片11～18。接著，與本發(fā)明刀片1～8的情況相同地，對(duì)比較例刀片1～8同樣地測(cè)定V值、W值、X值、Y值及Z值，并且，對(duì)于構(gòu)成刀尖材料的WC基硬質(zhì)合金，求出其壓縮殘余應(yīng)力。將這些值示于表5。[表1][表2][表3]※X/Y值及Z/Y值中示出的*符號(hào)表示權(quán)利要求2的范圍外的值，壓縮殘余應(yīng)力值中示出的*符號(hào)表示權(quán)利要求3的范圍外的值。[表4]（注）硬質(zhì)膜的欄的括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示膜厚（μm）。[表5]※類別1～3中，無(wú)法在基板上形成熔射膜。[表6]（注）硬質(zhì)膜的欄的括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示膜厚（μm）。接著，關(guān)于上述本發(fā)明刀片1～8及比較例刀片1～8，以工件：JIS·S10C的圓棒、切削速度：50mm/min、切深量：1.5mm、進(jìn)給速度：0.15mm/rev.、切削時(shí)間：20分鐘的條件（切削條件A）進(jìn)行碳鋼的干式連續(xù)切削加工試驗(yàn)，測(cè)定了后刀面磨損寬度或達(dá)到壽命為止的切削時(shí)間。表7中示出試驗(yàn)結(jié)果。[表7]（表中，比較例刀片的*符號(hào)表示通過(guò)缺損等異常損傷達(dá)到壽命的切削時(shí)間（分鐘））。從表3、5、7所示的結(jié)果可知，本發(fā)明刀片1～8不發(fā)生缺損等的異常缺損，在耐磨性評(píng)價(jià)中示出了可承受長(zhǎng)期的切削加工的性能。與此相對(duì)，比較例刀片11～18，刀尖部分的硬質(zhì)合金在切削初期剝離，在本次的切削中未能承受使用，顯然工具壽命也短。接著，關(guān)于上述本發(fā)明包覆刀片11～18及比較例包覆刀片11～18，以工件：JIS·S45C的圓棒、切削速度：335m/min.、切深量：1.5mm、進(jìn)給速度：0.28mm/rev.、切削時(shí)間：10分鐘的條件（切削條件B）進(jìn)行碳鋼的干式高速切削加工試驗(yàn)，工件：JIS·SCM440的帶4個(gè)槽縫的圓棒，切削速度：200m/min.、切深量：1.5mm、進(jìn)給速度：0.25mm/rev.、切削時(shí)間：3分鐘的條件（切削條件C）進(jìn)行鉻鉬鋼的干式斷續(xù)切削加工試驗(yàn)，測(cè)定了后刀面磨損量或達(dá)到壽命為止的切削時(shí)間。表8中示出試驗(yàn)結(jié)果。[表8]（表中，比較例包覆刀片的*符號(hào)表示因剝離、缺損等異常損傷達(dá)到壽命的切削時(shí)間（分鐘））。從表4、6、8所示的結(jié)果可知，本發(fā)明包覆刀片11～18不產(chǎn)生剝離、缺損而耐磨損性優(yōu)異，顯示出了可承受長(zhǎng)期的切削加工的性能。與此相對(duì)，比較例包覆刀片11～18，與未包覆硬質(zhì)膜的刀片相同地，在切削初期會(huì)發(fā)生刀尖部分的硬質(zhì)合金剝離、缺損等，顯然工具壽命非常短。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片、表面包覆WC基硬質(zhì)合金制切削工具刀片，盡管作為稀有金屬的鎢的使用量有所降低，但是未發(fā)生剝離、缺損等異常損傷，能夠在長(zhǎng)期使用中發(fā)揮優(yōu)異的切削性能，能夠充分滿足切削加工的節(jié)能化、低成本化。