專利名稱：縫紉線及其制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種由具有毛圈(ル一プ)的合成纖維復絲(マルチフイうメント)所構成的、容易進行高速縫紉的縫紉線及其制造方法。
背景技術：
作為現(xiàn)有的由復絲所構成的縫紉線，與由短纖維所構成的縫紉線相比，由于具有高的強度和耐磨損性、且均一性優(yōu)秀，所以得到了廣泛的應用。其中，在已提出的一些方案中，為了提高可縫性，也有通過對長絲(フイうメント系條)進行流體加工，而形成為具有毛圈的、象細紗那樣的長絲加工紗線。
在“特開昭62-257434”號公報中，提出了一種通過使用流體渦流處理裝置，使產(chǎn)生絲長差，并形成毛圈的縫紉線。但是，由于使用了流體渦流處理裝置，所以該縫紉線的加工成本很高；而且，由于存在很多不均一的細小毛圈，在捻紗工藝和縫紉工藝中，會發(fā)生解舒不良(不易分開)等現(xiàn)象，所以存在工藝的通過性低下、和使強度顯著降低等問題。
這是因為，作為毛圈的形態(tài)，由于是通過對單纖維長絲的1根進行扭曲而形成的，并使該毛圈從紗線的表面剛性(直)地突出著，所以對提高紗線的強度難以會有幫助，而且在紗線解舒(分開/退繞)時，還會產(chǎn)生很強的系固(緊)效果。這是一個很致命的缺點，所以作為縫紉線并沒有得到實用化。
又，在“特開平5-106134”號公報中，提出了一種通過利用具有自動伸長性的長絲和不具有自動伸長性的復絲之間的伸長率的差，而形成毛圈和松弛下垂的復合縫紉線。但是，由于毛圈和松弛下垂的尺寸很小，毛圈的數(shù)量數(shù)不勝數(shù)，所以，所產(chǎn)生的伴隨氣流效果和對縫紉針熱溫度的抑制效果都很小，不足以得到高速可縫性。
另一方面，作為歷來的棉紗，由于其具有優(yōu)秀的可縫性，所以作為家庭用縫紉線和工業(yè)用縫紉線而得到廣泛的應用。但是，棉紗不僅強度比較差，而且其染色的堅固度也不是足夠好。而且，棉紗還存在容易受到尺寸變化的影響，使接縫的縫紉美觀性受到損害等缺點。另一方面，作為在縫紉線市場上占有很大份額的聚脂細紗，具有與棉紗相近的可縫性，而且還具有良好的強度、染色的堅固度、和尺寸的穩(wěn)定性。但是，由于它是經(jīng)紡紗工藝而制成的，所以其粗細和強度差異很大，而且還存在很多的接頭等，這對定長管理和質(zhì)量管理等會帶來問題。因此，對高級衣料的縫紉，由于會降低其外觀的品味，所以難以得到應用。
又，作為一種彌補了棉紗和聚脂細紗的缺點的縫紉線，由蠶絲、聚酯、或聚酰胺的長絲所制成的縫紉線得到了廣泛的應用。對現(xiàn)有的長絲縫紉線，是通過將多條經(jīng)過初捻的單絲并齊，然后進行終捻而制成的。所以，可以得到與其單絲的纖度和縫紉線的總纖維纖度相應的物理特性，具有穩(wěn)定的質(zhì)量。
但是，作為現(xiàn)有的長絲縫紉線，在進行通常的縫紉，即，當進行在平縫機上的前進縫紉時，可以無問題地進行縫紉。但在進行后退縫紉時，由于在沿著縫紉線的終捻被解捻的方向上會受到力的作用，所以會發(fā)生捻回破損而導致斷線。所以，存在不能被應用在需要頻繁地進行后退縫紉的自動機縫紉上這一致命的缺點。又，當在工業(yè)用縫紉機上進行高速縫紉時，由于長絲縫紉線的側(cè)面的摩擦阻力很大，所以由于縫紉針上產(chǎn)生的熱和對縫料的貫穿阻力，容易發(fā)生斷線。這種情況就相當于根本就不存在對上述的縫紉針熱溫度的抑制效果。
因此，作為對這些現(xiàn)有的細紗縫紉線和長絲縫紉線的缺點進行改善的縫紉線，在一些提案中被提到。在“特開昭63-3977”號公報中，提出了一種由長絲和細紗的包覆構造而形成的包芯縫紉線。在“特開平2-33341”號公報中，提出了一種由細紗和長絲的交捻而形成的、使縫紉性得到了改進的縫紉線。
但是，對這些縫紉線，如上所述，由于也是經(jīng)過紡紗工藝而形成的，所以是一種具有接頭和粗細不均勻的縫紉線，存在在進行縫紉時容易發(fā)生斷線這一缺點。
又，為了試圖對合成纖維復絲給予象細紗所具有的那種毛羽和蓬松性，有不少方案提出了通過對長絲進行毛羽加工而形成縫紉線。在“特開平3-64546”號公報、和“特開平8-337937”號公報中所提出的方案是，在進行初捻或終捻后，將長絲卷繞在導向裝置上；對向著該導向裝置為去(往)路側(cè)的絲和歸(複)路側(cè)的絲進行交錯，使這兩條絲被抻拉，從而進行毛羽加工。但是，由這些方法所得到的縫紉線盡管具有象細紗那樣的毛羽，但由于對復絲進行了交錯處理，縫紉線的負荷變大，特別是使后退縫紉性能降低，而且這種縫紉線不具有足夠的強度。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了一種由使合成纖維復絲具有毛圈的加工紗線所構成的、容易進行高速縫紉的縫紉線及其制造方法。
為達到上述目的，本發(fā)明的縫紉線具有下列構成。
即，本發(fā)明的縫紉線是由對具有初捻(上捻)的多條的紗進行終捻(下捻)而形成的線，而該紗為由2條以上的復絲所構成的包覆構造紗。該包覆構造紗的一部在紗的表面作為毛圈而突出著。在上述毛圈的構成中，其長度在0.7mm以上和不到1.2mm的為50～300個/m，長度在1.2mm以上的毛圈為10個/m以下；并且，該縫紉線的強度為4.0～6.0cN/dtex。這樣，由于長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈占了多數(shù)，所以在進行縫紉時，位于“縫紉線—熱縫紉針”之間的摩擦阻力就會降低，上述的伴隨氣流效果和對縫紉針熱溫度的抑制效果增大，從而可以得到容易進行高速縫紉的縫紉線。
又，在該縫紉線的制造方法中，將作為芯絲的復絲的超喂率設定為0.5～5％，而將作為包纏絲的復絲的超喂率設定為3.5～25％，對這樣混纖交叉纏結(jié)了的絲進行初捻處理；然后，對上述初捻紗以多條并齊的方式進行終捻處理，由此而形成縫紉線。這樣，由于對經(jīng)混纖交叉纏結(jié)了的加工紗線先進行初捻處理，然后再進行終捻處理，所以不僅可以對縫紉線的毛圈的尺寸大小自由地進行設計，而且還可以由交叉纏結(jié)而得到高的強度。依據(jù)本發(fā)明中的縫紉線，由于毛圈的長度在0.7mm以上和1.2mm以下的為50～300個/m，同時長度在1.2mm以上的毛圈為10個/m以下，即細小毛圈占了極大多數(shù)，并且由于該縫紉線的強度高達4.0～6.0cN/dtex，所以伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果增大，耐磨性也好，從而得到也適合高速縫紉的足夠好的可縫性。
又，與細紗相比較，本發(fā)明的縫紉線的強度要高；并且，由于是通過對構成著初捻紗的長絲的芯絲和包纏絲進行交叉纏結(jié)而結(jié)合成的，所以可以提高接縫的強度，具有接縫難以破損這一優(yōu)點。而且，雖然該縫紉線是由長絲所構成的縫紉線，但不僅在進行自動機縫紉，即前進縫紉，而且特別是在后退縫紉時，該縫紉線是一種具有可以無問題地進行縫紉等優(yōu)秀的可縫性的縫紉線。


圖1(A)為對本發(fā)明的縫紉線的一例進行了顯示的模式圖。
圖1(B)為由尚未被初捻的、2條絲構成的復絲的一例進行了顯示的模式圖。
圖2為在本發(fā)明的實施例和比較例的各縫紉線上，對毛圈的長度和數(shù)量間的關系進行了顯示的圖。
圖3(A)為對本發(fā)明的復絲的制造工藝的一例進行了顯示的工藝概要圖。
圖3(B)為對適合本發(fā)明的化纖用噴嘴的一例進行了顯示的立體圖。
符號1為作為包纏絲的長絲，符號2為作為芯絲的長絲，符號3為喂紗輥，符號4為喂給輥，符號5為交叉纏結(jié)噴嘴，符號6為引紗輥，符號7為加熱器，符號8為松弛輥，符號9為卷繞輥，符號10為卷裝筒子紗，符號A為由1條單長絲而形成的單獨的毛圈，符號B為由多條單長絲的一部分相集中而形成的毛圈，符號C為分離體，符號I為流體噴射孔，符號N為具有毛圈的縫紉線，符號Y為絲導入部，符號Y1和符號Y2為絲，符號Ye為絲排出口，符號Yt為流體處理部。
具體實施例方式
以下，參照圖例對本發(fā)明的縫紉線進行說明。圖1(A)和圖1(B)為分別對本發(fā)明的縫紉線、以及對在進行初捻前的、作為構成縫紉線的、由2條絲而形成的復絲的一例進行了顯示的模式圖。
在圖1(A)中，其縫紉線N的形成過程是，通過對具有絲長差的至少2條的復絲進行初捻，并將多條該經(jīng)過初捻了的紗并齊，再進行終捻而捻合在一起。各復絲為由多條的單長絲所構成的復絲，該單長絲的一部分在長度方向由交叉纏結(jié)(交絡)而凸出，并形成為毛圈。這些毛圈受到初捻和終捻的約束，即有由一根單長絲單獨形成的毛圈A，也有由多條單長絲并齊而形成的毛圈B。
在從縫紉線的表面上突出的毛圈的構成中，其長度在0.7mm以上和不到1.2mm的為50～300個/m，在1.2mm以上的毛圈為10個/m以下。這樣，由于長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈的數(shù)量在50個/m以上，占了多數(shù)，所以伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果增大，從而即使在進行高速縫紉時，也可以得到足夠好的可縫性。
但是，當毛圈的數(shù)量在300個/m以上時，由于縫紉線的縫紉張力的變動增大，使可縫性變差，線強度降低，不夠理想。
在圖1(B)中，(1)為由尚未被初捻的、2條絲所構成的復絲，其中，a為作為包纏絲的長絲，b為作為芯絲的長絲；并且，a為開纖了(松開)的部分，c為集束部分的交叉纏結(jié)部。
在圖1(B)中的(2)為本發(fā)明的縫紉線，其制造方法是，先對(1)的復絲進行S方向的初捻，并將2條這樣的復絲并齊，然后再進行Z方向的終捻。d為毛圈的形態(tài)。
又，當將在(2)中所示的縫紉線的初捻和終捻復原時，則會回復到2條如(1)所示的復絲。
對在本發(fā)明的縫紉線上的毛圈特征，用圖2進行詳細的說明。
在本發(fā)明中所說的毛圈的數(shù)量是包括了下列各部分的總數(shù)量在構成初捻紗的2條以上的復絲中，其中一條單長絲的一部分，在長度方向上的交叉纏結(jié)而凸起的、并由于受到初捻和終捻的約束而在絲的表面上形成的毛圈(如圖1(A)中的毛圈A所示的毛圈)；在構成終捻紗的2條以上的復絲中，由多條單長絲的一部分相并齊并在長度方向進行交叉纏結(jié)而凸起的、并受到初捻和終捻的約束而在絲的表面上形成的毛圈(如圖1(A)中的毛圈B所示的毛圈)；以及絲的松弛下垂。
所謂的本發(fā)明的毛圈的數(shù)量是指，在對由流體交叉纏結(jié)處理而形成的、如圖1(B)所示的a的開纖部進行初捻和終捻處理時，測定所產(chǎn)生的毛圈的數(shù)量，或在產(chǎn)生毛圈之前的松弛下垂的狀態(tài)的個數(shù)。又，在由流體亂流(紊流)處理而形成的毛圈中，如上所述，會存在扭曲，并在進行初捻和終捻之前已經(jīng)形成為毛圈。通過對該毛圈進行初捻和終捻處理，由于毛圈會突出而變得剛化，所以會產(chǎn)生上述的很強的系固(緊)效果。
作為對毛圈數(shù)量的具體的測量方法，可以用“東レェンジニァリンダ社”制的Hairness計數(shù)器Model DT-104，并在60m/分的紗線的行走速度下進行測定。
當長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈數(shù)量為不到50個/m時，就不能得到伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果。又，當長度在1.2mm以上的毛圈數(shù)量在10個/m以上時，形成為粗節(jié)紗狀，這不僅對外觀不利，而且還會發(fā)生縫紉針的通過性變壞，發(fā)生斷線等問題。
圖2為在作為本發(fā)明的縫紉線的一例的實施例1(在后述的實施例1中所得到的縫紉線)中、和在完全不具有絲長差的比較例1(在后述的比較例1中所得到的縫紉線)中，對其毛圈長度和毛圈數(shù)量間的關系進行了顯示的圖。
又，圖2為使用“東レェンジニァリンダ社”制的Hairness計數(shù)器Model DT-104，在60m/分的紗線的行走速度下進行測定而得到的。在圖2的縱軸上的所謂的“毛圈數(shù)量[個/m]”，是指其長度大于在橫軸上所示的長度數(shù)值的毛圈數(shù)量。
因此，在本發(fā)明的縫紉線上，所謂長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈數(shù)量為50～300個/m，是指在圖2中，從與橫軸上所示的毛圈長度[mm]為0.7mm相應的縱軸上所示的毛圈數(shù)量[個/m]減去與毛圈長度在1.2mm以上時相應的毛圈數(shù)量[個/m]的差值在50個/m以上。
又，在本發(fā)明的縫紉線上，所謂長度在1.2mm以上的毛圈數(shù)量在10個/m以下，是指在圖2中，當在橫軸上所示的毛圈長度[mm]為1.2mm時，在縱軸上所示的毛圈數(shù)量[個/m]為10個/m以下。
另一方面，如從圖2中可以知道，即使在不具有絲長差和毛圈的比較例1中，通過施行初捻和終捻處理，在縫紉線表面的紗線形態(tài)上會產(chǎn)生捻回彎曲，所以也可以作為毛圈數(shù)量而進行檢測。但在該比較例1中，其長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈數(shù)量分布極少。因此，比較例1是一種不具有伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果的縫紉線，不具備在進行高速縫紉時的可縫性。
與此相反，如圖2所示，本發(fā)明的縫紉線上的毛圈其長度在0.5mm至1.2mm的范圍內(nèi)的占大多數(shù)，所以伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果增大，從而即使在進行高速縫紉時，也可以得到足夠好的可縫性。
在本發(fā)明中的縫紉線上，由于在對復絲給予絲長差后進行初捻處理，并進一步進行終捻處理，所以，紗線的的強度很高，其切斷強度為4～6cN/dtex。這樣，由于具有高的強度，所以，特別是在將其應用于縫紉線上時，即使在進行高速縫紉時，不僅也可以得到足夠好的可縫性，而且還具有極好的自動縫紉性。
一般地，不具有由絲長差而形成的毛圈的、高強度類型的長絲(進行了初捻和終捻處理的捻絲)的切斷強度，可高達6～7cN/dtex，但特別在將其應用于縫紉線上時，其高速可縫性和自動縫紉性會變得很差。這是因為，由于不存在毛圈和毛羽，所以很少會發(fā)生伴隨氣流；“縫紉線-縫紉針”之間的摩擦阻力增大，由此使縫紉針的發(fā)熱，并由該發(fā)熱會產(chǎn)生熔化現(xiàn)象，使斷線經(jīng)常發(fā)生。而且，在本發(fā)明中所說的縫紉線的強度，是根據(jù)JIS L-1073的規(guī)定而進行測定的。
在構成本發(fā)明的縫紉線的復絲上，對構成該復絲的長絲的條數(shù)，從形成足夠數(shù)量的毛圈這一觀點出發(fā)，在每一條復絲中，最好將單纖維長絲的條數(shù)設定為6條以上；從避免在紗線的表面出現(xiàn)結(jié)和線面的紊亂來看，最好將每一條復絲的長絲的數(shù)量設在200條以下。
作為構成本發(fā)明的縫紉線的長絲的材料，如果是合成纖維，沒有特別的限制。但最好是聚脂和尼龍等熱塑性合成纖維的長絲，并最好是使用具有低伸長率的、高強度的類型。而且，作為復絲的總纖維纖度，最好是在80～500旦尼爾。
單長絲的斷面形狀一般為圓形，但也可以是三角形、五角形、中空、或扁平等異形斷面。又，也可以使用具有高光澤、低光澤等的特殊的品種。
構成縫紉線的、初捻紗的復絲的種類，最好是使用1種或2種，但也可以是3種或以上。又，在終捻紗的構成中，也可以是具有包覆構造、毛圈的加工紗線和復絲的混合物。
由在對構成縫紉線、初捻紗的復絲進行混纖交叉纏結(jié)時所產(chǎn)生的絲長差，隨著伴隨氣流的產(chǎn)生，會對縫紉針熱溫度具有慢冷卻效果，從而即使在進行高速縫紉時，也可以得到足夠好的可縫性。但最好是將該絲長差設定在2～20％。當絲長差為不到2％時，在縫紉線的表面上出現(xiàn)的毛圈的毛圈長度會變得太短，使伴隨氣流和對縫紉針熱溫度的慢冷卻效果減弱，從而降低在進行高速縫紉時的可縫性。又，當絲長差在20％以上時，在進行使絲具有長度差的加工時，在噴嘴的入口處會發(fā)生包纏絲的松弛下垂，使加工作業(yè)變得不穩(wěn)定。而且，在縫紉線的表面上出現(xiàn)的毛圈的毛圈長度會變得太長，這不僅會發(fā)生往縫紉針的針孔上的掛扯現(xiàn)象，而且縫紉線的形態(tài)會成為一種粗節(jié)紗狀的外觀。所以，這會使作為縫紉線外表的美觀性和在進行縫紉后的縫紉觀賞性變差。又，這里所說的絲長差，是指從作為包纏絲的復絲的超喂率減去作為芯絲的復絲的超喂率的差值。
又，在本發(fā)明中所說的混纖交叉纏結(jié)，是指用交叉纏結(jié)型的噴嘴，對多條的復絲進行交錯處理，而形成如圖1(B)所示的交叉纏結(jié)部和開纖部。但在混纖交叉纏結(jié)的狀態(tài)下，完全沒有形成毛圈。隨便要提及的是，在用渦流型的噴嘴進行連續(xù)交叉纏結(jié)而形成的混纖上，在該狀態(tài)下，卻已經(jīng)形成有毛圈。
縫紉的平均張力的變動率，是用來察看用縫紉機對縫料進行縫紉時的縫紉張力的差異，縫紉線的解舒張力直接受其影響。
當該張力變動不大時，就可以減少在縫紉時的斷線，提高可縫性，或使制品的折皺減少等，這些都與提高質(zhì)量有關。
本發(fā)明的縫紉線的縫紉平均張力變動率在±10％以內(nèi)。當超出該范圍時，如上所述，可縫性降低或明顯產(chǎn)生折皺，都不理想。
下面，對本發(fā)明的縫紉線的制造方法進行說明。在構成初捻紗的加工紗線上，將芯絲的復絲以0.5～5％的超喂率，喂給流體處理部；而將包纏絲的復絲以3.5～25％的超喂率喂給流體處理部；從而使芯絲和包纏絲產(chǎn)生混纖交叉纏結(jié)。
圖3(A)為制造本發(fā)明的縫紉線的、受到初捻之前的復絲的制造工藝的一例的概要圖。
將作為芯絲的長絲1從繞線筒上解舒(退繞)，并輸?shù)轿菇o輥3上；另一方面，將作為包纏絲的長絲2從繞線筒上解舒(退繞)，并輸?shù)轿菇o輥4上；對它們分別進行供紗，并通過交叉纏結(jié)噴嘴5進行交叉纏結(jié)處理；然后，從引紗輥6中被引出，從而制成復絲。
為了減少如上得到的復絲的粗大尺寸的毛圈，可以在引紗輥6、加熱器7、和松弛輥8之間進行熱固定處理。但也可以不進行該熱固定處理，而是經(jīng)卷繞輥9后被卷繞在筒子10上，由此制成該復絲。
對被供給到喂給輥上的芯絲和包纏絲的超喂率，當芯絲的超喂率為不到0.5％時，在進行混纖交叉纏結(jié)時，開纖會不夠充分，造成混纖不良；又，當芯絲的超喂率為大于5％時，則在流體處理部上會產(chǎn)生松弛下垂出現(xiàn)使紗的加工變得不穩(wěn)定的問題。
當包纏絲的復絲的超喂率為不足3.5％時，則不能相對于芯絲而提供足夠的絲長差；又，當包纏絲的復絲的超喂率為大于20％時，則如上所述，在縫紉線的紗線表面上所產(chǎn)生的毛圈的毛圈長度會太長，從而會發(fā)生往縫紉針的針孔上的掛扯現(xiàn)象。
在本發(fā)明中，作為在給予縫紉線的絲長差時所使用的流體，從低成本生產(chǎn)的觀點來看，最好是使用空氣，但也可以是先給絲加水后再噴射流體。又，作為對具有絲長差的芯絲和包纏絲進行交叉纏結(jié)處理的裝置，如圖3(B)的立體圖所示，最好是使用具有分離體的復絲用噴嘴。其中，該分離體的作用是，對從導入口中被導入的2條絲合流之前的距離進行限定。
如在現(xiàn)有技術中的那樣，在使用不具有分離體的噴嘴進行混纖加工時，由于包纏絲在流體處理部產(chǎn)生的絲長差導致的松弛下垂會波及到芯絲。這樣，在噴嘴導入口上，絲的全體會產(chǎn)生松弛下垂，產(chǎn)生使混纖加工不穩(wěn)定這一問題。
對此，在本發(fā)明的噴嘴上，由于使芯絲和包纏絲產(chǎn)生分離的分離體的作用，松弛下垂對芯絲的波及作用就會得到抑制，所以可以穩(wěn)定地進行混纖加工。特別是，在進行具有高的芯絲和包纏絲的超喂率的混纖加工時，該效果會很顯著。
在圖3(B)所示的噴嘴上，具有絲的導入口Y、絲的排出口Ye、和流體噴射孔I。從絲的導入口Y中將絲導入到噴嘴上，然后由從流體噴射孔I中噴射出的流體而使絲被混纖(混織)處理，進而從絲的排出口Ye中將絲排出到噴嘴的外部。在絲的導入口Y和流體噴射孔I之間，設置有分離體C。該分離體C的作用是，對從導入口中被導入的2條絲合流之前的距離進行限定。
如圖3(B)所示，在流體噴射孔的跟前，由空氣使芯絲和包纏絲相合流，并且進行交叉纏結(jié)，由此可以得到具有絲長差的、蓬松的混纖。又，在使具有絲長差的芯絲和包纏絲產(chǎn)生合流、并進行交叉纏結(jié)處理的位置上，為了減少棉結(jié)(接頭)狀的纏繞的形成，最好是將從流體噴射孔到具有絲長差的芯絲和包纏絲的合流點之間的距離設定為0.5mm以上。又，為了不會使由包纏絲側(cè)的絲長差所產(chǎn)生的松弛下垂波及到芯絲上，從而抑止在噴嘴導入口上發(fā)生絲全體的松弛下垂，最好是將從流體噴射孔到芯絲和包纏絲的合流點之間的距離設定為10mm以下。而且，將上述距離設定在1mm以上和5mm以下是最理想的。
作為在圖3(B)中的分離體C的形狀，可以使用圓柱形、三角錐形、和中空導絲管形。其中，從絲的加工性來說，最好是使用圓柱形的引線部(銷)。
在本發(fā)明中，在進行終捻處理之前的初捻工藝中，對被的絲的條數(shù)在2條以上就可以，但最好是2～7條。從具有良好平衡的觀點來看，在用于衣料上時，最好為2條；而在用于縫紉線上時，最好為3條或7條。又，被并齊的各復絲的在初捻時的捻回數(shù)可以互相不同；而且，初捻的捻回方向也可以互相不同。
對終捻的捻回數(shù)和初捻的捻回數(shù)之間的關系，為了使在本發(fā)明的用于縫紉線上的捻回轉(zhuǎn)矩保持平衡，最好對捻回方向和捻回數(shù)進行設定。初捻的捻回方向和終捻的捻回方向為相互相反的方向，且最好將終捻的捻回數(shù)設為初捻捻回數(shù)的60～90％。考慮到本發(fā)明的縫紉線的集束性，為得到充分的可縫性，對初捻的捻回數(shù)用捻回系數(shù)進行表示，最好是將捻回系數(shù)k設定在4000以上。另一方面，為了防止縫紉線變硬，同時降低捻回加工的費用，最好將初捻的捻回系數(shù)k設定在12000以下。并且，7000～11000是最理想的范圍。通常，在縫紉線上，在對原紗進行加捻后，根據(jù)需要要進行止捻固定處理，然后再進行染色和末道整理。對染色處理，一般是以絞紗卷或筒子紗的形式而進行的。又，作為捻回系數(shù)k，是由下式所求出的捻回系數(shù)k＝T·D1/2其中，T為在每1m上的捻回數(shù)[個/m]，D為纖度[dtex]。
作為本發(fā)明的縫紉線，對支數(shù)、即縫紉線的粗細，并沒有進行限定。在用于衣料上時，可以使用80#、60#、50#等通用縫紉線；而在用于工業(yè)材料上時，可以使用比上述的要更粗一些的縫紉線。對構成縫紉線的原紗的長絲數(shù)量，可以根據(jù)單纖維長絲的纖度粗細而適當?shù)剡M行設定。
實施例根據(jù)對在實施例中的縫紉線的可縫性所進行的評價(表1)，得到如下的評價結(jié)果。
(a)高速可縫性在表中所示的縫紉速度(針/分)，是指在平縫縫紉機上，對闊幅棉布以10層進行重疊，反復5次不間斷地進行2米長的縫紉。又，在這里所使用的縫紉機是JUKI DDL-5571N，而縫紉針是オルガン(ORGAN)DB×1#11。
(b)后退縫紉性在表中所示的縫紉速度(針/分)，是指在平縫縫紉機上，對闊幅棉布以4層進行重疊，反復5次不間斷地進行2米長的縫紉。又，在這里所使用的縫紉機是JUKI DDL-5571N，而縫紉針是オルガンDB×1#11。
(c)縫紉的平均張力的變動率t(％)其測定方法是在平縫縫紉機上，以縫紉針的轉(zhuǎn)動速度3000轉(zhuǎn)/分(縫紉速度約為7.5m/分)進行縫紉；對此時縫紉線的張力，用“SHIMPO社”制的張力計“DFG-0.5K”，在平縫縫紉機的針桿部分進行10次測定；然后，再從10次測定的平均張力(x)、平均最大張力(ma)、和平均最小張力(mi)中計算出縫紉的平均張力的變動率t(％)。從在縫紉時張力的穩(wěn)定性來看，最好是使縫紉的平均張力的變動率t在±10％以內(nèi)。超過10％的話，很難對縫紉機進行調(diào)整，容易發(fā)生縫紉不良。對縫紉的平均張力的變動率t，用下式進行計算縫紉的平均張力的變動率t(％)＝〔(ma-mi)×0.5/x〕×100。
(d)干熱收縮率s(％)在室溫中，對在0.1cN/dtex負荷下的絞紗的長度進行測定，并將其作為L1。在干熱處理機上，在懸掛著0.002cN/dtex負荷的情況下，在180℃C下進行5分鐘的熱處理，然后取出；再在室溫下，在0.1cN/detex的負荷下測定該絞紗的長度，并將其作為L2。對收縮率s(％)，由下式進行計算收縮率s(％)＝〔(L1-L2)/L1〕×100。
(e)沸水收縮率、纖度、強度、延伸度以上是根據(jù)JIS L1090進行的測量。
抗拉強度和環(huán)扣強度的測定方法用拉伸試驗機(‘INSTRON社’生產(chǎn)的Model-1122)，以試樣長度20cm、和拉伸速度20cm/min的條件，測得抗拉強度S1；對上述縫紉線以線圈狀相連接，并相互拉伸，在與上述同樣的條件下測得抗拉強度S2。則抗拉強度(cN/dtex)S1；環(huán)扣強度(cN/dtex)S3＝S2/2；環(huán)扣強度利用率(％)＝(S3/S1)×100。
(f)交叉纏結(jié)數(shù)在邊長大約為50cm的四角形搪瓷盆的底部，放進一塊黑板，并用水覆蓋至5cm的深度。使構成經(jīng)過了交叉纏結(jié)處理的，終捻紗的復合絲浮在水上，然后讀出交叉纏結(jié)部分的數(shù)量，并換算成相當于每1m上的個數(shù)。以這樣的平均值作為交叉纏結(jié)數(shù)。n數(shù)為10次。
(g)絲長差懸掛0.1cN/dtexr負荷，然后取試樣長度5cm。使芯絲和包纏絲相分離，并取出包纏絲。在該包纏絲上懸掛0.1cN/dtex的負荷，讀取絲的長度L1。則絲長差(％)＝{(L1-5)/5}×100。
取n數(shù)為10次的平均值。
實施例1使用圖3(B)所示的化纖用噴嘴，以芯絲的超喂率為3％、和包纏絲的超喂率為8％，對2條具有6.2cN/dtex的高強度型的聚酯復絲(56 dtex-18長絲)進行流體交叉纏結(jié)混纖處理，從而得到芯絲和包纏絲的絲長差為5％的包覆構造紗(噴嘴壓力0.4Mpa)。對該包覆構造紗在下行捻線機上進行S方向的1010T/m的初捻；然后將2條這樣的紗并齊在線機上進行z方向的758T/m的終捻。接著，進行180℃的干熱處理。然后，以筒子紗的狀態(tài)進行染色加工。在給予潤滑劑的同時，被重繞在縫紉線用的線筒上，從而得到成品，在該縫紉線具有在如圖2的實施例1中所示的毛圈分布，特性如下毛圈長度在0.7mm以上和不到1.2mm的數(shù)量為78個/m；毛圈長度在1.2mm以上數(shù)量為0個/m；強度為1125.2cN(強度為4.87cN/dtex)。
其結(jié)果是，在縫紉線用的線筒上，用肉眼看不出染色差；并且，用高速自動縫紉機，對其縫紉性進行評價的結(jié)果是，高速可縫性在1分鐘內(nèi)可以達到4000針，而且后退縫紉性也可以在1分鐘內(nèi)達到4000針，具有優(yōu)秀的可縫性。
表1

注*1數(shù)值高表示結(jié)果好；*2數(shù)值高表示結(jié)果好。
實施例2在該實施例2中進行縫紉線的制作時，將芯絲的超喂率設為3％，包纏絲的超喂率設為13％，并將包覆構造紗的芯絲和包纏絲的絲長差變更為10％；其余的條件同實施例1。該縫紉線的特性同如下所述。
毛圈長度在0.7mm以上和不到1.2mm的數(shù)量為142個/m；毛圈長度在1.2mm以上的數(shù)量為0個/m；強度為997.4cN(強度為4.26cN/dtex)。
當與實施例1同樣地，將該縫紉線作為縫紉機用線進行評價時，其結(jié)果是，高速可縫性在到了比實施例1還要高速的4500針，后退縫紉性雖然降低到了1000針，但對實用的可縫性來說還在允許的范圍內(nèi)。
實施例3在該實施例3中進行縫紉線的制造時，將用于包覆構造紗的復絲設為44dtex-18長絲，其余的條件同實施例2。該縫紉線的特性同如下所述。
毛圈長度在0.7mm以下和不到1.2mm的數(shù)量為195個/m；毛圈長度在1.2mm以上的數(shù)量為7個/m；強度為816.4cN(強度為4.49cN/dtex)。
該線的評價結(jié)果與實施例2一樣，高速可縫性達到比實施例1還高的4500針，后退縫紉性雖降至1000針，但還可以說具有良好的可縫性。
實施例4作為芯絲，使用強度為6.1cN/dtex的聚脂復絲44 dtex18長絲；作為包纏絲，使用強度為6.4cN/dtex的聚脂復絲44 dtex18長絲的復絲。
將芯線的超喂率設為+2.5％，并將包纏絲的超喂率設為+8.5％；以空氣壓力4kg/cm2進行交叉纏結(jié)處理；以行走速度400m/min的條件下，制造出90 dtex 36長絲數(shù)的復合絲。又，作為交叉纏結(jié)噴嘴的合流導向部，使用鼓型導向部。
在倍捻捻線機上，對制造出的該復合絲在S方向進行850t/m的初捻，得到初捻紗。將2條該初捻紗并齊，在z方向進行750t/m的終捻，從而制造出總纖度220 dtex 72長絲的2子捻紗。
在180℃的干熱加熱器上對該2子捻紗進行固定，使沸水收縮率為2.3％。然后，被重繞在軟卷的筒子上。在130℃下，由分散染料進行筒子紗染色加工，使之最后染成黑色。從筒子上被重繞在縫紉線用的錐形線筒上，從而制造出縫紉線。
表2為縫紉線的特性和縫紉評價的結(jié)果。
其該結(jié)果顯示，可以得到強度高、接縫美觀、并且對自動縫紉機的適應性優(yōu)秀的縫紉線。
又，作為復合絲加工性，其斷線率為每16錠·24hr0.5條，而且紗條勻整。
實施例5～7作為芯線，使用強度為6.1cN/dtex的聚脂復絲44 dtex 18長絲；作為包纏絲，使用強度為6.4cN/dtex的聚脂復絲44 dtex 18長絲的復絲。
將芯絲的超喂率設為+2.5％，并將包纏絲的超喂率設為+4.5～+10.5％；以空氣壓力4～6kg/cm2進行交叉纏結(jié)處理；以行走速度400m/min的條件下制造出90 dtex 36長絲數(shù)的復合絲。又，作為交叉纏結(jié)噴嘴的合流導向部，使用鼓型導向部。
在倍捻捻線機上，對制造出的該復合絲在S方向進行850t/m的初捻，得到初捻紗。將2條該初捻紗并齊，在Z方向進行750t/m的終捻，從而制造出總纖度220dtex 72長絲的2子捻紗。
在180℃的干熱加熱器上對該2子捻紗進行固定，使沸水收縮率為2.3％。然后，被重繞在軟卷的筒子上。在130℃下，由分散染料進行筒子紗染色加工，使之最后染成黑色。從筒子上被重繞在縫紉線用的錐形線筒上，從而制造出縫紉線。
表3為縫紉線的特性和縫紉評價的結(jié)果。
其該結(jié)果顯示，可以得到強度高，接縫美觀、并且對自動縫紉機的適應性優(yōu)秀的縫紉線。
比較例1在該比較我例1中進行縫紉線的制造時，對2條用于包覆構造紗的復絲(56dtex-18長絲)，以不給予線長差的方式，進行混纖交叉纏結(jié)處理；其余的條件同實施例1。作為該縫紉線，具有在圖2的比較例1中所示的毛圈分布，特性如下所述。
毛圈長度在0.7mm以上和不到1.2mm的數(shù)量為2個/m；毛圈長度在1.2mm以上的數(shù)量為0個/m；強度為1143.8cN(強度為5.56cN/dtex)。
在該縫紉線上，雖然具有很高的紗線強度，但由于不具有絲長差，所以長度在0.7mm以上的毛圈數(shù)為極少，又，對該縫紉線的可縫性進行了評價的結(jié)果是，高速可縫性為3500針，比本發(fā)明中的要稍低一些；而作為后退縫紉性，在該評價條件下，太低了根本不可用。
比較例2以在特開平“5-106134”號公報所記述的制造方法為基礎作為芯絲，使用強度為6.1cN/dtex的聚酯復絲44dtex 18長絲，而作為包纏絲，使用強度為6.4cN/dtex的聚酯復絲44dtex 18長絲的復絲。
將芯絲的超喂率設為+0.5％，并將包纏絲的超喂率設為+3.0％；以空氣壓力4kg/cm2進行交叉纏結(jié)處理；以行走速度400m/min制造出89dtex 36長絲數(shù)的交叉纏結(jié)紗。又，交叉纏結(jié)噴嘴使用不具有合流導向部的，普通的交叉纏結(jié)噴嘴，之后，與實施例1同樣地，對縫紉線進行制造。表2為該縫紉線的特性和縫紉評價的結(jié)果。
表2

表3

又，在表2中所用縫紉評價方法同如下所述。
高速可縫性對寬幅棉布#4000(日清紡社生產(chǎn))布料以10層進行重疊，利用可以進行縫紉2m距離的縫紉機(JuklDDL-5571N)，以最高轉(zhuǎn)速(針/分)在1000～5000(針/分)的范圍進行測試?？p紉針使用DB1-#11。
自動縫紉機的適應性對寬幅棉布以4層進行重疊，以1500(針/分)的轉(zhuǎn)速，可以進行2m縫紉的張力范圍×無法縫紉；
△可以縫紉(張力范圍不確定)；○100～200g；◎50～300g。
接縫品位為目視評價。
△可以看到毛圈○幾乎不顯眼；◎沒有毛圈。
綜合評定為相互比較評價。
×差；△不太好○良好◎優(yōu)秀在對實施例5的縫紉線的綜合評定上，環(huán)扣強度利用率處于80％的高水平，接縫強度的維持性高。由于交叉纏結(jié)數(shù)在100個/m以上，所以在進行縫紉時，不容易發(fā)生芯絲和包纏絲的捻回破損，絲長差在2％以上，蓬松性好，所以可以對縫紉針熱溫度的上升進行抑制，具有高速可縫性的特性。表觀毛圈數(shù)在200個/m以上，所以可以代替毛茸紗，使伴隨氣流增加、抑制針熱溫度、“針—布料”間摩擦阻力減少等作用變得很顯著，從而具有優(yōu)秀的適用于自動縫紉機的可縫性。在可縫性的綜合評定上，高速可縫性以及與自動縫紉機的適應性特別優(yōu)秀。
在比較例2的縫紉線的綜合評定上，由于是用歷來的交叉纏結(jié)噴嘴進行縫紉線的制造的，所以其交叉纏結(jié)數(shù)、絲長差、和毛圈數(shù)較少，高速可以縫性以及對自動縫紉機的適應性較差。
在實施例6中，將其包纏絲的超喂率設定得比實施例4的要小。當稍微減少交叉纏結(jié)數(shù)、絲長差、和毛圈數(shù)時，高速可縫性要稍為差一些。在綜合評定上，其結(jié)果比實施例4的要稿低，但與比較例2相比，仍處于高水平。
在實施例7中，將其包纏絲的超喂率設定得比實施例4的要大。當增加交叉纏結(jié)數(shù)、絲長差、和毛圈數(shù)時，接縫的品位要稍為差一些，在綜合評定上，其結(jié)果比實施例4的要稍低，但與比較例2相比，仍處于高水平。
在產(chǎn)業(yè)上應用的可能性在本發(fā)明的縫紉線上，由于包纏絲在芯絲上形成有均勻的松馳下垂或毛圈，所以縫紉線的條干變得平滑，使紗線的解舒張力的變動和縫制中的斷線減少。由此，提高了可縫性。
又，由于縫紉線的條干均勻，所以形成的接縫美觀，可以制造出具有優(yōu)秀的觀賞性的縫紉制品。
由于本發(fā)明的縫紉線的纖度細、且強度高，所以，特別是當纖度在250dtex以下時，線強度為3.5～5.0cN/dtex，具有極優(yōu)秀的耐久性。
進而，由于存在毛圈具有對布料和縫紉針間的摩擦發(fā)熱溫度進行抑制、和由伴隨氣流對針熱溫度進行抑制的效果，從而使可縫性得到提高。所以，特別具有極其優(yōu)秀的高速可縫性。
根據(jù)表2所示的縫紉評價結(jié)果，作為本發(fā)明的縫紉線，在高速可縫性、對自動縫紉機的適應性、和接縫的美觀性等主要的縫紉性能上，具有優(yōu)秀的性能，所以其特征是這是一種具有平衡的各方面性能的縫紉線。
權利要求
1.一種縫紉線，其特征在于該縫紉線由對具有初捻的多條紗進行終捻而形成，而該紗為由2條以上的復絲所構成的包覆構造紗；在縫紉線上，其包覆構造紗的一部分從紗線表面作為毛圈而突出；并且在該毛圈的分布上，其長度在0.7mm以上和不到1.2mm的毛圈數(shù)為50～300個/m，其長度在1.2mm以上的毛圈數(shù)為10個/m以下。
2.如權利要求項1所述的縫紉線，其特征在于其縫紉線強度為4～6cN/dtex。
3.如權利要求項1所述的縫紉線，其特征在于其包覆構造紗的芯絲和包纏絲的線長差為2～20％。
4.如權利要求項1所述的縫紉線，其特征在于其包覆構造紗的芯絲和包纏絲的絲長差為3～10％。
5.如權利要求項1所述的縫紉線，其特征在于縫紉線的縫紉平均張力的變動率在±10％以內(nèi)。
6.一種縫紉線的制造方法，其特征是將作為芯絲的復絲的超喂率設為0.5～5％，包纏絲的復絲的超喂率設為3.5-25％對其進行混纖交叉纏結(jié)加工；對該經(jīng)混纖交叉纏結(jié)了的紗線進行初捻處理；接著，對該初捻紗以多條并齊的形式進行終捻處理。
7.如權利要求項6所述的縫紉線的制造方法，其特征在于作為芯絲的復絲的超喂率和作為包纏絲的復絲的超喂率的差為2～20％。
8.一種噴嘴，其構成包括在絲導入口和絲排出口之間具有流體噴射孔，從該絲導入口中被導入并行走著復絲，從該流體噴射孔中對該復絲噴射流體，混纖交叉纏結(jié)芯絲和包纏絲；其特征是在該絲導入口和該流體噴射孔之間，具有每當導入絲條時使絲條分開的分離體。
9.如權利要求項8所述的噴嘴，其特征是從噴嘴的該流體噴射孔到該分離體之間的間隔為0.5mm以上和10mm以下。
全文摘要
一種縫紉線，該縫紉線具有優(yōu)秀的高速可縫性，以及對自動縫紉機的適應性。特別是，該縫紉線由對具有初捻的多條紗進行終捻而形成，而該紗為由2條以上的復絲所構成的包覆構造紗。該包覆構造紗的一部從紗線表面作為毛圈而突出。在該毛圈的分布上，長度在0.7mm以上和1.2mm以下的毛圈數(shù)為50～300個/m，而長度在1.2mm以上的毛圈數(shù)為10個以下。并且，該縫紉線的強度為4～6cN/dtex。
文檔編號D02J1/00GK1643199SQ0380746
公開日2005年7月20日 申請日期2003年4月3日 優(yōu)先權日2002年4月5日
發(fā)明者北村晴紀, 木村俊彥, 梅田和生, 辻良和, 山賀直貴, 前川明弘 申請人:東麗株式會社