緩沖電路的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供緩沖電路，能夠降低待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的損耗。緩沖電路(3)吸收開關(guān)電源裝置的變壓器(T)所產(chǎn)生的浪涌電壓，其中，二極管(31)、齊納二極管(32)以及電容器(33)按照如下方向串聯(lián)連接：在浪涌電壓產(chǎn)生時(shí)，二極管(31)正向工作，浪涌電壓經(jīng)由齊納二極管(32)的擊穿電壓被充電至電容器(33)，二極管(31)的反向恢復(fù)時(shí)間被設(shè)定在125ns～7μs的范圍內(nèi)，且比變壓器(T)的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長。
【專利說明】
緩沖電路
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及在開關(guān)電源裝置中吸收開關(guān)元件關(guān)斷時(shí)產(chǎn)生的浪涌電壓的緩沖電路。
【背景技術(shù)】
[0002]本申請(qǐng)的
【申請(qǐng)人】提出過一種由浪涌吸收用電容器、整流二極管以及電阻構(gòu)成的浪涌吸收(緩沖)電路(例如參考專利文獻(xiàn)I)。在專利文獻(xiàn)I中，通過將整流二極管的反向恢復(fù)(recovery)時(shí)間設(shè)定在比變壓器的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長且比開關(guān)元件的最小截止期間短、且處于125ns?7 μ s時(shí)間段的范圍內(nèi)，來抑制或禁止變壓器的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓，并且在整流二極管的反向恢復(fù)時(shí)間中，吸收浪涌后的浪涌吸收用電容器的電荷通過繞組被釋放，因此，輸出側(cè)或電源側(cè)的電力得到再生，效率提高。
[0003]【專利文獻(xiàn)I】:日本特許第3374916號(hào)公報(bào)
[0004]然而，在現(xiàn)有技術(shù)中，在無負(fù)載?重負(fù)載的整個(gè)負(fù)載區(qū)域內(nèi)對(duì)緩沖電路施加反激(flyback)電壓+浪涌電壓，在整個(gè)負(fù)載區(qū)域內(nèi)會(huì)與負(fù)載功率相應(yīng)地產(chǎn)生緩沖電路上的損耗。尤其在近年來的節(jié)能應(yīng)對(duì)中，抑制待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的消耗功率成為必須條件，也無法忽視待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的緩沖電路的損耗。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的在于，解決現(xiàn)有技術(shù)的上述問題，提供能夠降低待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的損耗的緩沖電路。
[0006]本發(fā)明的緩沖電路吸收開關(guān)電源裝置的變壓器所產(chǎn)生的浪涌電壓，該緩沖電路的特征在于，二極管、齊納二極管以及第I電容器按照如下方向串聯(lián)連接:在所述浪涌電壓產(chǎn)生時(shí)，所述二極管進(jìn)行正向工作，所述浪涌電壓經(jīng)由所述齊納二極管的擊穿電壓被充電至所述第I電容器，所述二極管的反向恢復(fù)時(shí)間被設(shè)定在125ns?7ys的范圍內(nèi)，且比所述變壓器的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長。
[0007]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述齊納二極管上連接有電容為10pF?100pF的第2電容器。
[0008]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述第2電容器的電容與所述齊納二極管的結(jié)電容的總和為400pF?1000pF。
[0009]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述第I電容器的電容被設(shè)定為所述第2電容器的電容以上。
[0010]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述齊納二極管的結(jié)電容被設(shè)定為10pF ?100pF0
[0011]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述齊納二極管上串聯(lián)連接有電阻值為10 Ω?470 Ω的電阻。
[0012]并且，在本發(fā)明的緩沖電路中，也可以是，所述齊納二極管的擊穿電壓被設(shè)定為比一次繞組的反激電壓大的值，所述一次繞組的反激電壓由所述變壓器的一次/ 二次繞組比值與輸出電壓決定。
[0013]根據(jù)本發(fā)明，起到如下效果:能夠使待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的損耗降低，能夠?qū)崿F(xiàn)待機(jī)區(qū)域的效率改善(應(yīng)對(duì)節(jié)能基準(zhǔn))。
【附圖說明】
[0014]圖1是表示具有本發(fā)明的緩沖電路的實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置的結(jié)構(gòu)的電路結(jié)構(gòu)圖。
[0015]圖2是表示圖1所示的開關(guān)電源裝置中的緩沖電流、漏極-源極間電壓、以及漏極電流的波形圖。
[0016]圖3是表示圖2所示的緩沖電流的分解的波形圖。
[0017]圖4是表示現(xiàn)有緩沖電路的結(jié)構(gòu)的電路圖。
[0018]圖5是表示本發(fā)明的緩沖電路的其他實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)的電路圖。
[0019]圖6是表示具有圖5的(b)所示的緩沖電路的開關(guān)電源裝置中的緩沖電流、漏極-源極間電壓、以及漏極電流的波形圖。
[0020]標(biāo)號(hào)說明
[0021]1:控制器IC ；2:誤差放大器(E/A) ;3、3a、3b、3c、3d:緩沖電路；4:現(xiàn)有緩沖電路；31:二極管；32:齊納二極管；33、34:電容器；35、36:電阻；C1、C2、C3:平滑電容器；C4:電容器；D1、D2:整流二極管；DB:整流電路；PC1:發(fā)光二極管；PC2:受光晶體管；R1、R2、R3、R4:電阻；T:變壓器；Ρ:—次繞組；S:二次繞組；D:輔助繞組；Q1:開關(guān)元件。
【具體實(shí)施方式】
[0022]參照?qǐng)D1，具有本實(shí)施方式的緩沖電路3的開關(guān)電源裝置具有:整流電路DB、平滑電容器Cl、C2、C3、變壓器T、開關(guān)元件Q1、控制器IC1、整流二極管Dl、D2、誤差放大器(E/A) 2、構(gòu)成光電耦合器的發(fā)光二極管PCl和受光晶體管PC2、電阻R1、R2、R3、以及電容器C4。
[0023]在由二極管橋接構(gòu)成的整流電路DB的交流輸入端子ACinl、ACin2上連接有商用交流電源AC，來自商用交流電源AC的輸入電壓被全波整流并從整流電路DB輸出。在整流電路DB的整流輸出正極端子和整流輸出負(fù)極端子之間連接有平滑電容器Cl。另外，整流電路DB的整流輸出負(fù)極端子與接地端子相連接。整流電路DB和平滑電容器Cl作為直流電源發(fā)揮功能，來自商用交流電源AC的輸入電壓被整流電路DB和平滑電容器Cl進(jìn)行整流平滑，獲得直流電壓。
[0024]控制器IC I與由功率MOSFET (金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)晶體管:Metal OxideSemiconductor Field Effect Transistor)等構(gòu)成的開關(guān)元件Ql的柵極端子相連接，并具有:輸出對(duì)開關(guān)元件Ql進(jìn)行導(dǎo)通/截止控制的驅(qū)動(dòng)信號(hào)的DRV(驅(qū)動(dòng)信號(hào)輸出端子)端子、FB (反饋信號(hào)輸入)端子、OCP (過電流檢測)端子、以及GND端子，該控制器IC I中內(nèi)置有用于進(jìn)行開關(guān)元件Ql的開關(guān)控制的控制電路。
[0025]將電力從一次側(cè)(輸入側(cè))供給到二次側(cè)(負(fù)載側(cè))的變壓器T由一次繞組P、輔助繞組D以及二次繞組S構(gòu)成，整流電路DB的整流輸出正極端子與變壓器T的一次繞組P的一端部相連接。變壓器T的一次繞組P的另一端部與開關(guān)元件Ql的漏極端子相連接，開關(guān)元件Ql的源極端子與控制器IC I的OCP (過電流檢測)端子相連接，并且經(jīng)由電流檢測量的電阻R4與接地端子和控制器IC I的GND端子相連接。由此，通過利用控制器IC I對(duì)開關(guān)元件Ql進(jìn)行導(dǎo)通/截止控制，使得施加到變壓器T的一次繞組P的電力傳遞至變壓器T的二次繞組S，在變壓器T的二次繞組S上產(chǎn)生脈沖電壓。
[0026]在變壓器T的二次繞組S的兩個(gè)端子之間，經(jīng)由整流二極管Dl連接有平滑電容器C2。整流二極管Dl和平滑電容器C2作為二次側(cè)整流平滑電路發(fā)揮功能。在變壓器T的二次繞組S上感應(yīng)出的電壓被整流二極管Dl和平滑電容器C2進(jìn)行整流平滑，平滑電容器C2的端子間電壓作為輸出電壓Vo從輸出端子輸出。另外，連接于平滑電容器C2的正極端子的線成為電源線，平滑電容器C2的負(fù)極端子所連接的線成為與接地端子相連接的地線(GND線)。
[0027]在輸出電壓Vo的電源線和地線之間串聯(lián)連接有誤差放大器2。誤差放大器2連接在輸出電壓Vo的電源線和地線之間，對(duì)輸出電壓Vo與基準(zhǔn)電壓進(jìn)行比較，根據(jù)輸出電壓Vo和基準(zhǔn)電壓的誤差電壓控制流過光電耦合器的發(fā)光二極管PCl的電流。另外，控制器ICI的FB端子經(jīng)由并聯(lián)連接的受光晶體管PC2和電容器C4，與接地端子相連接。由此，對(duì)應(yīng)于輸出電壓Vo與基準(zhǔn)電壓之間的誤差電壓的反饋(FB)信號(hào)從二次側(cè)的發(fā)光二極管PCl發(fā)送到一次側(cè)的受光晶體管PC2，并作為FB電壓VFB被輸入到控制器ICl的FB端子。控制器IC I根據(jù)輸入到FB端子的FB電壓VFB，對(duì)開關(guān)元件Ql的占空比進(jìn)行控制，并控制供給到二次側(cè)的電量。
[0028]另外，在變壓器T的輔助繞組D的兩個(gè)端子之間，經(jīng)由電阻R3和整流二極管D2連接有平滑電容器C3，整流二極管D2和平滑電容器C3的連接點(diǎn)與控制器IC I的Vcc端子相連接。由此，輔助繞組D所產(chǎn)生的電壓被整流二極管D2和平滑電容器C3進(jìn)行整流平滑，并作為IC用電源電壓Vcc被供給到控制器IC I的Vcc端子。
[0029]緩沖電路3由二極管31、齊納二極管32、電容器33、34以及電阻35構(gòu)成。由二極管31、齊納二極管32、以及電容器33構(gòu)成的串聯(lián)電路與一次繞組P并聯(lián)連接，電容器34與齊納二極管32并聯(lián)連接，電阻35與電容器33并聯(lián)連接。在一次繞組P與開關(guān)元件Ql的漏極端子的連接點(diǎn)處連接著二極管31的正極，二極管31的負(fù)極連接著齊納二極管32的負(fù)極。并且，在齊納二極管32的正極、與整流電路DB的整流輸出正極端子和一次繞組P的連接點(diǎn)之間連接有電容器33的一端和電阻35的一端。S卩，二極管31按照基于開關(guān)元件Ql的關(guān)斷動(dòng)作時(shí)的一次繞組P的電壓而正向偏置的方向進(jìn)行連接，齊納二極管32按照基于開關(guān)元件Ql的關(guān)斷動(dòng)作時(shí)的一次繞組P的電壓而反向偏置的方向進(jìn)行連接。
[0030]二極管31作為耐壓保護(hù)用二極管發(fā)揮功能，并且具有如下的恢復(fù)特性:反向恢復(fù)時(shí)間被設(shè)定在比通常的二極管長的125ns?7 μ s的范圍內(nèi)。另外，二極管31的反向恢復(fù)時(shí)間的值比沒有設(shè)置緩沖電路3時(shí)產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長，并且比開關(guān)元件Ql的最小截止期間短。另外，振鈴電壓的周期是指開關(guān)元件Ql的漏極-源極間電壓的振鈴成分的周期，振鈴電壓的頻率遠(yuǎn)高于開關(guān)元件Ql的導(dǎo)通/截止頻率例如20kHZ?150kHz。另夕卜，最小截止期間是指，開關(guān)元件Ql能夠取得的一次最短截止時(shí)間。作為滿足這樣的反向恢復(fù)時(shí)間的二極管31，可以使用三墾電氣株式會(huì)社制造的二極管SARS系列。
[0031]齊納二極管32是如下這樣的鉗位元件:其擊穿(齊納)電壓是以去除一次繞組P所產(chǎn)生的浪涌電壓的反激電壓(比一次繞組P和二次繞組S的繞組比值X輸出電壓Vo大的電壓)為目標(biāo)而設(shè)定的，對(duì)一次繞組P所產(chǎn)生的反激電壓進(jìn)行強(qiáng)制鉗位。通過齊納二極管32，能夠抑制被施加到由電容器33和電阻35構(gòu)成的CR緩沖器上的反激電壓的量。
[0032]電容器33和電容器34作為浪涌吸收用電容器發(fā)揮功能，該浪涌吸收用電容器吸收因開關(guān)元件Ql的關(guān)斷動(dòng)作而在一次繞組P上產(chǎn)生的浪涌電壓。在待機(jī)時(shí)或輕負(fù)載工作時(shí)產(chǎn)生的浪涌電壓主要被電容器34吸收。在額定負(fù)載時(shí)或重負(fù)載時(shí)產(chǎn)生的浪涌電壓被電容器34和電容器33這兩者吸收。與齊納二極管32并聯(lián)連接的電容器34的電容被設(shè)定為10pF?lOOOpF，與齊納二極管32串聯(lián)連接的電容器33的電容被設(shè)定為與電容器34的電容相同或?yàn)殡娙萜?4的電容以上。另外，齊納二極管32中存在結(jié)電容，齊納二極管32的結(jié)電容與電容器34并聯(lián)連接。通常的齊納二極管的結(jié)電容為幾十pF，齊納二極管32的結(jié)電容和電容器34的電容的總和優(yōu)選是500pF左右(400?600pF)。另外，在能夠?qū)R納二極管32的結(jié)電容構(gòu)成為10pF?100pF的情況下，也可以省略電容器34。
[0033]電阻35是用于對(duì)電容器33所吸收的浪涌電壓(電荷)進(jìn)行放電的放電用電阻。
[0034]圖2分別示出了在具有本實(shí)施方式的緩沖電路3的開關(guān)電源裝置中，開關(guān)元件Ql關(guān)斷時(shí)，流過緩沖電路3( 二極管31)的緩沖電流IS、開關(guān)元件Ql的漏極-源極間電壓VDS、以及流過開關(guān)元件Ql的漏極電流ID。另外，電容器33和電容器34的電容均設(shè)為470pF，電阻35的電阻值設(shè)為300ΚΩ。另外，齊納二極管32的結(jié)電容=40pF。
[0035]根據(jù)圖2，在從開關(guān)元件Ql被關(guān)斷的時(shí)刻tl起略微延遲地流起緩沖電流IS，在一次繞組P上產(chǎn)生的浪涌電壓被電容器33、34吸收，并被電容器33、34的電壓所鉗位，從而也限制了漏極-源極電壓VDS。當(dāng)由于浪涌電壓的吸收使得電容器33、34的電壓上升時(shí)，二極管31被施加反向電壓。由于二極管31具有反向恢復(fù)時(shí)間比通常的二極管長的恢復(fù)特性，因此，即使被施加反向電壓，二極管31也維持導(dǎo)通狀態(tài)，如時(shí)刻t2?t3所示那樣，緩沖電流IS在反方向上流動(dòng)。在時(shí)刻t2?t3，一次繞組P和開關(guān)元件Ql等的浮游電容處于與齊納二極管32的工作電阻和電容器33、34并聯(lián)連接的狀態(tài)，形成了頻率足夠低的諧振電路。其結(jié)果是，漏極-源極間電壓VDS的振鈴得到抑制。
[0036]圖3 (a)示出了開關(guān)元件Ql的關(guān)斷動(dòng)作時(shí)流過緩沖電路3的緩沖電流IS，圖3 (b)示出了緩沖電流IS中流過電容器34的電流，圖3(c)示出了緩沖電流IS中流過齊納二極管32的電流。圖3所示的緩沖電流IS是在待機(jī)時(shí)或輕負(fù)載工作時(shí)測量得到的，緩沖電流IS的多半流過電容器34。S卩，齊納二極管32僅以電流流過為契機(jī)發(fā)揮作用。因此，在待機(jī)時(shí)或輕負(fù)載工作時(shí)，浪涌電壓幾乎被電容器34吸收。并且，被電容器34吸收的浪涌電壓不被電阻35消耗并且不被齊納二極管32的工作電阻消耗，而是在二極管31的反向恢復(fù)時(shí)間中被再生，經(jīng)由變壓器T的一次繞組P向二次繞組S施加電壓從而能夠?qū)⒃摾擞侩妷鹤鳛樵偕芰抗┙o到二次側(cè)。
[0037]接著，為了驗(yàn)證本實(shí)施方式的緩沖電路3的損耗降低效果，使用圖4所示的現(xiàn)有緩沖電路4 (專利文獻(xiàn)I)，通過測量求出了損耗。其結(jié)果是，現(xiàn)有緩沖電路4的損耗是17mW，與之相對(duì)，本實(shí)施方式的緩沖電路3的損耗是1.5mW，與現(xiàn)有緩沖電路4相比損耗降低了大約 90%。
[0038]接著，如圖5(a)所示，使用在現(xiàn)有緩沖電路4中加入齊納二極管32后的緩沖電路3a，通過測量求出了損耗。其結(jié)果是，緩沖電路3a的損耗是2.5mW。由此可知，即使設(shè)置齊納二極管32也能夠降低損耗。然而，也可知，如圖1所示的緩沖電路3那樣，通過在齊納二極管32上并連連接電容器34，能夠進(jìn)一步降低損耗。這是因?yàn)樵诰彌_電路3a中，全部浪涌電壓都經(jīng)由齊納二極管32的工作電阻被吸收和再生。
[0039]另外，在本實(shí)施方式中，在希望以盡量不產(chǎn)生漏極-源極間電壓VDS的振動(dòng)的方式獲得平坦的特性的情況下，如圖5(b)所示，可以采用在二極管31和齊納二極管32之間連接電阻值為10?470Ω左右的電阻36的緩沖電路3b。圖6分別示出了在具有緩沖電路3b的開關(guān)電源裝置中，開關(guān)元件Ql關(guān)斷時(shí)，流過緩沖電路3 ( 二極管31)的緩沖電流IS、開關(guān)元件Ql的漏極-源極間電壓VDS、以及流過開關(guān)元件Ql的漏極電流ID。另外，電容器33和電容器34的電容均設(shè)為470pF，電阻35的電阻值設(shè)為300ΚΩ，電阻36的電阻值設(shè)為100 Ω。另外，齊納二極管32的結(jié)電容=40pF。根據(jù)圖6可知，漏極-源極間電壓VDS的振動(dòng)降低。
[0040]另外，在本實(shí)施方式中，在輸出功率為5W左右的充電器或適配器的功率小的情況下，如圖5(c)所示，也可以采用從圖1所示的緩沖電路3中省略了電阻35的緩沖電路3c?；蛘?，如圖5(d)所示，也可以采用從圖5(b)所示的緩沖電路3b中省略了電阻35的緩沖電路3d。另外，在省電輸出的情況下，有時(shí)要求待機(jī)功率進(jìn)一步省電，能夠消除電阻35的損耗。
[0041 ] 如上說明的那樣，根據(jù)本實(shí)施方式，緩沖電路3吸收開關(guān)電源裝置的變壓器T所產(chǎn)生的浪涌電壓，其中，二極管31、齊納二極管32以及電容器33按照如下方向串聯(lián)連接:在浪涌電壓產(chǎn)生時(shí)，二極管31正向工作，浪涌電壓經(jīng)由齊納二極管32的擊穿電壓被充電至電容器33。二極管31的反向恢復(fù)時(shí)間被設(shè)定在125ns?7 μ s的范圍內(nèi)，且比變壓器T的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長。
[0042]根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠利用齊納二極管32，抑制施加到電容器33上的電壓，因此能夠降低待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的損耗，能夠?qū)崿F(xiàn)待機(jī)區(qū)域的效率改善(應(yīng)對(duì)節(jié)能基準(zhǔn))。另夕卜，被充電到電容器33的浪涌電壓在二極管31的較長的反向恢復(fù)時(shí)間中得到再生，因此能夠抑制振鈴，能夠有效地實(shí)施EMI (Electro-Magnetic Interference:電磁干擾)對(duì)策。
[0043]并且，根據(jù)本實(shí)施方式，齊納二極管32上連接有電容為10pF?100pF的電容器34。電容器34的電容和齊納二極管32的結(jié)電容的總和為400pF?lOOOpF。電容器33的電容被設(shè)定為電容器34的電容以上。
[0044]根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)，緩沖電流IS的多半流過電容器34，因此被電容器34吸收的緩沖電壓不流過電阻35和齊納二極管32的工作電阻，而是在二極管31的反向恢復(fù)時(shí)間中被再生。因此，能夠進(jìn)一步降低待機(jī)時(shí)和輕負(fù)載工作時(shí)的損耗，能夠?qū)崿F(xiàn)待機(jī)區(qū)域的效率改善(應(yīng)對(duì)節(jié)能基準(zhǔn))。
[0045]并且，根據(jù)本實(shí)施方式，齊納二極管32的結(jié)電容可以設(shè)定為10pF?lOOOpF。
[0046]根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠省略電容器34。
[0047]并且，根據(jù)本實(shí)施方式，在齊納二極管32上能夠串聯(lián)連接電阻值為10 Ω?470 Ω的電阻36。
[0048]根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠以盡量不產(chǎn)生漏極-源極間電壓VDS的振動(dòng)的方式獲得平坦的特性。
[0049]以上，以具體的實(shí)施方式說明了本發(fā)明，但上述實(shí)施方式僅是一例，顯然能夠在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行變更來實(shí)施。
[0050]例如，可以將緩沖電路3、3a、3b并聯(lián)連接于變壓器T的二次繞組S。即使這樣地連接緩沖電路，由于二次繞組S與一次繞組P電磁耦合，因此，緩沖電路以交流方式與一次繞組P并聯(lián)連接，能夠獲得浪涌吸收效果。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種緩沖電路，其吸收開關(guān)電源裝置的變壓器所產(chǎn)生的浪涌電壓， 該緩沖電路的特征在于， 二極管、齊納二極管以及第I電容器按照如下方向串聯(lián)連接:在所述浪涌電壓產(chǎn)生時(shí)，所述二極管正向工作，所述浪涌電壓經(jīng)由所述齊納二極管的擊穿電壓被充電至所述第I電容器， 所述二極管的反向恢復(fù)時(shí)間被設(shè)定在125nS?7 μ S的范圍內(nèi)，且比所述變壓器的繞組上產(chǎn)生的振鈴電壓的周期的1/2長。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的緩沖電路，其特征在于， 所述齊納二極管上連接有電容為10pF?100pF的第2電容器。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的緩沖電路，其特征在于， 所述第2電容器的電容與所述齊納二極管的結(jié)電容的總和為400pF?1000pF。4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的緩沖電路，其特征在于， 所述第I電容器的電容被設(shè)定為所述第2電容器的電容以上。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的緩沖電路，其特征在于， 所述齊納二極管的結(jié)電容被設(shè)定為10pF?1000pF。6.根據(jù)權(quán)利要求1?3中的任意一項(xiàng)所述的緩沖電路，其特征在于， 所述齊納二極管上串聯(lián)連接有電阻值為10 Ω?470Ω的電阻。7.根據(jù)權(quán)利要求1?3中的任意一項(xiàng)所述的緩沖電路，其特征在于， 所述齊納二極管的擊穿電壓被設(shè)定為比一次繞組的反激電壓大的值，所述一次繞組的反激電壓由所述變壓器的一次/二次繞組的比值和輸出電壓決定。
【文檔編號(hào)】H02M1/34GK105991014SQ201510957558
【公開日】2016年10月5日
【申請(qǐng)日】2015年12月18日
【發(fā)明人】早川章, 島田雅章, 池田孝滋
【申請(qǐng)人】三墾電氣株式會(huì)社