專(zhuān)利名稱(chēng)：一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種準(zhǔn)確測(cè)算井位的方法，特別涉及一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法。

背景技術(shù)：
自升式鉆井平臺(tái)是海上石油作業(yè)主要應(yīng)用的特殊工程船舶，它由平臺(tái)、樁腿和升降機(jī)構(gòu)組成，平臺(tái)能沿樁腿升降，平臺(tái)甲板上安裝有鉆機(jī)、其它機(jī)械設(shè)備和生活設(shè)施。自升式鉆井平臺(tái)在海上就位時(shí)(如圖1所示)，采用液壓或機(jī)械的方法將樁腿1插入海底，然后平臺(tái)2由升降機(jī)構(gòu)抬起到離開(kāi)海面的安全工作高度。最終平臺(tái)2升至設(shè)計(jì)的氣隙，此時(shí)平臺(tái)2的底部距離海底泥面的升船高度為L(zhǎng)1，樁腿1插入海底的入泥深度為L(zhǎng)2。
自升式鉆井平臺(tái)在海洋環(huán)境作業(yè)中受到風(fēng)、浪、流的動(dòng)態(tài)干擾，產(chǎn)生相應(yīng)的運(yùn)動(dòng)。特別是風(fēng)載條件下，對(duì)于自升式鉆井平臺(tái)產(chǎn)生水平方向的作用力，從而使自升式鉆井平臺(tái)產(chǎn)生橫向振動(dòng)，這樣對(duì)井位的準(zhǔn)確測(cè)算產(chǎn)生了難以忽視的影響。鉆井后期的水下回接作業(yè)中，由于在井位的測(cè)算中存在誤差，導(dǎo)致井口管路難以對(duì)準(zhǔn)。進(jìn)行作業(yè)時(shí)不得不水下切割井口的管路，再重新焊接新的管路。這樣就對(duì)海上工程安裝造成很大困難，浪費(fèi)了大量的人員、經(jīng)費(fèi)等資源。
以往井口位置的測(cè)算都是以平均周期內(nèi)測(cè)量得到的大地坐標(biāo)作為井位的坐標(biāo)，但由于自升式鉆井平臺(tái)受到風(fēng)載的作用產(chǎn)生橫向振動(dòng)存在振幅，因此這樣的測(cè)算結(jié)果相對(duì)于實(shí)際的井口位置就有較大偏差。本發(fā)明就是針對(duì)鉆井平臺(tái)的振動(dòng)特性的研究，提出了具體的解決方案。


發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供一種考慮了風(fēng)載條件下橫向振動(dòng)的振幅對(duì)井位測(cè)算的影響，可以準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法。
為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取以下技術(shù)方案一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法，它包括以下步驟 1)建立鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst、周期T和固有頻率fn的方程 式中PH——鉆井平臺(tái)橫向受力 l——升船高度 n——樁腿數(shù)目 E——彈性模量，對(duì)鋼材取E＝2.1×106kg/cm2 I——極慣性矩，對(duì)圓形樁腿 OD——外徑 ID——內(nèi)徑 w——鉆井平臺(tái)自重 g——重力加速度 2)計(jì)算準(zhǔn)確的井位 a、假設(shè)已有技術(shù)測(cè)得的井位坐標(biāo)為b(x，y)，設(shè)定的井位坐標(biāo)為o(x0，y0)，αw為風(fēng)向的方向角；b、由步驟1)求得鉆井平臺(tái)在確定風(fēng)向的橫向振幅δst，則δst在x軸上的分量為δst(x)＝sin(αw)δst；在y軸上的分量為δst(y)＝cos(αw)δst；c、計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)b′(x′，y′)，其中x′＝x-δst(x)，x′＝y(tǒng)-δst(y)；b′(x′，y′)偏離o(x0，y0)的方向角為 所述步驟1)中，PH的計(jì)算方法如下 式中r——空氣密度 v——風(fēng)速 cD——阻力系數(shù) Ap——是鉆井平臺(tái)體面積在風(fēng)向垂直面上的投影。
所述步驟1)中，三樁腿鉆井平臺(tái)，則n＝3。
所述步驟2)中，b(x，y)采用平均周期內(nèi)測(cè)得的大地坐標(biāo)的均值，則橫向振幅δst應(yīng)取一半。
本發(fā)明由于采取以上技術(shù)方案，其具有以下優(yōu)點(diǎn)1、本發(fā)明通過(guò)對(duì)自升式鉆井平臺(tái)的動(dòng)力學(xué)特性分析，得出自升式鉆井平臺(tái)的橫向振動(dòng)振幅、周期和固有頻率的算式，為定量的分析鉆井平臺(tái)橫向振動(dòng)特性提供了理論依據(jù)。2、本發(fā)明通過(guò)對(duì)橫向振動(dòng)振幅的計(jì)算結(jié)果，在現(xiàn)有技術(shù)測(cè)算的井位坐標(biāo)中扣除振幅的大小，從而測(cè)算出準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)。3、本發(fā)明將在不同海域中的具體實(shí)施情況加以說(shuō)明和應(yīng)用，對(duì)于提高自升式鉆井平臺(tái)的就位精度和準(zhǔn)確測(cè)定井口位置，具有非常重要的實(shí)際指導(dǎo)意義。



圖1是本發(fā)明的自升式鉆井平臺(tái)升船示意圖 圖2是本發(fā)明的自升式鉆井平臺(tái)樁腿受力示意圖 圖3是本發(fā)明井位坐標(biāo)示意圖 圖4是本發(fā)明的風(fēng)向示意圖
具體實(shí)施例方式 下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。
如圖1所示，自升式鉆井平臺(tái)就位以后的情形如背景中所述。通過(guò)對(duì)鉆井平臺(tái)進(jìn)行受力分析可知，此時(shí)插樁站立后的樁腿相當(dāng)于一根下端嵌固的懸臂梁。為方便問(wèn)題的研究，假設(shè)樁腿與鉆井平臺(tái)之間沒(méi)有相對(duì)位移，而是隨著鉆井平臺(tái)一起平動(dòng)。由此可知，在鉆井平臺(tái)橫向振動(dòng)時(shí)，樁腿下端嵌固在海底，而上端隨鉆井平臺(tái)平動(dòng)，則其上必然有內(nèi)彎矩M0存在。
1、求出鉆井平臺(tái)橫向振幅、周期和頻率 如圖2所示，鉆井平臺(tái)1自重w，升船高度為L(zhǎng)1。樁腿2插入泥面以下做為嵌固端支撐鉆井平臺(tái)，樁腿2的數(shù)目大于或等于3根。建立坐標(biāo)系沿樁腿軸向方向?yàn)閤軸，橫向方向?yàn)閥軸，樁腿在橫向力P的作用下產(chǎn)生橫向振幅y，樁腿的最大橫向振幅ymax就等于鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst。設(shè)升船高度L1＝l，可求鉆井平臺(tái)1沿y軸方向的橫向振動(dòng)周期T。
1)樁腿的撓曲方程 如圖2所示，在坐標(biāo)(x，0)點(diǎn)的彎矩Mx的計(jì)算方法為 Mx＝Mo-P(l-x)(1) 此時(shí)，樁腿的撓曲方程的二階導(dǎo)數(shù)為 且由于 則代式(1)入式(3)可得 其中c為積分常數(shù)，E為彈性模量，I為極慣性矩，對(duì)圓形樁腿OD為樁腿外徑，ID為樁腿內(nèi)徑。已知邊界條件x＝0，y′＝0，代入式(4)可得c＝0。將c＝0反代入(4)式可得 由式(5)積分得樁腿的撓曲方程為 其中d為積分常數(shù)。將邊界條件x＝0，y＝0代入式(6)可得d＝0。將d＝0反代入式(6)可得樁腿的撓曲方程 又∵當(dāng)x＝l時(shí)，有極值條件y′＝0，則代入式(5)可得內(nèi)彎矩 代式(8)入式(6)可得 顯然，當(dāng)x＝l時(shí)，y達(dá)到絕對(duì)值的極大值為 2)鉆井平臺(tái)的橫向振動(dòng)頻率、周期 當(dāng)鉆井平臺(tái)受到橫向力PH的作用時(shí)，設(shè)樁腿數(shù)目為n，則每條樁腿上受的橫向力將P代入式(10)，可得樁腿x＝l的鉆井平臺(tái)振幅 其中， r是空氣密度，v是風(fēng)速；cD為阻力系數(shù)，AP是受風(fēng)船體面積在風(fēng)向垂直面上的投影。樁腿的抗彎剛度系數(shù)可等效為 則可知，鉆井平臺(tái)的周期為 代式(12)入式(13)可得 其中，w為鉆井平臺(tái)自重，g為重力加速度。則鉆井平臺(tái)的橫向振動(dòng)固有頻率為 3)三樁腿鉆井平臺(tái)橫向振動(dòng)振幅、周期和頻率 本發(fā)明慮到有許多鉆井平臺(tái)為三樁腿形式，那么在此時(shí)n＝3，則每條樁腿上受到水平方向的力為將其代入式(11)，同理可得鉆井平臺(tái)的最大水平位移為 則系統(tǒng)的抗彎剛度等效為 同理，可得其周期為 其固有頻率為 通過(guò)以上的分析，本發(fā)明得到了鉆井平臺(tái)樁腿的撓曲方程(9)和鉆井平臺(tái)的橫向振動(dòng)振幅方程(11)，這為本發(fā)明分析鉆井平臺(tái)橫向振動(dòng)特性奠定了基礎(chǔ)并提供了方便。
i)通過(guò)式(11)可知，鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst與其所受橫向力PH成正比。這也表明了越是在大風(fēng)條件下，鉆井平臺(tái)受到的橫向力PH越大，則它的橫向振幅δst也就越大。
ii)通過(guò)式(14)可知，鉆井平臺(tái)的周期T與自重w以及升船高度l的3/2次方成正比，這充分說(shuō)明升船高度l對(duì)周期T影響最大。即在深海海域或是在鉆井平臺(tái)靠近樁腿頂部作業(yè)時(shí)，由于升船高度l很大而造成周期T長(zhǎng)，這個(gè)結(jié)論符合經(jīng)驗(yàn)觀測(cè)得出的結(jié)果。
iii)同時(shí)鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst還與樁腿的抗彎剛度系數(shù)EI成反比，這表明EI越大則δst越小。
2、準(zhǔn)確測(cè)算井位 如圖3所示，以經(jīng)度為x坐標(biāo)，以緯度為y坐標(biāo)建立大地坐標(biāo)系。其中o(x0，y0)點(diǎn)為預(yù)先設(shè)定的井位坐標(biāo)，b(x，y)為升船后通過(guò)已有技術(shù)測(cè)得井位的大地坐標(biāo)，b′(x′，y′)為準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)。α為b(x，y)偏離o(x0，y0)的方向角，α′為b′(x′，y′)偏離o(x0，y0)的方向角。
測(cè)定準(zhǔn)確井位的步驟如下 a)通過(guò)已有技術(shù)的測(cè)定方法來(lái)得到井位的大地坐標(biāo)b(x，y)； b)由式(11)求得鉆井平臺(tái)在來(lái)風(fēng)方向的橫向振幅δst，δst在x軸上的分量為 δst(x)＝sin(αw)δst (20) 在y軸上的分量為 δst(y)＝cos(αw)δst (21) 其中αw為風(fēng)向的方向角； c)計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)b′(x′，y′)，x′＝x-δst(x)，x′＝y(tǒng)-δst(y)；b′(x′，y′)偏離o(x0，y0)的方向角為 如果b(x，y)為平均周期內(nèi)測(cè)得的大地坐標(biāo)的均值，那么橫向振幅δst就應(yīng)取一半的值代入上式。通過(guò)以上步驟，就可以求得鉆井平臺(tái)的準(zhǔn)確井位，從而有效去除了橫向振幅δst的影響，使得后期的水下回接遇到的困難得以解決。
3、具體實(shí)施例 三樁腿鉆井平臺(tái)的樁腿為圓柱式，取樁腿重量為15160KN，其I＝0.77×10-3m4，E＝2.1×108KN/m2。鉆井平臺(tái)的升船高度l的范圍在10~40m范圍內(nèi)變化。平臺(tái)在升船作業(yè)時(shí)自量為33650KN，移動(dòng)載荷為7500KN。在鉆井作業(yè)條件下，可變載荷為12700KN。假定在升船條件下，可變載荷僅4000KN，而在鉆井作業(yè)條件下，可變載荷滿(mǎn)載19500KN；不變載荷滿(mǎn)載，同時(shí)再加上2000m*φ127mm鉆柱(29kg/m)和200m*φ203mm鉆鋌(220kg/m)，其鉆具總重量約為1000KN。
不同的風(fēng)向變化如圖4所示，在風(fēng)向?yàn)镹/S時(shí)，鉆井平臺(tái)受風(fēng)面積為AP＝609m2；在風(fēng)向?yàn)镋/W時(shí)，受風(fēng)面積為AP＝516m2；在風(fēng)向?yàn)镹/E時(shí)，受風(fēng)面積為AP＝474m2。求當(dāng)風(fēng)力載荷由5至10級(jí)時(shí)，第一步求鉆井平臺(tái)產(chǎn)生的水平方向的橫向振幅δst、周期T和固有頻率fn；第二步計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)。
第一步求鉆井平臺(tái)產(chǎn)生的水平方向的橫向振幅δst、周期T和固有頻率fn 由已知，在升船作業(yè)條件下，平臺(tái)重量為 w＝平臺(tái)自重+樁腿重量+升船可變載荷+移動(dòng)載荷 ＝33650+15160+4000+7500＝6031000KN 在鉆井作業(yè)條件下，平臺(tái)重量為 w＝平臺(tái)自重+樁腿重量+鉆井可變載荷+移動(dòng)載荷 ＝33650+15160+12700+7500＝6907000Kg 現(xiàn)假定升船高度l＝12m，風(fēng)力6級(jí)(風(fēng)速v＝10.8-13.8m/sec)，風(fēng)向?yàn)镹/S。在升船狀態(tài)下，以風(fēng)速v＝13.8m/sec為例。計(jì)算結(jié)果如表1中粗體字所示，具體求解過(guò)程如下 橫向振幅由式(16)可知 周期由式(18)可知 固有頻率由式(19)可知 其余條件下不同升船高度和N/S、E/W、N/E三個(gè)風(fēng)向的橫向振幅δst、周期T、固有頻率fn詳見(jiàn)表1～表6 表1升船狀態(tài)艏向N，風(fēng)向N/S **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 表2鉆井狀態(tài)，艏向N，風(fēng)向N/S **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 表3升船狀態(tài)，艏向N，風(fēng)向E/W **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 表4鉆井狀態(tài)，艏向N，風(fēng)向E/W **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 表5升船狀態(tài)，艏向N，風(fēng)向N/E **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 表6鉆井狀態(tài)，艏向N，風(fēng)向N/E **----為南海和渤海海域的常見(jiàn)平均波浪周期，通常情況取南海為12sec，渤海為8sec 觀察表1～表6可以發(fā)現(xiàn) 1)對(duì)于三樁腿鉆井平臺(tái)，平臺(tái)的橫向震動(dòng)振幅δst與升船高度l成正比，即樁腿升船高度越高，則鉆井平臺(tái)的振幅δst就越大。如在表1中，升船高度l10m時(shí)，在5級(jí)風(fēng)速條件下，振幅δst為0.02cm；但當(dāng)樁腿升船高度增加至20m時(shí)，振幅δst達(dá)到了0.16m，即為樁腿升船高度增加1倍，振幅δst則增加約8倍；如在升船高度達(dá)到40m時(shí)，振幅δst為1.31cm，亦約為8.2倍。
2)對(duì)于三樁鉆井平臺(tái)，振幅δst與風(fēng)力的增加變化成正比，即風(fēng)力越大，振幅δst亦越大。如在表1中，在同樣的升船高度條件下，升船高度l為10m時(shí)，5級(jí)風(fēng)速時(shí)，振幅δst為0.02cm，10級(jí)風(fēng)速時(shí)，振幅δst增加10倍，達(dá)到0.2cm；同理，在升船高度為40m時(shí)，5級(jí)風(fēng)速時(shí)，振幅δst為0.16cm，而10級(jí)風(fēng)速時(shí)振幅δst達(dá)到1.6cm。
3)根據(jù)本題計(jì)算條件的設(shè)置，艏向?yàn)镹，設(shè)在風(fēng)向分別為N/S、E/W、N/W(N/E)方向時(shí)，鉆井平臺(tái)的迎風(fēng)面積AP不同，則其振幅δst隨之變化。按照振幅δst的從大至小對(duì)應(yīng)的風(fēng)向排序依次為N/S、E/W和N/E(N/W)。并且有N/S方向的振幅比E/W方向的振幅高15％左右，E/W方向的振幅比N/E方向的振幅高8％左右。
4)本發(fā)明確定了升船狀態(tài)下測(cè)算井位的選擇依據(jù)。如在表1中在升船狀態(tài)下，艏向N，風(fēng)向N/S，三樁鉆井平臺(tái) 在升船高度l為12m時(shí)，其周期T為8.49sec，由于渤海地區(qū)波浪平均周期8sec左右。在升船高度l為15m時(shí)，其周期T為11.86sec。由于南海地區(qū)波浪平均周期為12sec左右。因此在南海海域升船狀態(tài)下測(cè)算井位時(shí)應(yīng)該注意避開(kāi)12m和15m這個(gè)諧振高度。
5)本發(fā)明確定了鉆井狀態(tài)下測(cè)算井位的選擇依據(jù)。如在表6中在鉆井狀態(tài)下，艏向N，風(fēng)向N/E三樁鉆井平臺(tái) 在升船高度l為11-12m時(shí)，其周期T為7.97-9.08sec。由于渤海地區(qū)波浪平均周期為8sec左右，因此在升船時(shí)應(yīng)該注意避開(kāi)11-12m這個(gè)諧振高度范圍，同時(shí)在井位測(cè)算時(shí)要充分考慮振幅的影響。在升船高度l為11-14m時(shí)，其周期T為9.08-11.43sec。由于南海地區(qū)波浪平均周期為12sec左右，因此在升船時(shí)應(yīng)該注意避開(kāi)這個(gè)諧振高度范圍，同時(shí)在井位測(cè)算時(shí)要充分考慮振幅的影響。
第二步計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo) 根據(jù)表1中的結(jié)果如三樁腿鉆井平臺(tái)在海上就位時(shí)設(shè)定的井位坐標(biāo)為o(x0，y0)，x0＝4429932.41，y0＝592734.32，升船高度l＝40m。當(dāng)風(fēng)力達(dá)到8級(jí)時(shí)測(cè)得井位大地坐標(biāo)b(x，y)，x＝4429935.13，y＝592743.00，偏離設(shè)定井位o(x0，y0)的方向角α＝287.4°，井位偏距d＝9.1m(如圖4所示)。求考慮到平臺(tái)振動(dòng)后，準(zhǔn)確的井口位置坐標(biāo)。
解查表1可知，在上述條件下，鉆井平臺(tái)橫向振幅δst為8.78～5.92cm，現(xiàn)令δst＝8.78cm。
參照此時(shí)的風(fēng)向和艏向，風(fēng)向的方向角為αw，由式(20)和(21)可知，橫向振幅δst的x軸分量δst(x)＝sin(αw)δst＝8.78cm，y軸分量δst(y)＝cos(αw)δst＝0。則 x′＝x-δst(x)＝4429935.04 y′＝y(tǒng)＝592743.0 由式(22)可知，b′(x′，y′)偏離o(x0，y0)的方向角

則大地坐標(biāo)方向角誤差為α-α′＝0.7°。
本發(fā)明根據(jù)不同的鉆井作業(yè)狀態(tài)升船狀態(tài)、鉆井狀態(tài)，不同的風(fēng)向及其不同的風(fēng)力等級(jí)，不同的升船高度l；計(jì)算出三樁鉆井平臺(tái)橫向振幅δst和周期T。并且需要將平均周期內(nèi)測(cè)算到的井位扣除振幅δst的影響以后，才能得到準(zhǔn)確的井口位置坐標(biāo)。本發(fā)明突出了現(xiàn)場(chǎng)使用中在渤海和南海的海域具體情況加以說(shuō)明和應(yīng)用，本發(fā)明使自升式鉆井平臺(tái)水平振幅與準(zhǔn)確測(cè)算井位有了理論的指導(dǎo)，在海上鉆井工程應(yīng)用中具有重大的現(xiàn)實(shí)意義。
權(quán)利要求
1、一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法，它包括以下步驟
1)建立鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst、周期T和固有頻率fn的方程
式中PH——鉆井平臺(tái)橫向受力
l——升船高度
n——樁腿數(shù)目
E——彈性模量，對(duì)鋼材取E＝2.1×106kg/cm2
I——極慣性矩，對(duì)圓形樁腿
OD——外徑
ID——內(nèi)徑
w——鉆井平臺(tái)自重
g——重力加速度
2)計(jì)算準(zhǔn)確的井位
a、假設(shè)已有技術(shù)測(cè)得的井位坐標(biāo)為b(x，y)，設(shè)定的井位坐標(biāo)為o(x0，y0)，αw為風(fēng)向的方向角；
b、由步驟1)求得鉆井平臺(tái)在確定風(fēng)向的橫向振幅δst，則δst在x軸上的分量為
δst(x)＝sin(αw)δst
在y軸上的分量為
δst(y)＝cos(αw)δst
c、計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)b′(x′，y′)，其中x′＝x-δst(x)，x′＝y(tǒng)-δst(y)；b′(x′，y′)偏離o(x0，y0)的方向角為
2、一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法，其特征在于所述步驟1)中，PH的計(jì)算方法如下
式中r——空氣密度
v——風(fēng)速
cD——阻力系數(shù)
Ap——是鉆井平臺(tái)體面積在風(fēng)向垂直面上的投影。
3、如權(quán)利要求1所述的一種防止鉆柱與自升式鉆井平臺(tái)產(chǎn)生諧振的方法，其特征在于所述步驟1)中，三樁腿鉆井平臺(tái)，則n＝3。
4、如權(quán)利要求1所述的一種防止鉆柱與自升式鉆井平臺(tái)產(chǎn)生諧振的方法，其特征在于所述步驟2)中，b(x，y)采用平均周期內(nèi)測(cè)得的大地坐標(biāo)的均值，則橫向振幅δst應(yīng)取一半。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種準(zhǔn)確測(cè)算自升式鉆井平臺(tái)井位的方法，它包括以下步驟1)建立鉆井平臺(tái)的橫向振幅δst、周期T和固有頻率的方程；2)計(jì)算準(zhǔn)確的井位a.假設(shè)已有技術(shù)測(cè)得的井位坐標(biāo)為b(x，y)，設(shè)定的井位坐標(biāo)為o(x0，y0)，αw為風(fēng)向的方向角；b.由步驟1)求得鉆井平臺(tái)在確定風(fēng)向的橫向振幅δst，則δst在x軸上的分量為δst(x)＝sin(αw)δst，在y軸上的分量為δst(y)＝cos(αw)δst；c.計(jì)算準(zhǔn)確的井位坐標(biāo)b′(x′，y′)，其中x′＝x-δst(x)，x′＝y(tǒng)-δst(y)。本發(fā)明將在不同海域中的具體實(shí)施情況加以說(shuō)明和應(yīng)用，對(duì)于提高自升式鉆井平臺(tái)的就位精度和準(zhǔn)確測(cè)定井口位置，具有非常重要的實(shí)際指導(dǎo)意義。
文檔編號(hào)G01V1/40GK101339255SQ20081011813
公開(kāi)日2009年1月7日 申請(qǐng)日期2008年8月12日 優(yōu)先權(quán)日2008年8月12日
發(fā)明者偉 姜 申請(qǐng)人:中國(guó)海洋石油總公司, 中海石油研究中心