技術(shù)特征：

1.高強度一級漸變剛度板簧最大限位撓度的設計方法，其中，板簧采用高強度鋼板，各片板簧為以中心穿裝孔對稱的結(jié)構(gòu)，安裝夾緊距的一半為騎馬螺栓夾緊距的一半；通過主簧和副簧的初始切線弧高及漸變間隙，確保滿足板簧接觸載荷、漸變剛度及在漸變載荷下的懸架偏頻保持不變的設計要求，即等偏頻型一級漸變剛度板簧懸架；根據(jù)最大限位撓度設置一限位裝置，在沖擊載荷下對板簧起保護作用，防止板簧因受沖擊而斷裂，增加板簧可靠性和使用壽命；根據(jù)主簧夾緊剛度、主副簧復合夾緊剛度、各片主簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、首片主簧的一半夾緊長度、開始接觸載荷、完全接觸載荷及許用應力，對高強度一級漸變剛度板簧最大限位撓度進行設計，具體設計步驟如下：

(1)高強度一級漸變剛度板簧的漸變復合夾緊剛度K_kwP的計算

根據(jù)主簧夾緊剛度K_M，開始接觸載荷P_k，完全接觸載荷P_w，對高強度一級漸變剛度板簧在載荷P∈[P_k,P_w]范圍內(nèi)的漸變復合夾緊剛度K_kwP進行計算，即

$K_{kwP}=\frac{P}{P_k}{K}_M,P\∈\[P_k,P_w\];$

(2)主簧和主副簧的根部重疊部分等效厚度及主簧和副簧的最大板簧厚度的確定：

I步驟：主簧及主副簧的根部重疊部分等效厚度h_Me和h_MAe的確定

根據(jù)主簧片數(shù)n,各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n；副簧片數(shù)m,各片副簧的厚度h_Aj，j＝1,2,…,m；對高強度一級漸變剛度板簧的主簧的根部重疊部分等效厚度h_Me和主副簧的根部重疊部分等效厚度h_MAe分別進行確定，即

$h_{Me}=\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n}{\Σ}}{h}_i^3},i=1,2,...,n;$

$h_{MAe}=\sqrt[3]{h_{Me}^3+\underset{j=1}{\overset{m}{\mathrm{\Σ}}}{h}_{Aj}^3},j=1,2,...,m;$

II步驟：主簧和副簧的最大厚度板簧的厚度h_max和h_Amax的確定

根據(jù)主簧片數(shù)n，各片主簧的厚度h_i，i＝1，2,...,n；副簧片數(shù)m，各片副簧的厚度h_Aj,j＝1，2,...,m，分別確定主簧和副簧的最大厚度板簧的厚度h_max和h_Amax，即

h_max＝max(h_i)；

h_Amax＝max(h_Aj)；

(3)高強度一級漸變剛度板簧的最大許用載荷P_max的確定：

A步驟：基于主簧應力的最大許用載荷P_Mmax的計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，最大許用應力[σ]；首片主簧的一半夾緊長度L₁，開始接觸載荷P_k，步驟(2)的I步驟中計算得到的h_Me和h_MAe，II步驟中所確定的h_max，對基于主簧應力的最大許用載荷P_Mmax進行計算，即

$P_{Mmax}=\frac{h_{MAe}^{3}b\[\mathrm{\σ}\]}{3L_1{h}_{max}}-(\frac{h_{MAe}^3}{h_{Me}^3}-1)P_k;$

B步驟：基于副簧應力的最大許用載荷P_Amax的計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，最大許用應力[σ]；首片主簧的一半夾緊長度L₁，開始接觸載荷P_k，步驟(2)的I步驟中計算得到的h_MAe，II步驟中所確定的h_Amax，對基于副簧應力的最大許用載荷P_Amax進行計算，即

$P_{Amax}=\frac{{\mathrm{bh}}_{MAe}^3\[\mathrm{\σ}\]}{3L_1{h}_{Amax}}+P_k;$

C步驟：高強度一級漸變剛度板簧的最大許用載荷P_maxX的確定

根據(jù)A步驟計算得到的P_Mmax，B步驟計算得到的P_Amax，確定高強度一級漸變剛度板簧的最大許用載荷P_maxX，即

P_maxX＝min(P_Mmax,P_Amax)；

(4)高強度一級漸變剛度板簧的最大限位撓度f_Mmax的設計：

根據(jù)主簧夾緊剛度K_M1，主副簧的復合夾緊剛度K_MA，開始接觸載荷P_k，完全接觸載荷P_w，步驟(3)的C步驟中所確定的P_maxX，步驟(1)中計算所得到的K_kwP，對高強度一級漸變剛度板簧的最大限位撓度f_Mmax進行設計，即

$f_{Mmax}=\frac{P_k}{K_M}+{\∫}_{P_k}^{P_w}\frac{dP}{K_{kwP}}+\frac{P_{\max X}-P_w}{K_{MA}}.$