本說明書所公開的技術(shù)涉及一種帶傳動(dòng)系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

在具有內(nèi)燃機(jī)、發(fā)電機(jī)以及起動(dòng)機(jī)的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，有時(shí)裝載兩個(gè)自動(dòng)張緊器(Auto Tensioner，以下簡寫成AT)。在兩個(gè)AT中，特別是布置在曲軸帶輪與發(fā)電機(jī)之間的AT在發(fā)電機(jī)和起動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)需要較高的阻尼特性。因此，采用液壓式AT的事例在不斷地增加。

專利文獻(xiàn)1：日本公開專利公報(bào)特開2001-193807號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：美國專利申請(qǐng)公開第2003/0153420號(hào)

專利文獻(xiàn)3：日本公開專利公報(bào)特開2004-068973號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

-發(fā)明所要解決的技術(shù)問題-

然而，液壓式AT與其它方式的AT相比，成本較高。在使用兩個(gè)AT的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，還需要一個(gè)AT，因此制造成本就會(huì)上升。

另一方面，在發(fā)電機(jī)和起動(dòng)機(jī)的起動(dòng)時(shí)或正常使用時(shí)，有時(shí)會(huì)發(fā)生帶打滑而導(dǎo)致起動(dòng)不順利、發(fā)生異常聲音等情況。

相對(duì)于此，專利文獻(xiàn)1中公開了具有內(nèi)燃機(jī)和發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)的帶傳動(dòng)系統(tǒng)。在專利文獻(xiàn)1中公開了如下結(jié)構(gòu)，即：將第一張力輥(帶輪)R1和第二張力輥(帶輪)R2分別布置在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)的帶輪的帶松弛側(cè)和帶張緊側(cè)。這里，張力輥R1、R2受到的旋轉(zhuǎn)力的方向彼此相反。還設(shè)置了彈簧，以便由一個(gè)張力輥賦予所需要的張力。

根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠降低要求彈簧具有的產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩。然而，因?yàn)槟墚a(chǎn)生的張力(彈簧力和阻尼力)小，所以臂的擺動(dòng)就會(huì)變大，會(huì)容易發(fā)生打滑現(xiàn)象、異常聲音。此外，如果臂的擺動(dòng)變大，則在耐久性方面也會(huì)出現(xiàn)問題。

專利文獻(xiàn)2中公開了一種自動(dòng)張緊器，在該自動(dòng)張緊器上以夾住一個(gè)樞軸的方式設(shè)置有兩個(gè)臂，并且各個(gè)臂與帶張緊輪連接。然而，在將一個(gè)帶張緊輪布置在AGS帶輪的帶張緊側(cè)，并將另一個(gè)帶張緊輪布置在AGS帶輪的帶松弛側(cè)的情況下，如果一個(gè)帶張緊輪往提高帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)，另一個(gè)帶張緊輪則往降低帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。因此，認(rèn)為：就在專利文獻(xiàn)2中所記載的技術(shù)而言，難以獲得較大的阻尼力，難以有效地抑制臂的擺動(dòng)。

專利文獻(xiàn)3中公開了一種自動(dòng)張緊器，該自動(dòng)張緊器包括布置在樞軸位置上的圓棒狀的主軸，并且第一和第二臂以能夠擺動(dòng)的方式支承在該主軸上。就該自動(dòng)張緊器而言，通過采用將槳轂載荷角一直保持170°以下的布置方式，從而保證帶的張力不會(huì)低于0，抑制帶打滑、異常聲音等現(xiàn)象的發(fā)生。但是，該自動(dòng)張緊器不是以抑制臂的擺動(dòng)、延長系統(tǒng)的使用壽命為目的的。

需要說明的是，獲得較大的阻尼力、抑制臂的擺動(dòng)不僅對(duì)包括曲軸帶輪、發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪的帶傳動(dòng)系統(tǒng)來說很重要，而且還對(duì)在用于傳遞某種動(dòng)力的系統(tǒng)中使用的自動(dòng)張緊器來說也很重要。

本發(fā)明的目的在于：在曲軸帶輪、發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪等，在主動(dòng)帶輪和從動(dòng)帶輪之間交替地轉(zhuǎn)變的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，有效地減少打滑、異常聲音的發(fā)生，而且減少臂的擺動(dòng)而提高耐久性。

-用以解決技術(shù)問題的技術(shù)方案-

本發(fā)明的一實(shí)施方式所涉及的帶傳動(dòng)系統(tǒng)包括：傳遞第一動(dòng)力的第一帶輪；傳遞第二動(dòng)力的第二帶輪；卷掛在所述第一帶輪與所述第二帶輪之間的無接頭的帶；以及自動(dòng)張緊器，該自動(dòng)張緊器具有第一帶張緊輪、第二帶張緊輪、固定部件和臂，其中，所述第一帶張緊輪對(duì)所述帶的、在所述第一帶輪與所述第二帶輪之間且在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)位于所述第一帶輪的帶松弛側(cè)的部分賦予張力，所述第二帶張緊輪對(duì)所述帶的、在所述第一帶輪與所述第二帶輪之間且在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)位于所述第一帶輪的帶張緊側(cè)的部分賦予張力，所述臂以可朝著繞所述固定部件的軸旋轉(zhuǎn)的方向擺動(dòng)的方式設(shè)置在所述固定部件上。而且，所述第一帶張緊輪和所述第二帶張緊輪都由所述臂支承，所述第一帶張緊輪從所述帶受到力而轉(zhuǎn)動(dòng)的方向和所述第二帶張緊輪從所述帶受到力而轉(zhuǎn)動(dòng)的方向相同。在所述第一帶張緊輪朝著提高所述帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，所述第二帶張緊輪也可以朝著提高所述帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。

-發(fā)明的效果-

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式所涉及的帶傳動(dòng)系統(tǒng)，能夠減少打滑、臂的擺動(dòng)以及異常聲音的發(fā)生。

附圖說明

圖1是包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡圖。

圖2是示出本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的立體圖。

圖3是沿III-III線(參照?qǐng)D4)剖開的、本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的剖視圖。

圖4是本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的上(從帶張緊輪側(cè)看到的情況下)側(cè)視圖。

圖5是示出本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的側(cè)視圖。

圖6是對(duì)在將一般的自動(dòng)張緊器用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖。

圖7A是對(duì)在將實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下的、靜止時(shí)發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖。

圖7B是對(duì)在將實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下的、運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖。

圖8是示出在圖7B所示的布置方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，在使T/S比最佳化時(shí)和在T/S比為1.00時(shí)的每個(gè)帶楔的帶張力(跨度張力)與產(chǎn)生于帶輪的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。

圖9是示出在帶輪50上，每個(gè)帶楔的、帶張緊側(cè)張力和帶松弛側(cè)張力的合計(jì)值與產(chǎn)生于該帶輪50的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。

圖10A中示出在T/S比分別為1.00和3.27情況下的Tb₁與在帶輪50中產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的模擬結(jié)果、以及在T/S比分別為1.00和3.27情況下的Tb2與在50中產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的模擬結(jié)果，其中，上述Tb₁為帶輪50和第二帶張緊輪3之間的帶張力，上述Tb₂為帶輪50和第一帶張緊輪之間的帶張力。

圖10B是示出在帶輪50上，帶的張緊側(cè)張力和松弛側(cè)張力的合計(jì)值與產(chǎn)生于該帶輪50的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。

圖11A是示出在具有實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，將T/S比設(shè)定為1.0時(shí)的布置方式的圖。

圖11B是示出在具有實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，將T/S比設(shè)定為3.27時(shí)的布置方式的圖。

圖12是示出在帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的、T/S比和T/S比的最佳值的比例與帶的必要張力之間的關(guān)系、以及上述比例與帶的最大張力之間的關(guān)系的圖。

圖13A是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖13B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖13C是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖14A是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖14B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖14C是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖15A是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖15B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖15C是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖16A是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖16B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖17A是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

圖17B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。

具體實(shí)施方式

(實(shí)施方式)

-自動(dòng)張緊器的結(jié)構(gòu)-

圖1是示出包括本發(fā)明的一實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的圖。圖2是示出本實(shí)施方式所涉及的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的自動(dòng)張緊器1的立體圖。圖3是沿圖4所示的III-III線剖開的自動(dòng)張緊器1的剖視圖。圖4是從帶張緊輪側(cè)看到的本實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器1的俯視圖。圖5是本實(shí)施方式所涉及的自動(dòng)張緊器1的側(cè)視圖。

如圖1所示，作為一個(gè)示例，本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)傳遞在發(fā)動(dòng)機(jī)等內(nèi)燃機(jī)以及發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)力。這里，“發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)”意味著發(fā)電機(jī)和起動(dòng)機(jī)一體化了的裝置。帶傳動(dòng)系統(tǒng)包括：傳遞在內(nèi)燃機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)力的曲軸帶輪(第一帶輪)9、傳遞在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)力的發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪(第二帶輪)7、卷掛在曲軸帶輪9與發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7之間的無接頭的帶2、以及對(duì)帶2賦予規(guī)定的張力的自動(dòng)張緊器1。

對(duì)用于向帶2賦予張力的結(jié)構(gòu)、向自動(dòng)張緊器1賦予阻尼特性的結(jié)構(gòu)并沒有特別限定，但作為一個(gè)示例，對(duì)自動(dòng)張緊器1包括螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧的例子進(jìn)行說明。

如圖2～圖5所示，自動(dòng)張緊器1具有：固定在車輛的發(fā)動(dòng)機(jī)等上且具有筒狀部的固定部件13：以可朝著繞固定部件的軸旋轉(zhuǎn)的方向擺動(dòng)的方式設(shè)置在固定部件13上的臂11；以及一起支承并固定在臂11上的第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3。這里，第一帶張緊輪5離臂11的擺動(dòng)中心(樞軸)10的距離比第二帶張緊輪3離臂11的擺動(dòng)中心(樞軸)10的距離短，但如后述，并不限定于這樣的結(jié)構(gòu)。

第二帶張緊輪3對(duì)帶2的、在曲軸帶輪9與發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7之間且在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)位于曲軸帶輪9的帶張緊側(cè)的部分賦予張力，第一帶張緊輪5對(duì)帶2的、在曲軸帶輪9與發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7之間且在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)位于曲軸帶輪9的帶松弛側(cè)的部分賦予張力。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，帶2的張力被調(diào)節(jié)為達(dá)到適當(dāng)?shù)姆秶?/p>

固定部件13支承臂11的支承方法并沒有特別限定，也可以例如將直徑不同的筒狀部分設(shè)置在固定部件13和臂11兩者上，并讓該筒狀部分彼此嵌合。

在圖2～圖5的示例中，臂11具有與固定部件13的筒狀部(主軸)16嵌合的筒狀的軸部17、以及從軸部17沿水平方向(垂直于軸部17和固定部件13的軸向的方向)延伸的延伸部19。將第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3用螺母、螺絲等固定零件分別固定在延伸部19上。

在自動(dòng)張緊器1中，例如在固定部件13的筒狀部16與和筒狀部16嵌合的臂11的軸部17之間設(shè)置有襯套12。在固定部件13的筒狀部16和軸部17的外側(cè)設(shè)置有螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15，該螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的一端卡止(連接)在臂11上，該螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的另一端卡止(連接)在固定部件13上。螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15具有與軸部17的軸大致一致的軸，通過對(duì)臂11朝著該臂11擺動(dòng)的方向施加作用力，能夠經(jīng)由第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3對(duì)帶2賦予張力。螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15優(yōu)選例如由硅鉻銅等金屬或金屬化合物制成。

帶2可以為平帶，也可以為齒帶、正時(shí)齒帶、V帶等。對(duì)于第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3所接觸的帶2的面并沒有特別的限定。例如，可以是這樣的：在帶2為平帶或齒帶的情況下，第一帶張緊輪5與帶2的外周面或內(nèi)周面抵接，第二帶張緊輪3與在帶2的外周面和內(nèi)周面中的如下所述的面抵接，該面與第一帶張緊輪5所抵接的面是不同的面?；蛘?，也可以是這樣的：第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3與帶2的側(cè)面抵接。

固定部件13經(jīng)由螺栓等固定零件固定在發(fā)動(dòng)機(jī)主體等上。固定部件13、臂11由公知的金屬等制成，可用模具等成形。

在本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1中，第一帶張緊輪5根據(jù)從帶2受到的力而轉(zhuǎn)動(dòng)的方向和第二帶張緊輪3根據(jù)從帶2受到的力而轉(zhuǎn)動(dòng)的方向相同。

在第一帶張緊輪5朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。與此相反，在第一帶張緊輪5朝著降低帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著降低帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。

在本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1中，在發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)和運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí))曲軸帶輪9主動(dòng)旋轉(zhuǎn)，帶2例如往右旋轉(zhuǎn)。于是，在帶2的與第一帶張緊輪5接觸的部分成為帶松弛側(cè)，在帶2的與第二帶張緊輪3接觸的部分成為帶張緊側(cè)。此時(shí)，自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力主要經(jīng)由第二帶張緊輪3加在帶張緊側(cè)。另一方面，帶2受到的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力在帶松弛側(cè)比帶張緊側(cè)小。

在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)和運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7主動(dòng)旋轉(zhuǎn)，帶2往右旋轉(zhuǎn)。在此情況下，在帶2的與第一帶張緊輪5接觸的部分成為帶張緊側(cè)，在帶2的與第二帶張緊輪3接觸的部分成為帶松弛側(cè)。此時(shí)，自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力主要經(jīng)由第一帶張緊輪5加在帶張緊側(cè)。

如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)，因?yàn)槟軌蚋鶕?jù)帶系統(tǒng)的狀態(tài)，使自動(dòng)張緊器1所具有的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力在帶張緊側(cè)和帶松弛側(cè)之間保持平衡且分散地施加給帶張緊側(cè)和帶松弛側(cè)，所以與現(xiàn)有的帶傳動(dòng)系統(tǒng)相比，能夠使臂11的擺動(dòng)非常小，能夠有效地抑制帶打滑現(xiàn)象的發(fā)生。

此外，根據(jù)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)，在與第一帶張緊輪5接觸的帶部分成為帶松弛側(cè)，與第二帶張緊輪3的帶部分成為帶張緊側(cè)的情況下，經(jīng)由第二帶張緊輪3加在帶張緊側(cè)的自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力變大，經(jīng)由第一帶張緊輪5加在帶松弛側(cè)的自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力變小。

在與第一帶張緊輪5接觸的帶部分成為帶張緊側(cè)，與第二帶張緊輪3接觸的帶部分成為帶松弛側(cè)的情況下，經(jīng)由第一帶張緊輪5加在帶張緊側(cè)的自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力變大，經(jīng)由第二帶張緊輪3加在帶松弛側(cè)的自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力變小。

如上所述，在主動(dòng)帶輪和從動(dòng)帶輪交替地轉(zhuǎn)變的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，能夠通過對(duì)向帶張緊側(cè)和帶松弛側(cè)施加的自動(dòng)張緊器1的螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的作用力之比進(jìn)行改變而調(diào)節(jié)張力，因此，能夠使臂11的擺動(dòng)非常小。

由此，根據(jù)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)，既能夠減少伴隨著帶打滑而發(fā)生的異常聲音，又能夠提高自動(dòng)張緊器1的耐久性。而且，因?yàn)槟軌驕p小臂11的擺動(dòng)范圍，所以與現(xiàn)有的自動(dòng)張緊器相比，更容易地裝載于車體等上。

本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1能夠結(jié)合以往使用的部件制造，而且不需要改變帶2、曲軸帶輪9、發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7等的設(shè)計(jì)。因此，能夠以低成本引進(jìn)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)。

此外，優(yōu)選在自動(dòng)張緊器1上設(shè)置有用以賦予單向的阻尼特性的部件。阻尼力能夠通過滑動(dòng)部件與臂11或固定部件13之間的摩擦而獲得，不過，例如，在圖3的示例中，在螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的內(nèi)側(cè)及下側(cè)設(shè)置有由樹脂等制成且對(duì)于臂11的一部分滑動(dòng)的滑動(dòng)部件24。

在與第一帶張緊輪5及第二帶張緊輪3接觸的帶2的張力降低了的情況下，臂11利用螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的直徑擴(kuò)大的方向的扭轉(zhuǎn)力矩朝著推壓帶2的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。另一方面，在帶2的張力已上升的情況下，第一帶張緊輪5及第二帶張緊輪3因該帶的反作用力被推壓，臂11朝著與推壓帶的方向相反的方向轉(zhuǎn)動(dòng)，從而能夠抑制帶的張力上升。

這里，假設(shè)螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的一部分由于該螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的扭轉(zhuǎn)力矩的反作用力而總是朝著半徑方向內(nèi)側(cè)被推壓。因?yàn)樵诒鄄考?朝著推壓帶的方向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，即螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的直徑擴(kuò)大時(shí)，扭轉(zhuǎn)力矩的反作用力隨之降低，所以阻尼力也降低。因此，臂部件3迅速地轉(zhuǎn)動(dòng)。另一方面，因?yàn)樵诒鄄考?朝著與推壓帶的方向相反的方向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，即螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15的直徑縮小時(shí)，扭轉(zhuǎn)力矩的反作用力隨之上升，所以阻尼力也上升。

如上所述，通過在自動(dòng)張緊器1上設(shè)置有賦予單向的阻尼特性的部件，從而能夠?qū)⒈?1的擺動(dòng)抑制得更小。此外，根據(jù)該結(jié)構(gòu)，也能夠提高對(duì)帶2賦予的動(dòng)態(tài)張力。

需要說明的是，在將只具有一個(gè)帶張緊輪的自動(dòng)張緊器分別設(shè)置在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7上的帶張緊側(cè)和帶松弛側(cè)的情況下，由于設(shè)置自動(dòng)張緊器的空間有限等原因，對(duì)布置方式的限制就變大。相對(duì)于此，在本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1中，因?yàn)樵谝粋€(gè)臂11上設(shè)置有第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3，所以能夠在設(shè)計(jì)上確保較大的自由度。

-T/S比的最佳化-

圖6是對(duì)將一般的自動(dòng)張緊器用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖。圖7A是對(duì)在將本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下的、靜止時(shí)發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖，圖7B是在將本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的情況下的、運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)揮作用的各種力進(jìn)行說明的圖。

因?yàn)楸緦?shí)施方式的自動(dòng)張緊器1包括兩個(gè)帶張緊輪3、5，所以能夠適當(dāng)?shù)馗淖僒/S比，該T/S比是指：與第一帶張緊輪5連接的臂(在圖1的示例中，臂11的從擺動(dòng)中心(樞軸)10到第一帶張緊輪5的中心為止的部分)和與第二帶張緊輪3連接的臂(在圖1的示例中，臂11的從擺動(dòng)中心10到第二帶張緊輪3的中心為止的部分)的轉(zhuǎn)矩的分擔(dān)比例。通過改變T/S比，就能夠改變對(duì)轉(zhuǎn)矩的張力的靈敏度，并改變轉(zhuǎn)矩與跨度張力(span tension)的線圖(后述的圖8)中的、轉(zhuǎn)矩和跨度張力之間的關(guān)系。

如上所述，在本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，設(shè)置在一個(gè)自動(dòng)張緊器1上的兩個(gè)帶張緊輪3、5對(duì)帶2的張緊側(cè)和松弛側(cè)賦予張力，并且第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3從帶2受到力而朝著同一個(gè)方向轉(zhuǎn)動(dòng)。而且，在第一帶張緊輪5朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1能夠容易地使設(shè)計(jì)如在下文中說明那樣最佳化，從而能夠降低加在帶上的多余的張力，并且能夠大幅度地降低加在安裝有自動(dòng)張緊器1的主動(dòng)帶輪或從動(dòng)帶輪的軸上的力。

如圖6所示，在將只設(shè)置了一個(gè)帶張緊輪26的一般自動(dòng)張緊器101設(shè)置在兩個(gè)帶輪30、50之間的情況下，槳轂載荷P、力臂長度m、Tr如下：

槳轂載荷(hub load)P＝2×Tb×sin(θ/2)，

力臂長度(moment arm length)m＝L×sin(α)，

Tr＝P×m＝2×Tb×L×sin(θ/2)×sin(α)。

在上述式中，L是從臂的擺動(dòng)中心100到帶張緊輪26的中心位置為止的臂長度(mm)，Tb是在帶輪30與帶張緊輪26之間、以及帶輪50與帶張緊輪26之間的帶2的張力(N)。此外，θ是帶2在帶張緊輪26上的包角，α是由下述兩條線形成的角度，該兩條線為：從帶2向帶張緊輪26的輸入角度線(input line)；以及將臂的擺動(dòng)中心100與帶張緊輪26的中心相連的線。Tr是在臂的擺動(dòng)中心100產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩。

相對(duì)于此，如圖7A所示，在將本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1的第一帶張緊輪5布置在帶輪50與帶輪20之間，并將第二帶張緊輪3布置在帶輪50與帶輪30之間的情況下，在帶傳動(dòng)系統(tǒng)靜止時(shí)產(chǎn)生于臂11的擺動(dòng)中心10的轉(zhuǎn)矩Tr用下述式(1)表示。

Tr＝2×Tb×[L₁×sin(θ₁/2)×sin(α₁)+L₂×sin(θ₂/2)×sin(α₂)]…(1)

此外，如圖7B所示，在使設(shè)置了本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，若帶2往右旋轉(zhuǎn)，則在帶輪50主動(dòng)旋轉(zhuǎn)之際在該帶輪50上產(chǎn)生往右轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)矩(反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩)Tr_A。此外，在帶輪50為從動(dòng)帶輪的情況下，產(chǎn)生往左轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)矩(正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩)Tr_G。若帶輪50為發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7，則Tr_A>Tr_G。這是因?yàn)椋涸谝话銉?nèi)燃機(jī)的發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)系統(tǒng)中，起動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7發(fā)生最大的轉(zhuǎn)矩。

此時(shí)，計(jì)算在Tr_A最大的情況下的、帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶張力Tb₁的值(必要張力)Tb_1A、以及帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶張力Tb₂的值Tb_2A。此外，計(jì)算在Tr_G最大的情況下的、帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶張力Tb₁的值Tb_1G、以及帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶張力Tb₂的值(必要張力)Tb_2G。在此，Tr_A和Tr_G是在實(shí)際設(shè)計(jì)中對(duì)布置方式要求的值。

計(jì)算在各個(gè)情況下的必要張力時(shí)，可使用歐拉公式Tt/Ts≤e^μ'θ。在此，Tt是帶2的張緊側(cè)張力，Ts是帶2的松弛側(cè)張力，μ'是帶2與帶輪50之間的表觀摩擦系數(shù)，θ是在帶輪50上的帶包角。

具體而言，使用歐拉公式計(jì)算帶松弛側(cè)的張力Ts，帶張緊側(cè)張力Tt作為將有效張力加在Ts上的值而計(jì)算。

Tr_A：Tb_2A/Tb_1A＝e^μ'θ…(2)

Tb_2A＝Tb_1A+Tr_A/R…(3)

這里，R是帶輪50的半徑。

帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶的必要張力Tb_1A為：

Tb_1A＝Tr_A/R(e^μ'θ-1)…(4)。

Tr_G：Tb_1G/Tb_2G＝e^μ'θ…(5)

Tb_1G＝Tb_2G+Tr_G/R…(6)

帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶的必要張力Tb_2G為：

Tb_2G＝Tr_G/R(e^μ'θ-1)…(7)。

需要說明的是，也可以根據(jù)需要進(jìn)行動(dòng)態(tài)解析而求出帶2不發(fā)生打滑的范圍。

接著，如表1所示，求出Tb_1A-Tb_1G的絕對(duì)值(＝ΔTb₁)與Tb_2A-Tb_2G的絕對(duì)值(＝ΔTb₂)的比例，即T/S比(＝ΔTb₂/ΔTb₁，在圖8等中也僅表示為“T/S”)。通過上述的步驟，能夠求出T/S比的最佳的值。這里，也可以是這樣的：在Tb_2A-Tb_2G的絕對(duì)值和Tb_1A-Tb_1G的絕對(duì)值中，將更大的絕對(duì)值設(shè)為分子、將更小的絕對(duì)值設(shè)為分母，將由此求得的值設(shè)為所述T/S比的最佳值。

[表1]

需要說明的是，在有多個(gè)主動(dòng)帶輪和多個(gè)從動(dòng)帶輪的情況下，在計(jì)算必要張力之際，針對(duì)所有帶輪計(jì)算必要張力，然后將這些張力中最大的張力用作用以求出T/S比的必要張力即可。由此，能夠在所有的帶輪有效地抑制帶2打滑、異常聲音的發(fā)生。

例如，在圖7A、圖7B示出的例子中，首先，與帶輪50同樣，對(duì)帶輪20、30也分別使用歐拉公式求出帶2的張緊側(cè)張力Tt和松弛側(cè)張力Ts。接著，作為必要張力分別計(jì)算在帶輪20、30上分別產(chǎn)生的、正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩和反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩取最大值時(shí)的帶松弛側(cè)張力。

接下來，分別計(jì)算在正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大的情況下以及在反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大的情況下的最佳的T/S比，計(jì)算時(shí)采用在針對(duì)各個(gè)帶輪已計(jì)算出的必要張力中最大必要張力的值。

在Tr_A>Tr_G時(shí)，能夠通過下述式(8)求出所述T/S比。

T/S比＝{L₁×sin(θ₁/2)×sin(α₁)}/{L₂×sin(θ₂/2)×sin(α₂)}…(8)

在式(8)中，L₁是從臂11的擺動(dòng)中心10到第二帶張緊輪3的中心位置為止的臂長度(第一臂長度),θ₁是在第二帶張緊輪3上的帶包角，α₁是在第二帶張緊輪3上的槳轂載荷角。L₂是從臂11的擺動(dòng)中心10到第一帶張緊輪5的中心位置為止的臂長度(第二臂長度),θ₂是在第一帶張緊輪5上的帶包角，α₂是在第一帶張緊輪5上的槳轂載荷角。

如式(8)所示，因?yàn)門/S比取決于L₁、θ₁、α₁、L₂、θ₂以及α₂，所以通過以使T/S比接近先求得的最佳值的方式設(shè)計(jì)包括自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)，從而能夠降低加在帶2上的多余的張力。

本申請(qǐng)的發(fā)明人針對(duì)帶卷掛在帶輪(從動(dòng)帶輪)50與主動(dòng)帶輪之間的帶傳動(dòng)系統(tǒng)實(shí)際計(jì)算出了最佳的T/S比。

圖8是示出在表2及后述圖11A、圖11B所示的布置方式下的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，在使T/S比最佳化時(shí)、以及在T/S比為1.00時(shí)的每個(gè)帶楔的帶張力(跨度張力)與產(chǎn)生于帶輪50的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。圖9是示出在帶輪50上，每個(gè)帶楔的、帶張緊側(cè)張力和帶松弛側(cè)張力的合計(jì)值(即，發(fā)電機(jī)和起動(dòng)機(jī)的軸向力)與產(chǎn)生于帶輪50的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。此外，在表2示出帶傳動(dòng)系統(tǒng)的布置、必要張力以及T/S比等的計(jì)算結(jié)果。圖8和圖9示出按照表2所示的條件計(jì)算出的理論值(最佳值)。

圖10A中示出在T/S比分別為1.00和3.27情況下的Tb₁與在帶輪50中產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的模擬結(jié)果、以及在T/S比分別為1.00和3.27情況下的Tb2與在50中產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的模擬結(jié)果，其中，上述Tb₁為帶輪50和第二帶張緊輪3之間的帶張力，上述Tb₂為帶輪50和第一帶張緊輪之間的帶張力。圖10B是示出在帶輪50上，帶的張緊側(cè)張力和松弛側(cè)張力的合計(jì)值與產(chǎn)生于該帶輪50的轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系的圖。雖然圖8、圖9的縱軸的單位和圖10A、圖10B的縱軸的單位不同，但圖8、圖9、圖10A以及圖10B都表示同一個(gè)模擬的結(jié)果。

[表2]

如表2所示，在本試驗(yàn)中，將帶楔數(shù)(即帶寬度)設(shè)定為5(＝17.8mm)，將帶輪50的直徑設(shè)定為60mm，將在帶輪50上的帶包角設(shè)定為180度。如果將驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩Tr_A的最大值設(shè)定為28(N·m)，將被驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩Tr_G的最大值設(shè)定為11(N·m)，則在Tr_A為28(N·m)的情況下，帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶2的必要張力Tb_1A達(dá)到了102.8(N·m)，帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶2的必要張力Tb_2A達(dá)到了1036.1(N·m)。

在Tr_G為11(N·m)時(shí)，帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶2的必要張力Tb_2G達(dá)到了40.4(N·m)，帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶2的必要張力Tb_1G達(dá)到了407.0(N·m)。

其結(jié)果是，如表2所示，ΔTb₁達(dá)到了304.2(N·m)，ΔTb₂達(dá)到了995.7(N·m)，計(jì)算出合適的T/S比為3.27。

根據(jù)圖8和圖10A得知：隨著Tr_A減小且Tr_G增大，帶輪50與第二帶張緊輪3之間的帶2的張力Tb₁就線性地增大，但通過使T/S比最佳化，例如與T/S為1.00的情況相比，能夠在必要的范圍內(nèi)使張力Tb₁大幅度地減小。此外，隨著Tr_A減小且Tr_G增大，帶輪50與第一帶張緊輪5之間的帶2的張力Tb₂就線性地減小，但通過使T/S比最佳化，例如與T/S為1.00的情況相比，能夠使張力Tb₂大幅度地減小。

根據(jù)圖9和圖10B得知：在將T/S比設(shè)定為1.00的情況下，加在帶輪50的軸上的力(Tb₁和Tb₂的總和)是恒定的，但在使T/S比最佳化的情況下，隨著Tr_A減小且Tr_G增大，能夠使加在帶輪50的軸上的力減小。

因此，通過使T/S比至少大于1.00，更優(yōu)選地,使T/S比接近最佳值，從而能夠?qū)У膹埩档偷奖匾页浞值姆秶灾\求延長帶的使用壽命，而且也能夠降低加在帶輪的軸上的力以謀求延長帶輪的使用壽命。

圖11A是示出在具有本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，將T/S比設(shè)定為1.00的情況下的布置例的圖；圖11B是示出在具有本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，將T/S比設(shè)定為3.27的情況下的布置例的圖。在圖11A、圖11B中所示的帶傳動(dòng)系統(tǒng)是將帶2卷掛在帶輪(從動(dòng)帶輪)50與主動(dòng)帶輪52之間且設(shè)置了自動(dòng)張緊器1的帶傳動(dòng)系統(tǒng)。

在圖11A中所示的自動(dòng)張緊器1和在圖11B中所示的自動(dòng)張緊器1中，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3上的帶包角、槳轂載荷角、以及臂長度分別不同。

確認(rèn)到了如下內(nèi)容，如圖10A所示，通過將T/S比設(shè)定為按照上述的計(jì)算方法求得的最佳值即3.27，從而能夠獲得張力降低效果55和張力降低效果53，所述張力降低效果55是在帶輪50未產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)下，與T/S比為1.00的情況相比張力降低了大約248(N)的張力降低效果，所述張力降低效果53是在帶輪50產(chǎn)生了11(N)的被驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩Tr_G的狀態(tài)下，在帶輪50與第二帶張緊輪3之間張力降低了大約346(N)的張力降低效果。此外，通過將T/S比設(shè)定為3.27，在驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩Tr_A取最大值時(shí)以及在被驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩Tr_G轉(zhuǎn)矩取最大值時(shí)，都能夠使帶2的張力在不落入打滑區(qū)域57的范圍的前提下達(dá)到接近最低必要張力51的值。

需要說明的是，在設(shè)計(jì)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)之際，優(yōu)選使T/S比盡可能地最佳化，但由于布置等原因無法將T/S比設(shè)定為最佳值時(shí)，將T/S比設(shè)定為如下即可，即：在第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3中，位于在產(chǎn)生最大轉(zhuǎn)矩時(shí)的帶松弛側(cè)的帶張緊輪的轉(zhuǎn)矩大于位于在產(chǎn)生最大轉(zhuǎn)矩時(shí)的帶張緊側(cè)的帶張緊輪的轉(zhuǎn)矩。這樣一來，能夠降低加在帶2上的多余的張力。

此外，通過將T/S比設(shè)定為至少大于1，就能夠降低加在帶2上的多余的張力，降低帶輪的軸向力。通過將T/S比設(shè)定為大于1，并且將T/S比和T/S比的最佳值的比例(＝(T/S比)/(T/S比的最佳值))設(shè)定在規(guī)定的范圍內(nèi)，就能夠有效地抑制帶打滑等現(xiàn)象的發(fā)生。

圖12是示出在帶傳動(dòng)系統(tǒng)中的、T/S比和T/S比的最佳值的比例與帶的必要張力之間的關(guān)系、以及上述比例與最大張力之間的關(guān)系的圖。圖12示出在與圖10A、圖10B相同的條件下使T/S比變化時(shí)的結(jié)果。

根據(jù)圖12所示的結(jié)果得知：優(yōu)選將(T/S比)/(T/S比的最佳值)的值設(shè)定為0.3以上2.7以下。

如果(T/S比)/(T/S比的最佳值)的值小于0.3，則實(shí)際的T/S比下的必要張力會(huì)達(dá)到當(dāng)T/S比取最佳值時(shí)的必要張力的兩倍以上，張力降低效果急劇減少。由此，優(yōu)選在按照上述方法計(jì)算T/S比的最佳值后，以(T/S比)/(T/S比的最佳值)的值達(dá)到0.3以上的方式設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)系統(tǒng)。

一般情況下，將用于帶傳動(dòng)系統(tǒng)的帶2的楔數(shù)設(shè)定為5或6，但如果(T/S比)/(T/S比的最佳值)的值超過2.7，帶2的張緊側(cè)張力就會(huì)變大，需要增加帶2的楔數(shù)。由此，優(yōu)選將(T/S比)/(T/S比的最佳值)的值設(shè)定在2.7以下。

需要說明的是，就上述本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)而言，在起動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的條件中，起動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)的條件最苛刻。因此，優(yōu)選帶傳動(dòng)系統(tǒng)的布置滿足起動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)的條件。

例如，優(yōu)選為：在初始狀態(tài)下，第二帶張緊輪3受到的轉(zhuǎn)矩大于第一帶張緊輪5受到的轉(zhuǎn)矩。還可以是這樣的：為了使T/S比最佳化，將離臂11的擺動(dòng)中心10較近的帶輪布置在第一帶張緊輪5側(cè)，將離臂11的擺動(dòng)中心10較遠(yuǎn)的帶輪用作第二帶張緊輪3。

也可以是這樣的：使在第二帶張緊輪3上的帶2的包角大于在第一帶張緊輪5上的帶2的包角。還可以是這樣的：在將由下述兩條線形成的角度稱為槳轂載荷角(HLA，即上述槳轂載荷角α)時(shí)，第一帶張緊輪5上的HLA與90度的差值大于第二帶張緊輪3上的HLA與90度的差值，其中，該兩條線為：從帶2向帶張緊輪的輸入角度線；以及臂11的擺動(dòng)中心10與帶張緊輪26的中心相連的線。

在本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，能夠設(shè)定T/S比以保證：在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7為主動(dòng)帶輪并且曲軸帶輪9為從動(dòng)帶輪的情況下，以及在發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7為從動(dòng)帶輪并且曲軸帶輪9為主動(dòng)帶輪的情況下，都使臂11的擺動(dòng)較小。由此，例如與在上述專利文獻(xiàn)2、3中記載的帶傳動(dòng)系統(tǒng)相比，在本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，能夠?qū)⒈?1的擺動(dòng)控制得較小，能夠進(jìn)一步提高耐久性。

在圖1的示例中，帶2的內(nèi)周面?zhèn)染頀煸诘谝粠埦o輪5上，帶2的背面?zhèn)染頀煸诘诙埦o輪上，但帶2的卷掛方法并不限于此。也可以是這樣的：例如,通過適當(dāng)?shù)卦黾佣栎?idler pulley)，將第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3卷掛到帶2的同一面?zhèn)取?/p>

在本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，帶2的旋轉(zhuǎn)方向18為右旋轉(zhuǎn)，但也可以為左旋轉(zhuǎn)。此外，本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1也可以用于能夠?qū)?的旋轉(zhuǎn)方向18在正向和反向之間改變的帶傳動(dòng)系統(tǒng)。下面，對(duì)本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例進(jìn)行綜合說明。

-帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例-

圖13A～圖13C和圖14A～圖14C是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例的圖。在圖13和圖14中，固定部件13的筒狀部(主軸)16的中心與臂的擺動(dòng)中心10一致。這里示出在發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)和運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)帶2往右轉(zhuǎn)的例子。

可以是這樣的：如圖13A～圖13C、圖14B、圖14C所示，對(duì)圖1中示例的在第一帶張緊輪5或第二帶張緊輪3上的帶2的包角、帶輪的布置情況進(jìn)行改變。還可以是這樣的：如圖14A所示，在帶傳動(dòng)系統(tǒng)中適當(dāng)?shù)卦黾佣栎?1等其它帶輪。

圖15A～圖15C、圖16A、圖16B和圖17A、圖17B是示出包括本發(fā)明的自動(dòng)張緊器的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的其它變形例的圖。

在圖15A、圖15C示出的自動(dòng)張緊器31包括壓縮彈簧23以代替螺旋扭轉(zhuǎn)彈簧15，該壓縮彈簧23的一端被固定，該壓縮彈簧23的另一端與臂11連接。在圖15B中示出的自動(dòng)張緊器31包括拉伸彈簧25，該拉伸彈簧25的一端被固定，該拉伸彈簧25另一端與臂11連接。在這些自動(dòng)張緊器31中，在臂11從帶2受到了力的情況下，壓縮彈簧23或拉伸彈簧25向臂11施加作用力。在這些帶傳動(dòng)系統(tǒng)中，帶2的旋轉(zhuǎn)方向18可以為在圖15A～圖15C中的右旋轉(zhuǎn)，也可以為能夠在正向和反向之間進(jìn)行切換。能夠切換帶2的旋轉(zhuǎn)方向的帶傳動(dòng)系統(tǒng)例如優(yōu)選地應(yīng)用于平板夯等。

也可以是這樣的：如圖15C所示，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3都與帶的外周面接觸。

此外，如圖16A所示的自動(dòng)張緊器41那樣，在將圖15A所示的壓縮彈簧23替換為液壓減震器27的液壓張緊器中，也可以采用第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3設(shè)置于臂11上的結(jié)構(gòu)。液壓減震器27隨著臂11的擺動(dòng)，對(duì)臂11賦予適當(dāng)?shù)姆醋饔昧?。因?yàn)橐簤簻p震器27能夠賦予比彈簧大的力，所以液壓減震器能夠優(yōu)選地應(yīng)用于帶張力較大的用途。

也可以是這樣的：如圖16B所示，在圖1中示出的本實(shí)施方式的自動(dòng)張緊器1中，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3以將臂11的擺動(dòng)中心10夾在兩者之間的方式彼此位于相反側(cè)。在該自動(dòng)張緊器1中，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3都與帶2的外周面接觸。

如圖17B所示，即使第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3都與帶2的內(nèi)周面接觸，也能夠?qū)?賦予必要張力。

也可以是這樣的：如圖17B所示，在采用了壓縮彈簧23的自動(dòng)張緊器31中，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3都與帶2的內(nèi)周面接觸。

需要說明的是，在上述的任一變形例中，第一帶張緊輪5和第二帶張緊輪3的轉(zhuǎn)動(dòng)方向一樣，而且在第一帶張緊輪5朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。

以上對(duì)帶傳動(dòng)系統(tǒng)的一個(gè)例子進(jìn)行了說明，但在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，可對(duì)各部件的形狀、結(jié)構(gòu)、布置、形成材料和尺寸等進(jìn)行適當(dāng)?shù)母淖?。例如，帶傳?dòng)系統(tǒng)并不是一定需要具有內(nèi)燃機(jī)和發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)，只要分別布置在兩個(gè)主動(dòng)帶輪之間的帶張緊輪由共通的臂支承，并且所述帶張緊輪從帶受到力而朝著同一個(gè)方向轉(zhuǎn)動(dòng)即可。

在圖13～圖17所示的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的每個(gè)變形例中，在第一帶張緊輪5朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著提高帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。與此相反，在第一帶張緊輪5朝著降低帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，第二帶張緊輪3也朝著降低帶2的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)。

由此，在上述變形例中，與在圖1中示出的帶傳動(dòng)系統(tǒng)同樣，在曲軸帶輪9主動(dòng)旋轉(zhuǎn)時(shí)以及發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪7主動(dòng)旋轉(zhuǎn)時(shí)都能夠?qū)⒈?1的擺動(dòng)抑制得較小。在上述專利文獻(xiàn)2、3示出的自動(dòng)張緊器中，在一個(gè)帶張緊輪朝著提高帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)之際，另一個(gè)帶張緊輪朝著降低帶的張力的方向轉(zhuǎn)動(dòng)，但在例如圖16B示出的帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例中，通過采用上述的布置方式，與上述現(xiàn)有的自動(dòng)張緊器相比，能夠?qū)⒈鄣臄[動(dòng)抑制得較小。此外，通過考慮T/S比進(jìn)行設(shè)計(jì)，能夠謀求降低設(shè)定張力，謀求降低耗油量、延長系統(tǒng)使用壽命。

需要說明的是，在上述帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例中，在帶的旋轉(zhuǎn)方向18是在圖13～圖17的各幅附圖中的右旋轉(zhuǎn)的情況下，按照與本實(shí)施方式的帶傳動(dòng)系統(tǒng)同樣的方法求出最佳的T/S比，然后通過以使T/S比處于比1大且該最佳值以下的范圍內(nèi)的方式對(duì)自動(dòng)張緊器進(jìn)行設(shè)計(jì)，從而能夠降低加在帶上的多余的張力和加在帶輪的軸上的力，謀求延長帶和帶輪的使用壽命。

但是，在上述帶傳動(dòng)系統(tǒng)的變形例中，在能夠?qū)У男D(zhuǎn)方向18在正向和反向之間進(jìn)行切換的情況下，如果使T/S比大于1，朝著反向旋轉(zhuǎn)時(shí)的張力就變大，因此并不一定需要使T/S比大于1。

-產(chǎn)業(yè)實(shí)用性-

本發(fā)明的一示例所涉及的自動(dòng)張緊器可應(yīng)用于例如具有內(nèi)燃機(jī)的各種車輛等。

-符號(hào)說明-

1、31、41 自動(dòng)張緊器

2 帶

3 第二帶張緊輪

5 第一帶張緊輪

7 發(fā)電機(jī)/起動(dòng)機(jī)帶輪

9 曲軸帶輪

11 臂

12 襯套

13 固定部件

16 筒狀部

17 軸部

18 帶的旋轉(zhuǎn)方向

19 延伸部

20、30、50 帶輪

21 惰輪

24 滑動(dòng)部件

26 帶張緊輪

27 液壓減震器

51 最低必要張力

52 主動(dòng)帶輪

53、55 張力降低效果

57 打滑區(qū)域