專利名稱：等速萬向接頭的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及例如在機動車的前輪用驅動軸中使用的免根切型的等速萬向接頭。
背景技術：
等速萬向接頭在機動車或各種產(chǎn)業(yè)機械的動力傳遞系中，連結驅動側的旋轉軸和 從動側的旋轉軸而以等角速度傳遞轉矩，具有固定式和滑動式。固定式僅容許角度位移，相 對于此，滑動式是容許角度位移和軸向位移這兩者的類型。機動車的前輪用驅動軸的車輪側所使用的固定式等速萬向接頭與方向盤的操作 連動且由于車輪左右運動而容許高工作角。因此，該等速萬向接頭需要即使以高工作角在 大驅動力(轉矩)的作用下也能夠充分承受的靜強度和即使在保障期間中進行長距離行駛 也不會突然斷裂的充分的疲勞強度特性。固定式等速萬向接頭具有球保持架型(以下標記為BJ)和免根切型(以下標記為 UJ)。BJ和UJ都具備具有一端開口的杯形部的外側接頭部件；位于所述杯形部的內側的 內側接頭部件；夾設在所述外側接頭部件及內側接頭部件相互之間而傳遞轉矩的球；保持 該球的保持架。而且，外側接頭部件的杯形部具有形成在內周面上且球在其中滾動的滾道 槽，內側接頭部件具有形成在外周面上且球在其中滾動的滾道槽。BJ的外側接頭部件杯形部及內側接頭部件的滾道槽的軸向截面為圓弧狀。相對于 此，UJ將BJ中的外側接頭部件的杯形部及內側接頭部件的滾道槽的軸向截面的圓弧的一 部分形成為直線狀。如圖6A所示，在UJ的外側接頭部件21中的杯形部22的滾道槽23的 軸向截面上，開口側為直線狀(以下標記為直線部)。由于UJ與BJ相比，在外側接頭部件21的杯形部22的滾道槽23的開口端部上， 球24與滾道槽23的接觸點靠徑向外方，因此軸與外側接頭部件1的杯形部22相干涉的情 況出現(xiàn)在高工作角側，從而能夠容許高工作角化。另一方面，由于UJ容許高工作角，因此與 BJ相比需要提高容許載荷。因此，通常，與BJ相比，UJ增加杯形部22的外徑而確保強度。 然而，由于存在UJ的杯形部22的小型化的需要，因此，需要進一步提高杯形部22的容許應 力。為了將外側接頭部件21的杯形部22形成為高強度化，需要提高杯形部22的容易 破損部分的強度。杯形部22的容易破損部分在滾道槽23的開口端部附近。作為提高滾道 槽23的開口端部的強度的一個方法，有進行淬火使其硬化的方法。通過淬火產(chǎn)生的硬化， 能得到抑制滾道開口部的塑性變形的效果。關于用于抑制滾道槽23的開口端部的變形的 淬火，已經(jīng)考慮了各種方法。例如，專利文獻1所記載的發(fā)明在為了提高外側接頭部件21的開口端部的疲勞強 度而施加壓縮殘余應力的目的下，預先在外側接頭部件21的開口端部形成余料，在淬火后 除去開口端部的余料。另外，專利文獻2所記載的發(fā)明通過對實施了高頻淬火的外側接頭部件21的滾道 槽23的開口端部進一步實施噴丸硬化來施加壓縮殘余應力，提高外側接頭部件21的滾道槽23的開口端部的疲勞強度。還有，在專利文獻3所記載的發(fā)明中，通過使吸熱體與外側接頭部件21的滾道槽 23的開口端部抵接，而使?jié)L道槽23的開口端部中的硬化層變淺。這是由于當增大外側接頭 部件21的滾道槽23的開口端部的高頻淬火所產(chǎn)生的硬化層的深度時，非硬化層減少，反而 疲勞強度下降的緣故。專利文獻1 日本特開昭57-67127號公報專利文獻2 日本特開平4-194418號公報專利文獻3 日本特開昭56-65924號公報然而，外側接頭部件21的杯形部22通常在通過淬火使?jié)L道槽23硬化時，產(chǎn)生隨 著從開口端相反側朝向開口端側逐漸擴徑所引起的尺寸誤差。即，開口端側的滾道槽23的 P⑶增加，整個滾道槽23的直線部成為在開口側打開的錐形狀。這是由于杯形部22包括在 開口端相反側關閉的部分和在開口端側打開的部分的緣故。使用了該外側接頭部件21的UJ在工作角為高角度側，球24與滾道槽23之間的 間隙增大，產(chǎn)生噪音。相對于該問題，以往通過將外側接頭部件21的鍛造中使用的沖頭形 狀形成為特殊的形狀，而使淬火前的外側接頭部件1在由淬火產(chǎn)生的變形后成為所希望的 形狀。即，使用了使外側接頭部件21的滾道槽23的直線部成為在開口端側關閉的反錐形 的沖頭。然而，在該對策中，制造特殊的形狀的沖頭需要增加工序數(shù)，因此沖頭制造的成本 增加。而且，在鍛造后從外側接頭部件21的杯形部22的內側拔出沖頭時存在大阻力，因此 沖頭容易損傷而導致沖頭的壽命下降。

發(fā)明內容
因此，本發(fā)明鑒于上述情況，其課題在于提供一種高強度且能夠抑制外側接頭部 件的滾道槽的開口端部的由淬火引起的變形的等速萬向接頭。為了解決所述課題，本發(fā)明者進行了多種實驗調查，得到了只要在杯形部22的開 口端側增加未淬火硬化的非硬化層就能夠抑制由淬火引起的變形的見解。然而，單純地減 少硬化層時強度會下降。因此，本發(fā)明者進行了進一步討論，得到了如下的見解。在以往的 UJ中，如圖6B放大所示，為了在取得高工作角時防止與軸的干涉而使外側接頭部件的21的 杯形部22具有從內周面26到開口端面25連續(xù)的避讓面27。杯形部22的避讓面27中的 以滾道槽23的寬度方向的中心為起點的開口端面25的軸向的突出量t減少。即使增加該 突出量t，只要設置避讓面27，杯形部22與軸的干涉位置就不變化而最大工作角就不變化。 因此，以往的最大工作角所需的軸與UJ對合的軸向尺寸不增加。本發(fā)明基于上述見解而提 出o即，用于解決所述課題的本發(fā)明的第一方面是一種等速萬向接頭，其為免根切型， 具備具有一端開口的杯形部的外側接頭部件；位于所述杯形部的內側的內側接頭部件； 夾設在所述外側接頭部件及內側接頭部件相互之間而傳遞轉矩的球；保持該球的保持架， 其中，所述外側接頭部件具有形成在所述杯形部的內周面上且所述球在其中滾動的滾道 槽；從所述杯形部的內周面到開口端面連續(xù)的錐狀的避讓面；形成在所述杯形部的外周面 上且安裝保護罩的保護罩槽，并且，所述滾道槽具有圓弧部和直線部，該圓弧部具有由高頻 淬火形成的硬化層，所述等速萬向接頭的特征在于，以所述避讓面的所述滾道槽的寬度方向的中心為起點，使所述開口端面以突出量t沿軸向突出，在此，所述突出量t在所述球的 直徑為d時，滿足t = 0. 037d 0. 185d的關系，并且，所述突出部中的所述開口端面及與 該開口端面連續(xù)的所述杯形部的外周面具有未淬火硬化的非硬化層。根據(jù)本發(fā)明的第一方面，通過使所述開口端面以突出量t沿軸向突出，能夠不增 加現(xiàn)有的最大工作角所需的軸與UJ對合的軸向尺寸，而增加外側接頭部件的杯形部的體 積。而且，通過使突出部中的所述開口端面及與該開口端面連續(xù)的所述杯形部的外周面具 有非硬化層，能夠不使強度下降，而抑制由淬火引起的變形。本發(fā)明的第二方面以第一方面為基礎，其中，以所述外側接頭部件的軸線為界而 將所述滾道槽的圓弧部中的軸向截面的圓弧的曲率中心配置在所述軸向截面的具有圓弧 一側的相反側。根據(jù)本發(fā)明的第二方面，能夠增加外側接頭部件的杯形部中的滾道槽的開口端相 反側的容許負載。本發(fā)明的第三方面以第一方面或第二方面為基礎，其中，使所述非硬化層延伸到 所述避讓面。根據(jù)本發(fā)明的第三方面，能夠更有效地抑制外側接頭部件的杯形部的由淬火引起 的變形。本發(fā)明的第四方面以第一方面或第二方面為基礎，其中，使所述硬化層延伸到所 述避讓面。根據(jù)第四方面，能夠增大外側接頭部件的杯形部中的滾道槽的開口端部的強度。本發(fā)明的第五方面以第四方面為基礎，其中，使有效硬化層(Hv513以上)延伸到 所述避讓面。根據(jù)第五方面，能夠充分確保外側接頭部件的杯形部中的滾道槽的疲勞強度。本發(fā)明的第六方面以第五方面為基礎，其中，所述滾道槽與所述避讓面的邊界部 分的表面硬度為Hv500 780，粒度號碼為8號 13號。根據(jù)第六方面，能夠抑制外側接頭部件的杯形部中的滾道槽的開口端的淬裂。本發(fā)明的第七方面以第一方面至第六方面中任一方面為基礎，其中，所述外側接 頭部件使用硫量為0. 005 0. 020mass%、碳量為0. 46 0. 58mass%&碳鋼。根據(jù)第七方面，能夠確保滾道槽的耐磨損性。而且，能夠確保切削加工性和硬化層 的韌性。本發(fā)明的第八方面以第一方面至第七方面中任一方面為基礎，其中，通過冷鍛的 加工硬化將所述杯形部的外周面的硬度形成為Hv280 400。根據(jù)第八方面，能夠確保杯形部的強度并且能夠抑制杯形部的破裂或模具壽命的 下降。本發(fā)明的第九方面以第一方面至第八方面中任一方面為基礎，其中，具備外周面 的由熱處理形成的硬化層的厚度為1. 2 2. 0mm且芯部的硬度為Hv300 600的所述內側 接頭部件。根據(jù)第九方面，能夠抑制內側接頭部件的熱處理產(chǎn)生的變形量并將內側接頭部件 形成為高強度。本發(fā)明的第十方面以第一方面至第九方面中任一方面為基礎，其中，所述保持架使用碳量0. 46 0. 58maSS%的碳鋼，并且通過高頻淬火使保持架整體硬化而將硬度形成 為 HRC56 63。根據(jù)第十方面，能夠確保保持架的硬度，并且能夠抑制對保持架的孔進行沖孔加 工中使用的沖頭的壽命的下降。本發(fā)明的第十一方面以第一方面至第十方面中任一方面為基礎，其中，所述球的 表面粗糙度為Ra 0. 01 0. 09。根據(jù)第十一方面，能夠提高等速萬向接頭的耐久性。本發(fā)明的第十二方面制造第一方面至第十一方面中任一方面所述的等速萬向接 頭，具備在所述滾道槽的高頻淬火時冷卻所述保護罩槽的工序。根據(jù)第十二方面，能夠抑制淬火時的熱影響，因此能夠抑制外側接頭部件的杯形 部中的軟化或變形的增加或疲勞強度的下降。本發(fā)明的第十三方面制造第一方面至第十一方面中任一方面所述的等速萬向接 頭，具備在將金屬環(huán)壓入所述外側接頭部件的外周面后進行高頻淬火并在除去熱量后去除 金屬環(huán)的工序。根據(jù)第十三方面，能夠有效地抑制外側接頭部件的杯形部中的高頻淬火引起的變形。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠將等速萬向接頭的外側接頭部件形成為高強度且能夠抑制外側 接頭部件的滾道槽的開口端部的由淬火引起的變形。


圖1是示出本發(fā)明的實施方式的UJ的整體結構的軸向剖面圖。圖2A是圖1的外側接頭部件的放大圖。圖2B是圖2A的變形例。圖3是示出圖1的外側接頭部件的滾道槽中的圓弧部的圓弧的曲率中心的圖。圖4是示出對圖1的外側接頭部件進行高頻淬火的狀態(tài)的圖。圖5是示出本發(fā)明的實施方式中的外側接頭部件的杯形部的強度的圖。圖6A是現(xiàn)有的UJ的外側接頭部件的軸向剖面圖。圖6B是圖6A的局部放大圖。
具體實施例方式以下，說明用于實施本發(fā)明的最佳方式。圖1例示本發(fā)明的實施方式的免根切型等速萬向接頭(以下標記為UJ)。該UJ具 備外側接頭部件1、內側接頭部件2、球3及保持架4作為主要的構成要素。外側接頭部件1 由一方開口的杯形部la和桿部lb構成。杯形部la具有形成在內周面lc上的滾道槽Id、 從內周面lc到開口端面le連續(xù)的錐狀的避讓面If、形成在外周面lg上且用于安裝保護罩 5的沿周向延伸的保護罩槽lh。內側接頭部件2位于外側接頭部件1的杯形部la的內方，且具有球面狀的外周面 2a。在該外周面2a上形成有沿軸向延伸的滾道槽2b。內側接頭部件2具有軸孔2c，通過將軸6壓入軸孔2c內進行花鍵嵌合而連結。該軸6通過簧環(huán)7等的擋圈而相對于內側接 頭部件2形成為防脫。軸6與內側接頭部件2連結并且從外側接頭部件1的開口伸出。外側接頭部件1的杯形部la的滾道槽Id與內側接頭部件2的滾道槽2b成對而 形成球滾道，每個球滾道內各裝入一個球3。球3夾設在外側接頭部件1與內側接頭部件2 相互之間而起到傳遞轉矩的作用。各球3被保持在圓筒狀的保持架4的圓周方向上形成的 凹槽4a內。保持架4具有球面狀的內周面4b，并通過該內周面4b與內側接頭部件2的外 周面2a相接。保持架4的外周面4c為球面狀，與外側接頭部件1的杯形部la的內周面lc 相接。保護罩5的一端由外側接頭部件1的外周面lg的開口端側覆蓋，并通過保護罩帶5a 固定在保護罩槽lh的位置上。外側接頭部件1的杯形部la的滾道槽Id中的開口端相反側部位和開口端側部位 上分別形成有在軸向截面中槽底為圓弧狀的圓弧部ldl和槽底為直線狀的直線部Id 2。內 側接頭部件2中的滾道槽2b的開口端側部位和開口端相反側部位上分別形成有在軸向截 面中槽底為圓弧狀的圓弧部2b 1和槽底為直線狀的直線部2b 2。由于外側接頭部件1和 內側接頭部件2的滾道槽ld、2b的直線部Id 2、2b 2的存在，最大工作角設定為大于以往 的轎車用BJ的最大工作角。外側接頭部件1的杯形部la的滾道槽Id和內周面lc分別具有由高頻淬火形成 的硬化層8a、8b。內側接頭部件2的滾道槽2b和外周面2a分別具有由熱處理形成的硬化 層9a、9b。內側接頭部件2的外周面2a中的硬化層9b的厚度為1. 2 2. 0mm,芯部2d的 硬度為Hv300 600。若為該條件，則能夠抑制內側接頭部件2的變形量，能夠形成為高強度。外側接頭部件1使用硫量為0. 005 0. 020111￡1%%而碳量為0. 46 0. 58mass% 的碳鋼。碳量小于0. 46maSS%時，滾道槽Id的耐磨損性降低。硫以化合物MnS的形式存在 于鋼中，通過冷鍛而延展時成為斷裂的起點，因此希望減少硫量。然而，小于0. 005mass% 時，切削加工性受到顯著阻礙，大于0. 020maSS%時淬火硬化部的韌性顯著下降。更優(yōu)選為 0. 005 0.范圍。保持架4使用碳量0. 46 0. 58maSS%的碳鋼并且通過高頻淬火使整體硬化為 HRC56 63。通過利用高頻淬火使整體硬化為HRC56 63，將內部的組織形成為微細化， 能得到適當?shù)挠捕?，從而能夠抑制龜裂的發(fā)生。為了形成為HRC56以上而碳鋼的碳量需要 為0. 46maSS%以上，當碳量超過0. 58111￡1%%時保持架4的凹槽4a的加工用沖頭的壽命顯 著下降。而且，球3的表面粗糙度為RaO. 01 0. 09時能夠提高外側接頭部件1和內側接 頭部件2的滾道槽ld、2b及UJ的耐久性。如圖2A放大所示，以外側接頭部件1的杯形部la的避讓面If中的滾道槽Id的 槽底c為起點使開口端面le以突出量t沿軸向突出(圖中虛線所示為以往的外側接頭部 件)。在此，當球3的直徑為d時，突出量t滿足t = 0.037d 0. 185d的關系。當突出量 t小于0. 037d時，無法得到突出所產(chǎn)生的效果。當突出量t大于0. 185d時外側接頭部件1 的開口端面le的徑向的長度a變小，由此在用于加工的傳送時會對其它的外側接頭部件1 產(chǎn)生損傷而在加工中引起不良。突出部li中的開口端面le及與開口端面le連續(xù)的杯形部la的外周面lj具有 未淬火硬化的非硬化層。該非硬化層延伸到避讓面If 的局部。而且，外側接頭部件1的滾道槽Id中的硬化層8a也延伸到避讓面If。通過使硬化層8a延伸到杯形部la的避讓面If，能夠確保杯形部la的滾道槽Id 的開口端側的強度。而且，通過形成突出部li及從使非硬化層從開口端面le延伸到避讓 面lf，與以往相比，杯形部la的開口端側的非硬化層增多，因此能夠抑制杯形部la的開口 端側的由高頻淬火弓I起的變形。
在球3滾動的范圍內，將形成在滾道槽Id的底面上的硬化層即有效硬化層形成為 Hv513以上的硬度，并使該有效硬化層延伸到所述避讓面。由此，在滾道槽Id底部充分形成 硬化層，確保滾道槽Id底部的疲勞強度。滾道槽Id與避讓面If的邊界部分的表面硬度為Hv500 780，粒度號碼為8號 13號。舊、粒的尺寸越微細越好，粒度號碼優(yōu)選8號 13號。若為該條件，則能夠緩和滾 道槽Id與避讓面If的邊界部分的應力，因此能夠提高杯形部la的強度。當粒度號碼小于 8號時，明顯容易產(chǎn)生淬裂。通過冷鍛的加工硬化將外側接頭部件1的杯形部la的外周面lg的硬度形成為 Hv280 400。加工硬化率越高，硬化量就越大，但是會導致制品的破裂或模具壽命的下降， 因此加工硬化的上限硬度為Hv400。當加工硬化率低時，模具的形狀無法高精度地轉印給制 品。而且，在下限硬度低的加工硬化率中，無法形成組織的微細化，因此在淬火加熱時會存 在難以奧氏體化的大的鐵素體。因此，在短時間急速加熱的高頻淬火中容易產(chǎn)生未完全淬 火組織而成為低強度，所以加工硬化的下限的硬度為Hv280。通過該加工硬化，至少使位于 滾道槽Id的開口端部的底上的杯形部la的外周面lg硬化，就能夠增加杯形部la的外周 面、尤其是成為破損起點的外周面的硬度，從而能夠提高杯形部la的強度。如圖3所示，外側接頭部件1的滾道槽Id的圓弧部Id 1中的軸向截面的圓弧的 曲率中心0以外側接頭部件1的軸線(圖中A-A線)為界配置在軸向截面的具有圓弧一側 的相反側。由此，與將圓弧的曲率中心0配置在外側接頭部件1的軸線上的現(xiàn)有技術相比， 能夠增加外側接頭部件1的滾道槽Id的開口端相反側的容許負載。在外側接頭部件1的制造過程中，如圖4所示，將金屬環(huán)10壓入外側接頭部件1 的外周面lg的開口端側后進行滾道槽Id的高頻淬火，在除去熱量后進入去除金屬環(huán)10的 工序。由此能夠抑制杯形部la的由高頻淬火引起的變形。另外，在外側接頭部件1的制造過程中，在進行滾道槽Id的高頻淬火時，使保護罩 槽lh進入例如利用水冷進行冷卻的工序。保護罩槽lh底部的壁厚最薄，若在高頻淬火時 不采取任何對策，則會受到熱影響而底部周邊可能軟化或變形可能增加。而且，當硬化層的 厚度增加時，由于壓縮殘余應力下降，因此疲勞強度也可能下降。相對于此，在高頻淬火時， 例如，若通過接觸從周圍施加壓力的水來冷卻保護罩槽lh，防止熱影響，則能夠抑制上述的 軟化、變形或疲勞強度的下降，從而能夠將杯形部la形成為高強度化。此外，通過有無加熱 引起的變色能夠容易判斷有無熱影響。圖5示出本實施方式中的外側接頭部件1的杯形部la的強度。縱軸表示負載轉 矩，橫軸以對數(shù)形式來表示負載次數(shù)。虛線是t = 0. 02d的現(xiàn)有技術的數(shù)據(jù)，實線是t = 0. 13d的本實施方式的數(shù)據(jù)。與現(xiàn)有技術相比，可知本實施方式整體性地提高了容許負載轉 矩。例如，負載次數(shù)為1.0X105下，提高了約7%的容許負載轉矩。圖2B是本實施方式的變形例。在該變形例中，非硬化層延伸到避讓面If的整體。反過來說，外側接頭部件1的滾道槽Id中的硬化層8a未延伸到避讓面If。與現(xiàn)有相比，通 過形成突出部li及使非硬化層從開口端面le延伸到避讓面If的整體，而使杯形部la的 開口端側的非硬化層增多，因此能夠抑制杯形部la的開口端側的由高頻淬火引起的變形。 此外，外側接頭部件1的內周面lc的硬化層8b未延伸到避讓面If。其它的結構及作用、效 果與上述的實施方式相同，因此省略說明。 本發(fā)明并不局限于上述實施方式，在其技術思想的范圍內能夠進行各種變形。
權利要求
一種等速萬向接頭，其為免根切型，具備具有一端開口的杯形部的外側接頭部件；位于所述杯形部的內側的內側接頭部件；夾設在所述外側接頭部件及內側接頭部件相互之間而傳遞轉矩的球；保持該球的保持架，所述外側接頭部件具有形成在所述杯形部的內周面上且所述球在其中滾動的滾道槽；從所述杯形部的內周面到開口端面連續(xù)的錐狀的避讓面；形成在所述杯形部的外周面上且安裝保護罩的保護罩槽，并且，所述滾道槽具有圓弧部和直線部，該圓弧部具有由高頻淬火形成的硬化層，所述等速萬向接頭的特征在于，以所述避讓面的所述滾道槽的寬度方向的中心為起點，使所述開口端面以突出量t沿軸向突出，在此，所述突出量t在所述球的直徑為d時，滿足t＝0.037d～0.185d的關系，并且，所述突出部中的所述開口端面及與該開口端面連續(xù)的所述杯形部的外周面具有未淬火硬化的非硬化層。
2.根據(jù)權利要求1所述的等速萬向接頭，其中，以所述外側接頭部件的軸線為界而將所述滾道槽的圓弧部中的軸向截面的圓弧的曲 率中心配置在所述軸向截面的具有圓弧一側的相反側。
3.根據(jù)權利要求1或2所述的等速萬向接頭，其中，使所述非硬化層延伸到所述避讓面。
4.根據(jù)權利要求1或2所述的等速萬向接頭，其中，使所述硬化層延伸到所述避讓面。
5.根據(jù)權利要求4所述的等速萬向接頭，其中，使有效硬化層(Hv513以上)延伸到所述避讓面。
6.根據(jù)權利要求5所述的等速萬向接頭，其中，所述滾道槽與所述避讓面的邊界部分的表面硬度為Hv500 780，粒度號碼為8號 13號。
7.根據(jù)權利要求1 6中任一項所述的等速萬向接頭，其中，所述外側接頭部件使用硫量為0. 005 0. 020maSS%、碳量為0. 46 0. 58mass%&碳鋼。
8.根據(jù)權利要求1 7中任一項所述的等速萬向接頭，其中，通過冷鍛的加工硬化將所述杯形部的外周面的硬度形成為Hv 280 400。
9.根據(jù)權利要求1 8中任一項所述的等速萬向接頭，其中，具備外周面的由熱處理形成的硬化層的厚度為1. 2 2. 0mm且芯部的硬度為Hv300 600的所述內側接頭部件。
10.根據(jù)權利要求1 9中任一項所述的等速萬向接頭，其中，所述保持架使用碳量0. 46 0. 58mass%&碳鋼，并且通過高頻淬火使保持架整體硬 化而將硬度形成為HRC56 63。
11.根據(jù)權利要求1 10中任一項所述的等速萬向接頭，其中，所述球的表面粗糙度為 RaO. 01 0. 09。
12.一種制造權利要求1 11中任一項所述的等速萬向接頭的方法，具備在所述滾道 槽的高頻淬火時冷卻所述保護罩槽的工序。
13.—種制造權利要求1 11中任一項所述的等速萬向接頭的方法，具備在將金屬環(huán) 壓入所述外側接頭部件的外周面后進行高頻淬火并在除去熱量后去除金屬環(huán)的工序。
全文摘要
本發(fā)明提供一種高強度且能夠抑制外側接頭部件的滾道槽的開口端部的由淬火引起的變形的等速萬向接頭。在本發(fā)明中，一種免根切型的等速萬向接頭，外側接頭部件的杯形部(1a)中的滾道槽(1d)具有由高頻淬火形成的硬化層(8a)，以避讓面(1f)的滾道槽(1d)的槽底(c)為起點，使開口端面(1e)以突出量t沿軸向突出。在此，所述突出量t在轉矩傳遞用球的直徑為d時，滿足t＝0.037d～0.185d的關系。突出部(1i)中的開口端面(1e)及與開口端面(1e)連續(xù)的杯形部(1a)的外周面(1j)具有未淬火硬化的非硬化層。
文檔編號F16D3/2237GK101836001SQ200880112449
公開日2010年9月15日 申請日期2008年9月22日 優(yōu)先權日2007年10月22日
發(fā)明者吉田和彥, 大場浩量, 曾根啟助 申請人:Ntn株式會社