泵排出流量控制裝置的制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001 ] 本發(fā)明涉及控制可變?nèi)莘e栗的排出流量的栗排出流量控制裝置。
【背景技術(shù)】
[0002]在安裝于液壓挖掘機(jī)等工作裝置的液壓設(shè)備的驅(qū)動壓源中，使用了被發(fā)動機(jī)驅(qū)動而旋轉(zhuǎn)的可變?nèi)莘e栗。
[0003]在日本JP2008 - 29173IA中公開了一種栗排出流量控制裝置，該栗排出流量控制裝置包括:調(diào)節(jié)器，其控制可變?nèi)莘e栗的排出流量；阻力器，其設(shè)于被導(dǎo)入固定容積栗的排出壓的信號壓通路；以及驅(qū)動器，其根據(jù)阻力器的前后差壓驅(qū)動調(diào)節(jié)器。
[0004]在栗排出流量控制裝置中，根據(jù)阻力器的前后差壓進(jìn)行工作的驅(qū)動器借助調(diào)節(jié)器調(diào)整可變?nèi)莘e栗的排出容積，從而即使栗轉(zhuǎn)速不均，可變?nèi)莘e栗的排出流量也不會變化。
[0005]在液壓挖掘機(jī)等的工作裝置中，在自發(fā)動機(jī)的低轉(zhuǎn)速區(qū)域向中轉(zhuǎn)速區(qū)域運(yùn)轉(zhuǎn)時，要求增大栗排出流量相對于栗轉(zhuǎn)速(發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速)的增益(變化率)來確保工作裝置的操作性。另一方面，在自發(fā)動機(jī)的中轉(zhuǎn)速區(qū)域向高轉(zhuǎn)速區(qū)域運(yùn)轉(zhuǎn)時，要求減小栗排出流量相對于栗轉(zhuǎn)速的增益來維持工作裝置的作業(yè)效率。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]本發(fā)明的目的在于提供一種根據(jù)栗轉(zhuǎn)速的上升而切換栗排出流量的變化率(增益)的栗排出流量控制裝置。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案，提供一種栗排出流量控制裝置，其控制成隨著被調(diào)節(jié)器調(diào)整的控制壓提高而可變?nèi)莘e栗的排出流量減少，其中，該栗排出流量控制裝置包括:固定容積栗，其被與可變?nèi)莘e栗共用的驅(qū)動源驅(qū)動；阻力器，其設(shè)于自固定容積栗排出的工作流體所流經(jīng)的信號壓通路；以及控制壓驅(qū)動器，其根據(jù)該阻力器的前后差壓提高而驅(qū)動調(diào)節(jié)器，從而使控制壓降低；阻力器包括以彼此并列的方式設(shè)于信號壓通路的固定節(jié)流件和單向閥，該單向閥包括:座，其設(shè)于信號壓通路；閥芯，其配置于該座的下游側(cè)；以及彈簧，其將該閥芯按壓于座。
【附圖說明】
[0008]圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的栗排出流量控制裝置的液壓回路圖。
[0009]圖2是本發(fā)明的實(shí)施方式的栗排出流量控制裝置的剖視圖。
[0010]圖3是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的控制流量以及LS差壓相對于栗轉(zhuǎn)速的關(guān)系的特性圖。
【具體實(shí)施方式】
[0011]參照附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式的栗排出流量控制裝置I進(jìn)行說明。
[0012]圖1所示的栗排出流量控制裝置I設(shè)于安裝在液壓挖掘機(jī)上的液壓設(shè)備的驅(qū)動壓源，用于控制可變?nèi)莘e栗11的排出流量。
[0013]可變?nèi)莘e栗11例如使用的是斜盤式軸向柱塞栗，并根據(jù)斜盤15的偏轉(zhuǎn)角度調(diào)整排出容積(栗排量)。
[0014]可變?nèi)莘e栗11被發(fā)動機(jī)10驅(qū)動，自連接于油箱(省略圖示)的油箱口 30經(jīng)由吸入通路20吸入工作油，并將利用追隨于斜盤15而往復(fù)移動的柱塞(省略圖示)加壓后的工作油排出至排出通路21。
[0015]自可變?nèi)莘e栗11排出的工作油經(jīng)由排出通路21被送至栗口31，并被連接于栗口31的控制閥(省略圖示)分配至用于對液壓挖掘機(jī)的動臂、斗桿、或者鏟斗進(jìn)行驅(qū)動的各液壓缸等?？刂崎y靠操作人員的操作來調(diào)整供給到各液壓缸的工作油的流量。
[0016]在栗排出流量控制裝置I中與可變?nèi)莘e栗11并列地設(shè)有固定容積栗12。在固定容積栗12中例如使用的是齒輪栗。固定容積栗12與可變?nèi)莘e栗11共同被發(fā)動機(jī)10驅(qū)動。
[0017]固定容積栗12經(jīng)由自吸入通路20分支的吸入通路23吸入工作油，并將加壓后的工作油向信號壓通路24排出。
[0018]自固定容積栗12排出的工作油經(jīng)由信號壓通路24被送至信號壓口 32，并經(jīng)由連接于信號壓口 32的信號壓通路(省略圖示)而供給到用于切換控制閥的液壓驅(qū)動部等。
[0019]相對于可變?nèi)莘e栗11以及固定容積栗12供排的工作流體使用的是工作油(潤滑油)。也可以取代工作油而使用例如水溶性替代液等的工作流體。
[0020]接下來，對控制可變?nèi)莘e栗11的排出流量的栗排出流量控制裝置I的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
[0021]可變?nèi)莘e栗11包括:缸體(省略圖示)，其被發(fā)動機(jī)10驅(qū)動而旋轉(zhuǎn)；柱塞，其在缸體的缸內(nèi)往復(fù)移動而排出吸入的工作油；斜盤15，柱塞追隨于該斜盤15 ;功率控制彈簧48、49，其向增大斜盤15的偏轉(zhuǎn)角度的方向施力；以及偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16，其克服功率控制彈簧48、49的作用力而驅(qū)動斜盤15。若利用驅(qū)動器16的工作改變斜盤15的偏轉(zhuǎn)角度，則追隨于斜盤15而往復(fù)移動的柱塞的行程長度改變，可變?nèi)莘e栗11的排出容積變化。
[0022]在栗排出流量控制裝置I中設(shè)有負(fù)載傳感檢測調(diào)節(jié)器60 (以下，簡稱為“調(diào)節(jié)器60”。)和功率控制調(diào)節(jié)器40，該負(fù)載傳感檢測調(diào)節(jié)器60用于調(diào)整導(dǎo)入偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16的控制壓Peg，該功率控制調(diào)節(jié)器40用于調(diào)整導(dǎo)入調(diào)節(jié)器60的工作液壓(控制壓)Pc。
[0023]若被功率控制調(diào)節(jié)器40以及調(diào)節(jié)器60調(diào)整的控制壓Pcg上升，則偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16減小斜盤15的偏轉(zhuǎn)角度而使可變?nèi)莘e栗11的排出容積減少。
[0024]在將調(diào)節(jié)器60與偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16之間連通的第二控制壓通路56中設(shè)有節(jié)流件57。利用節(jié)流件57緩和了導(dǎo)入偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16的控制壓Pcg的壓力起伏。
[0025]功率控制調(diào)節(jié)器40是兩位三通切換閥，包括在位置40A與位置40B之間移動的滑閥(省略圖示)。滑閥的一端被施加有功率控制彈簧48、49的作用力。經(jīng)由自初壓通路50分支的分支初壓通路51被導(dǎo)入的可變?nèi)莘e栗11的排出壓Pl作用于滑閥的另一端。滑閥移動到排出壓Pl與功率控制彈簧48、49的作用力彼此平衡的位置，使位置40A、40B的開度變化。
[0026]功率控制彈簧48、49的一端與滑閥連結(jié)，另一端與斜盤15連接。功率控制彈簧49的長度形成為比功率控制彈簧48的長度短。功率控制彈簧48、49的作用力根據(jù)斜盤15的偏轉(zhuǎn)角以及滑閥的位置變化。
[0027]在滑閥所受到的可變?nèi)莘e栗11的排出壓Pl所帶來的驅(qū)動力小于功率控制彈簧48,49的作用力的情況下，滑閥向切換到位置40B的方向移動。由于在位置40B，連接于調(diào)節(jié)器60的第一控制壓通路55與連接于油箱的低壓通路59之間連通，因此第一控制壓通路55的工作液壓Pc降低。
[0028]另一方面，在滑閥所受到的可變?nèi)莘e栗11的排出壓Pl所帶來的驅(qū)動力大于功率控制彈簧48、49的作用力的情況下，滑閥向切換到位置40A的方向移動。由于在位置40A，連接于調(diào)節(jié)器60的第一控制壓通路55與被導(dǎo)入排出壓Pl的分支初壓通路52之間連通，因此第一控制壓通路55的工作液壓Pc上升。
[0029]這樣，功率控制調(diào)節(jié)器40調(diào)整導(dǎo)入調(diào)節(jié)器60的工作液壓Pc以使排出壓Pl所帶來的的驅(qū)動力與功率控制彈簧48、49的作用力彼此平衡。即使栗轉(zhuǎn)速變大，伴隨著排出壓Pl的上升，導(dǎo)入偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16的控制壓Pcg因功率控制調(diào)節(jié)器40的工作而提高，因此可變?nèi)莘e栗11的排出容積減少。無論栗轉(zhuǎn)速如何，可變?nèi)莘e栗11的負(fù)載(功率)都被調(diào)整為大致恒定。
[0030]而且，在功率控制調(diào)節(jié)器40中設(shè)有功率控制壓驅(qū)動器41。功率控制壓驅(qū)動器41隨動于自功率控制信號壓口 36經(jīng)由功率控制信號壓通路46而導(dǎo)入的功率控制信號壓Ppw。
[0031]液壓挖掘機(jī)的控制系統(tǒng)在尚負(fù)載模式和低負(fù)載模式之間切換。功率控制信號壓Ppw在高負(fù)載模式下較低，另一方面，功率控制信號壓Ppw在低負(fù)載模式下較高。若在低負(fù)載模式下提高功率控制信號壓Ppw，則功率控制調(diào)節(jié)器40的滑閥向切換到位置40A的方向移動。因此，工作液壓Pc上升，可變?nèi)莘e栗11的負(fù)載變低。
[0032]調(diào)節(jié)器60是兩位三通切換閥，包括在位置60A與位置60B之間移動的滑閥61 (參照圖2)?；谂懦鰤篜l而產(chǎn)生于控制閥的上游側(cè)的信號壓Pps自信號口 33經(jīng)由信號通路43導(dǎo)入滑閥61的一端?；谝簤焊椎呢?fù)載壓而產(chǎn)生于控制閥的下游側(cè)的信號壓Pls自信號口 34經(jīng)由信號通路44導(dǎo)入滑閥61的另一端。而且，滑閥61的另一端被施加LS彈簧14的作用力?；y61移動到產(chǎn)生于控制閥的前后的LS差壓(Pps — Pls)、后述的阻力器70的前后差壓(P3 - P4)、以及作用于滑閥61的另一端的LS彈簧14的作用力彼此平衡的位置。
[0033]例如在用于對動臂、斗桿、鏟斗進(jìn)行驅(qū)動的各液壓缸等的負(fù)載較大的情況下，自控制閥的下游側(cè)(負(fù)載側(cè))導(dǎo)入信號口 34的信號壓(負(fù)載壓)Pls上升。若因信號壓Pls上升而LS差壓(Pps - Pls)變小，則如圖1所示，滑閥61靠在LS彈簧14的作用力下保持于位置60A。由于在位置60A，連接于功率控制調(diào)節(jié)器40的第一控制壓通路55和連接于偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16的第二控制壓通路56之間連通，因此導(dǎo)入偏轉(zhuǎn)驅(qū)動器16的控制壓Pcg成為基于利用功率控制調(diào)節(jié)器40調(diào)整的工作液壓Pc的值。
[0034]另一方面，在用于對動臂、斗桿、鏟斗進(jìn)行驅(qū)動的各液壓缸等的負(fù)載較小的情況下，信號壓(負(fù)載壓)Pls降低。若因信號壓Pls降低而LS差壓(Pps — Pls)變大，則滑閥61克服LS彈簧14的作用