本發(fā)明涉及在空調(diào)機(jī)的室外機(jī)和制冷機(jī)等中使用的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)。

背景技術(shù)：

一般來說，空調(diào)機(jī)的室外機(jī)和制冷機(jī)等中使用的密閉壓縮機(jī)在密閉容器內(nèi)具有電動(dòng)機(jī)部和壓縮機(jī)構(gòu)部，由軸連結(jié)電動(dòng)機(jī)部和壓縮機(jī)構(gòu)部，使安裝于軸的偏心部的活塞通過軸的旋轉(zhuǎn)而公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。在內(nèi)部配置活塞的氣缸的兩端面配置主軸承和副軸承，軸被主軸承和副軸承支承。通常軸的軸徑在除去偏心部的軸部是相同的。

對(duì)此，專利文獻(xiàn)1(日本特開2008-14150號(hào)公報(bào))公開了軸徑不同的軸。

專利文獻(xiàn)1中，在以相對(duì)于偏心部的電動(dòng)機(jī)部側(cè)為主軸部、以反電動(dòng)機(jī)部側(cè)為副軸部的軸中，使副軸部的軸徑比主軸部的軸徑小。

另外，在專利文獻(xiàn)1中，除了在副軸承設(shè)置滾動(dòng)軸承的情況，軸的推力負(fù)載由副軸部的下端承受。

在現(xiàn)有技術(shù)中采用最多的單氣缸型的密閉壓縮機(jī)中，從壓縮室承受的應(yīng)力由配置在電動(dòng)機(jī)部側(cè)的主軸部承受，由副軸部承受的應(yīng)力極小。

由此，在像專利文獻(xiàn)1公開的那樣使副軸部的軸徑比主軸部的軸徑小也不易產(chǎn)生問題。

但是，本發(fā)明的發(fā)明者們進(jìn)行分析，結(jié)果可知，在雙氣缸型的密閉壓縮機(jī)中，從各個(gè)壓縮室承受的應(yīng)力分散于主軸部和副軸部，因此對(duì)副軸部也施加很大的應(yīng)力。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供使施加于副軸部的最大應(yīng)力下降，能夠抑制副軸部的滑動(dòng)磨耗量的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)。

具體地說，本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)使副軸部的軸徑比主軸部的軸徑大。

由此，能夠使施加于副軸部的最大應(yīng)力下降，抑制副軸部的滑動(dòng)磨耗量。

此外，本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)由副軸承的第二氣缸側(cè)的面承受軸的推力負(fù)載。

通過由副軸承的第二氣缸側(cè)的面承受推力負(fù)載，與由副軸部承受的結(jié)構(gòu)相比，容易將承受部的面積設(shè)計(jì)得較大，由此能夠穩(wěn)定地承受推力負(fù)載。

此外，本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)使第一偏心部的軸徑比第二偏心部的軸徑小。

由此能夠減小第一偏心部的滑動(dòng)損失。

根據(jù)以上的本發(fā)明，在雙氣缸型密閉壓縮機(jī)中，能夠使施加于副軸部的最大應(yīng)力下降，抑制副軸部的滑動(dòng)磨耗量。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)的截面圖。

圖2是在本發(fā)明的實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)中使用的軸的側(cè)面圖。

圖3是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)的副軸部的最大應(yīng)力值的驗(yàn)證中使用的實(shí)施例和比較例的規(guī)格的圖。

圖4是對(duì)于圖3所示的實(shí)施例和比較例，表示副軸部的最大應(yīng)力值的驗(yàn)證結(jié)果的圖表。

圖5是對(duì)于圖3所示的實(shí)施例和比較例，表示副軸部的應(yīng)力分布的分析圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖說明本發(fā)明的實(shí)施方式。

圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)的截面圖。

本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)1在密閉容器10內(nèi)具有電動(dòng)機(jī)部20和壓縮機(jī)構(gòu)部30。電動(dòng)機(jī)部20和壓縮機(jī)構(gòu)部30由軸40連結(jié)。

電動(dòng)機(jī)部20包括固定于密閉容器10內(nèi)表面的定子21和在定子21內(nèi)旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子22。

本實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)1，作為壓縮機(jī)構(gòu)部30具有第一壓縮機(jī)構(gòu)部30a和第二壓縮機(jī)構(gòu)部30b。

第一壓縮機(jī)構(gòu)部30a具有第一氣缸31a、配置于第一氣缸31a內(nèi)的第一活塞32a和分隔第一氣缸31a內(nèi)的葉片(未圖示)，第一活塞32a在第一氣缸31a內(nèi)公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，由此吸入低壓的制冷劑氣體并將其壓縮。

與第一壓縮機(jī)構(gòu)部30a同樣，第二壓縮機(jī)構(gòu)部30b具有第二氣缸31b、配置于第二氣缸31b內(nèi)的第二活塞32b和分隔第二氣缸31b內(nèi)的葉片(未圖示)，第二活塞32b在第二氣缸31b內(nèi)公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，由此吸入低壓的制冷劑氣體并將其壓縮。

在第一氣缸31a的一個(gè)面配置有主軸承51，在第一氣缸31a的另一個(gè)面配置有中板52。

此外，在第二氣缸31b的一個(gè)面配置中板52，在第二氣缸31b的另一個(gè)面配置有副軸承53。

即，中板52分隔第一氣缸31a和第二氣缸31b。中板52具有比軸40的徑大的開口部。

軸40包括：能夠安裝轉(zhuǎn)子22、被主軸承51支承的主軸部41；能夠安裝第一活塞32a的第一偏心部42；能夠安裝第二活塞32b的第二偏心部43；和被副軸承53支承的副軸部44。

第一偏心部42和第二偏心部43以具有180度的相位差的方式形成，在第一偏心部42與第二偏心部43間形成有連結(jié)軸部45。

第一壓縮室33a在主軸承51與中板52之間，形成在第一氣缸31a內(nèi)周面與第一活塞32a外周面之間。此外，第二壓縮室33b在中板52與副軸承53之間，形成在第二氣缸31b內(nèi)周面與第二活塞32b外周面之間。

第一壓縮室33a和第二壓縮室33b的容積相同。即，第一氣缸31a內(nèi)徑和第二氣缸31b內(nèi)徑相同，第一活塞32a外徑和第二活塞32b外徑相同。此外，第一氣缸31a內(nèi)周高度和第二氣缸31b內(nèi)周高度相同，第一活塞32a高度和第二活塞32b高度相同。

在密閉容器10內(nèi)的底部形成有儲(chǔ)油部11，在軸40的下端部設(shè)置有拾油器12。

此外，在軸40的內(nèi)部在軸方向上形成有供油通路，在供油通路47形成有用于向壓縮機(jī)構(gòu)部30的滑動(dòng)面供給油的連通路。

在密閉容器10的側(cè)面連接有第一吸入管13a和第二吸入管13b，在密閉容器10的上部連接有排出管14。

第一吸入管13a與第一壓縮室33a連接，第二吸入管13b與第二壓縮室33b連接。在第一吸入管13a和第二吸入管13b的上游側(cè)設(shè)置有蓄存器(accumulator)15。蓄存器15將從制冷循環(huán)返回的制冷劑分離成液體制冷劑和氣體制冷劑。在第一吸入管13a和第二吸入管13b中流動(dòng)氣體制冷劑。

通過軸40的旋轉(zhuǎn)，第一活塞32a和第二活塞32b在第一壓縮室33a和第二壓縮室33b內(nèi)進(jìn)行公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。

通過第一活塞32a和第二活塞32b的公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，從第一吸入管13a和第二吸入管13b吸入第一壓縮室33a和第二壓縮室33b的氣體制冷劑，在第一壓縮室33a和第二壓縮室33b被壓縮后排出到密閉容器10內(nèi)，在通過電動(dòng)機(jī)部20而上升的期間將油分離，從排出管14向密閉容器10外排出。

此外，通過軸40的旋轉(zhuǎn)，從儲(chǔ)油部11吸起的油，從連通路供給到壓縮機(jī)構(gòu)部30，進(jìn)行壓縮機(jī)構(gòu)部30的滑動(dòng)面的潤滑。

圖2是本發(fā)明的實(shí)施方式的一例的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)中使用的軸的側(cè)面圖。

軸40由主軸部41、第一偏心部42、第二偏心部43、副軸部44和連結(jié)軸部45構(gòu)成。

使主軸部41的軸徑為d1，使第一偏心部42的軸徑為d2，使第二偏心部43的軸徑為d3，使副軸部44的軸徑為d4，使連結(jié)軸部45的軸徑為d5時(shí)，副軸部44的軸徑d4大于主軸部41的軸徑d1。

本實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)1中，通過使副軸部44的軸徑d4大于主軸部41的軸徑d1，能夠使施加于副軸部44的最大應(yīng)力下降，抑制副軸部44的滑動(dòng)磨耗量。

另外，第二活塞32b從副軸部44插入第二偏心部43，因此與副軸部44的軸徑d4和主軸部41的軸徑d1相同的情況相比較，第二活塞32b的內(nèi)徑必須變大。

一直以來，通常是第一活塞32a和第二活塞32b形成為相同形狀且共用部件，在本實(shí)施方式中，使第二活塞32b的內(nèi)徑比第一活塞32a的內(nèi)徑大。即，通過使第一活塞32a的內(nèi)徑比第二活塞32b的內(nèi)徑小，第一偏心部42的軸徑d2比第二偏心部43的軸徑d3小。從而能夠減小第一偏心部42的滑動(dòng)損失。

與形成在軸40的內(nèi)部的供油通路47連通的第一連通路12a在主軸部41的第一偏心部42側(cè)端部開口，與形成在軸40的內(nèi)部的供油通路47連通的第二連通路12b在副軸部44的第二偏心部43側(cè)端部開口。

在使第一連通路12a開口的位置，使軸徑比主軸部41的軸徑d1小，在使第二連通路12b開口的位置，使軸徑比副軸部44的軸徑d4小，由此可靠地進(jìn)行對(duì)壓縮機(jī)構(gòu)部30的供油。

與形成在軸40的內(nèi)部的供油通路47連通的第三連通路12c在第一偏心部42的側(cè)面開口，與形成在軸40的內(nèi)部的供油通路47連通的第四連通路12d在第二偏心部43的側(cè)面開口。

在第二偏心部43的副軸部44側(cè)形成有推力承接部46。推力承接部46的軸徑d6比第二偏心部43的軸徑d3小，且比副軸部44的軸徑d4大。

推力承接部46的端面與圖1所示的副軸承53中的第二氣缸31b側(cè)的面抵接。

本實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)使軸40的推力負(fù)載通過推力承接部46的端面由副軸承53中的第二氣缸31b側(cè)的面承受，由此能夠與由副軸部44承受的結(jié)構(gòu)相比更穩(wěn)定地承受推力負(fù)載。

即，由副軸部44承受軸40的推力負(fù)載時(shí)，在軸40的內(nèi)部形成有供油通路47，由此承受軸40的推力負(fù)載的副軸部44的面積是除去供油通路47的面積后的面積。推力承接部46與副軸部44相比軸徑較大，而且相對(duì)于輻軸部44偏心設(shè)置。由此，由推力承接部46的端面承受軸40的推力負(fù)載的結(jié)構(gòu)與由副軸部44承受推力負(fù)載的結(jié)構(gòu)相比，容易將承受部的面積設(shè)計(jì)得較大，從而能夠穩(wěn)定地承受推力負(fù)載。

圖3到圖5表示本發(fā)明的實(shí)施方式的雙氣缸型密閉壓縮機(jī)的副軸部的最大應(yīng)力值的驗(yàn)證結(jié)果。

圖3表示主軸部41的軸徑d1和副軸部44的軸徑d4相同的比較例以及副軸部44的軸徑d4大于主軸部41的軸徑d1的實(shí)施例1～實(shí)施例4的規(guī)格。

實(shí)施例1中，副軸部44的軸徑d4相對(duì)于主軸部41的軸徑d1為104％，實(shí)施例2中，副軸部44的軸徑d4相對(duì)于主軸部41的軸徑d1為108％，實(shí)施例3中，副軸部44的軸徑d4相對(duì)于主軸部41的軸徑d1為113％，實(shí)施例4中，副軸部44的軸徑d4相對(duì)于主軸部41的軸徑d1為117％。

圖4是對(duì)于比較例和實(shí)施例1～實(shí)施例4，表示副軸部44的最大應(yīng)力值的驗(yàn)證結(jié)果的圖表，圖5是對(duì)于比較例和實(shí)施例1～實(shí)施例4，表示副軸部44的應(yīng)力分布的分析圖。

如圖4所示，相比于主軸部41的軸徑d1和副軸部44的軸徑d4相同的比較例，實(shí)施例1中最大應(yīng)力值下降11％，實(shí)施例2中最大應(yīng)力值下降19％，實(shí)施例3中最大應(yīng)力值下降22％，實(shí)施例4中最大應(yīng)力值下降24％。

由此，實(shí)際證明了副軸部44的軸徑d4相比于主軸部41的軸徑d1超過100％且直至117％的范圍中與比較例相比具有顯著效果。另外，根據(jù)圖4可知，超過117％時(shí)最大應(yīng)力值的下降率趨平，因此優(yōu)選為117％以內(nèi)，更優(yōu)選為108％以內(nèi)。

本發(fā)明以雙氣缸型密閉壓縮機(jī)為對(duì)象，也能夠應(yīng)用于搭載有3個(gè)以上的多個(gè)氣缸的壓縮機(jī)。