專利名稱：封閉式壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種封閉式壓縮機(jī)，更具體地，涉及一種在曲軸的上端和下端都設(shè)置軸承的封閉式壓縮機(jī)。
背景技術(shù)：
通常而言，封閉式壓縮機(jī)設(shè)置有驅(qū)動馬達(dá)和壓縮機(jī)構(gòu)，所述驅(qū)動馬達(dá)在封閉容器的內(nèi)部空間中產(chǎn)生驅(qū)動力，所述壓縮機(jī)構(gòu)與驅(qū)動馬達(dá)相結(jié)合運(yùn)行以壓縮制冷劑。另外，封閉式壓縮機(jī)可以被歸類為往復(fù)式壓縮機(jī)、漩渦式壓縮機(jī)、振動式壓縮機(jī)等等。往復(fù)式壓縮機(jī)、 漩渦式壓縮機(jī)的壓縮方法是利用驅(qū)動馬達(dá)的轉(zhuǎn)動力，而振動式壓縮機(jī)的壓縮方法是利用驅(qū)動馬達(dá)的往復(fù)運(yùn)動。在上述封閉式壓縮機(jī)中，利用轉(zhuǎn)動力的封閉式壓縮機(jī)的驅(qū)動馬達(dá)設(shè)置有轉(zhuǎn)軸以將驅(qū)動馬達(dá)的轉(zhuǎn)動力傳遞到壓縮機(jī)構(gòu)。例如，轉(zhuǎn)動式封閉式壓縮機(jī)(在下文中，稱為轉(zhuǎn)動壓縮機(jī))的驅(qū)動馬達(dá)可包括定子、轉(zhuǎn)子和轉(zhuǎn)軸，所述定子固定到所述封閉容器；所述轉(zhuǎn)予以預(yù)定氣隙插入定子中，以通過與定子的相互作用而轉(zhuǎn)動；所述轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)子結(jié)合以將轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動力傳遞到所述壓縮機(jī)構(gòu)。另外，所述壓縮機(jī)構(gòu)可以包括在汽缸中轉(zhuǎn)動的同時用于吸入、壓縮、并且排出制冷劑的壓縮機(jī)構(gòu)，以及支撐壓縮機(jī)構(gòu)的同時與所述汽缸一起形成壓縮空間的多個軸承部件。所述軸承部件布置在所述驅(qū)動馬達(dá)的一側(cè)以支撐所述轉(zhuǎn)軸。但是近年來， 引入了在轉(zhuǎn)軸的上端和下端都設(shè)置有軸承以最小化壓縮機(jī)振動的高性能壓縮機(jī)。以這種方式，如果添加了支撐轉(zhuǎn)軸的軸承，則軸承和轉(zhuǎn)軸之間的接觸區(qū)域會增大， 并且這樣增大的接觸區(qū)域也會引起摩擦損失的增加。隨著壓縮機(jī)運(yùn)行速度的增加，摩擦損失會增加，因此需要最小化摩擦損失。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)中的上述缺點(diǎn)，并且本發(fā)明的一個技術(shù)任務(wù)是提供一種能夠最小化摩擦損失的封閉式壓縮機(jī)。到目前為止，做出了多種提高壓縮機(jī)效率的努力，因此公開并使用了多種類型的壓縮機(jī)。但是，作為增加效率的手段，對于它們中的大多數(shù)而言，構(gòu)成壓縮機(jī)的每個組成部件的形狀或材料發(fā)生了變化，或者壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)發(fā)生了根本改變。這樣的手段當(dāng)然有助于在某種程度上增加壓縮機(jī)的效率，但是伴隨著重新設(shè)計，不可避免地會增加成本。換言之，除了由于結(jié)構(gòu)改變或其加工性降低導(dǎo)致的材料消耗量增大，先前安裝的生產(chǎn)設(shè)備也需要更換，因此這樣的努力不能在生產(chǎn)中應(yīng)用于壓縮機(jī)?？紤]到這些因素，本申請的發(fā)明人設(shè)計了一種能夠無需大規(guī)模改變現(xiàn)有壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)而可最小化由于增加的軸承導(dǎo)致的摩擦損失的壓縮機(jī)?？傮w上，多種因素都會對軸承的潤滑性能產(chǎn)生影響。以類似于可應(yīng)用于封閉式壓縮機(jī)的軸承的軸頸軸承為例，在這些因素中，潤滑劑的粘度(n)、轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)數(shù)(N)、以及施加到轉(zhuǎn)軸的每單位面積的壓力(P)都可以被作為相對重要的因素考慮。
另外，軸頸軸承的潤滑類型可以被歸類如下液壓潤滑液壓潤滑是指接觸表面被潤滑劑完全分開的情況。在這種情況下，所有作用在接觸表面上的載荷通過由接觸表面的相對運(yùn)動產(chǎn)生的液壓支撐。因此，接觸表面的磨損非常小并且摩擦損失僅僅發(fā)生在潤滑膜中。液壓潤滑時的最小厚度大約為0. 008-0. 020mm，并且摩擦系數(shù)在0. 002-0. 01的范圍內(nèi)。混合膜潤滑混合膜潤滑是指接觸表面上的突起的斷續(xù)接觸與局部液壓潤滑混合的潤滑。這里，摩擦系數(shù)在0. 004-0. 10的范圍內(nèi)并且伴隨著接觸表面的較小磨損。邊界潤滑邊界潤滑是指潤滑油連續(xù)供給到接觸表面，同時形成連續(xù)和重表面(heavy surface)接觸的潤滑，這種潤滑可形成能夠減小接觸表面上的摩擦和磨損的表面膜。在這種情況下，摩擦系數(shù)在0. 05-0. 20的范圍內(nèi)。在上述潤滑類型中，當(dāng)處于液壓潤滑的狀態(tài)時，摩擦損失可以最小化，由此效率可最大化。另外，在這些潤滑類型中執(zhí)行哪種潤滑類型可以由上述的因素確定。在圖1中示出了表示這三個因素和摩擦系數(shù)之間的關(guān)系的Mribeck曲線。在所述Mribeck曲線中， nN/p被稱為軸承特性值，并且軸承特性值對潤滑性能的效果將在下文中描述。粘度隨著粘度的增大，在給定載荷下形成液壓潤滑的轉(zhuǎn)速減小。但是，大于執(zhí)行液壓潤滑所需粘度的粘度可能會在轉(zhuǎn)動軸的同時增大剪切油膜所需的動力，并且因此增大摩擦。轉(zhuǎn)速隨著轉(zhuǎn)速的增大，執(zhí)行液壓潤滑的粘度會降低。但是，一旦執(zhí)行液壓潤滑，則增大轉(zhuǎn)速會伴隨有剪切油膜的工作增加，因此會增大摩擦。軸承單元載荷隨著軸承單元載荷的增大，執(zhí)行液壓潤滑所需要的轉(zhuǎn)速和粘度減小。但是需要特定量的力來剪切油膜，因此，即使載荷連續(xù)減小時，摩擦力也不減小。因此，摩擦力會增大。這些因素的粘度和轉(zhuǎn)速由施加到壓縮機(jī)的潤滑劑種類以及使用壓縮機(jī)的系統(tǒng)的條件來確定，因此可以通過獲得能夠最小化軸承單元載荷的結(jié)構(gòu)來執(zhí)行液壓潤滑，從而促進(jìn)效率的增加。通過本申請發(fā)明人的研究結(jié)果，本發(fā)明試圖解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述問題，并且根據(jù)本發(fā)明的一個方案，提供了一種封閉式壓縮機(jī)，所述封閉式壓縮機(jī)包括封閉容器； 轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元，所述轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元設(shè)置在封閉容器的內(nèi)部；轉(zhuǎn)軸，所述轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元結(jié)合；壓縮機(jī)構(gòu)，所述壓縮機(jī)構(gòu)與轉(zhuǎn)軸結(jié)合以吸入并且壓縮制冷劑；第一軸承，所述第一軸承固定到所述壓縮機(jī)構(gòu)以支撐所述轉(zhuǎn)軸；以及第二軸承，所述第二軸承固定到所述封閉式壓縮機(jī)以支撐所述轉(zhuǎn)軸上與第一軸承分開定位的端部；其中，當(dāng)?shù)诙S承和轉(zhuǎn)軸之間的公差為Cl，并且第一軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差是C2，壓縮機(jī)滿足關(guān)系0. 55 ( C1/C2 ( 11. 5。本申請的發(fā)明人通過觀察到在支撐一個轉(zhuǎn)軸的兩個軸承之間，一個軸承的潤滑狀態(tài)可能對另一個軸承的潤滑狀態(tài)產(chǎn)生影響，因而可以獲知當(dāng)每個軸承的公差不是單獨(dú)指定，而是兩個公差滿足特定的關(guān)系時，液壓潤滑可以很容易實現(xiàn)?？紤]到這個因素，作為實驗結(jié)果，當(dāng)?shù)诙S承和轉(zhuǎn)軸Cl之間的公差為Cl并且第一軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差是C2時， 如果滿足0. 55 ^ C1/C2 ^ 11.5,則在上軸承可以實現(xiàn)光滑的潤滑。如果C1/C2小于0. 55， 則第二軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差太小，從而引起組裝困難，并且導(dǎo)致軸承堵塞。另外，最小油膜厚度減小，因此不能執(zhí)行液壓潤滑，而非?？赡軋?zhí)行邊界潤滑。特別地，曲軸類型的轉(zhuǎn)軸在轉(zhuǎn)動時會產(chǎn)生偏心，并且隨著轉(zhuǎn)軸的長度的增大，這樣的偏心率會增大。因此，考慮到曲軸的偏心率等，C1/C2的值優(yōu)選等于或大于0. 55。相反，當(dāng)C1/C2超過11. 5時，盡管在液壓潤滑區(qū)域包括間隙，但是，由于間隙的增大，所需的潤滑劑的量會增大。因此，在潤滑劑的供給不平穩(wěn)并且因此可能產(chǎn)生快速加熱的操作區(qū)域，摩擦系數(shù)會顯著增大，從而引起轉(zhuǎn)軸的磨損。因此，當(dāng)C1/C2在0. 55到11. 5時，可以實現(xiàn)光滑的潤滑以提高效率并且減小摩擦系數(shù)，從而在性能和可靠性方面具有優(yōu)勢。這里，可以滿足關(guān)系式Cl >C2。另外，當(dāng)壓縮機(jī)還可以包括支撐接近第一軸承定位的端部的第三軸承，并且第三軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差為C3時，可以滿足關(guān)系式Cl彡C2彡C3。另外，所述壓縮機(jī)構(gòu)可以包括構(gòu)造成用于吸入和壓縮制冷劑的汽缸，并且所述第一軸承和第三軸承可以設(shè)置為分別緊密地貼附到汽缸的兩個端部。另外，支撐框架額外地設(shè)置在封閉容器中，并且第二軸承可以被固定到所述支撐框架。根據(jù)本發(fā)明的另一方案，提供了一種封閉式壓縮機(jī)，所述封閉式壓縮機(jī)包括封閉容器；可轉(zhuǎn)動地設(shè)置在封閉容器中的轉(zhuǎn)軸；由所述轉(zhuǎn)軸驅(qū)動以壓縮制冷劑的壓縮機(jī)構(gòu)；以及至少兩個構(gòu)造成支撐所述轉(zhuǎn)軸的軸承，其中當(dāng)所述壓縮機(jī)構(gòu)和定位為與所述壓縮機(jī)構(gòu)相對分開的軸承的轉(zhuǎn)軸之間的公差為Cl，并且所述壓縮機(jī)構(gòu)和定位為與所述壓縮機(jī)構(gòu)相對鄰近的軸承的轉(zhuǎn)軸之間的公差為C2，所述壓縮機(jī)滿足關(guān)系式0. 55 ( C1/C2 ( 11. 5。這里，可以滿足關(guān)系式C2 < Cl。根據(jù)具有上述結(jié)構(gòu)的本發(fā)明的方案，摩擦損失可以最小化以減小效率的損失。


附圖被包括在內(nèi)以用以提供對本發(fā)明的進(jìn)一步理解，并且并入本說明書中構(gòu)成本說明書的一部分，圖中示出了本發(fā)明的實施方式并且與說明書一起用于說明本發(fā)明的原理。在附圖中圖1是示出了軸頸軸承的Mribeck曲線的曲線圖；圖2是示出了根據(jù)本發(fā)明的一個實施方式的封閉式壓縮機(jī)的剖視圖；圖3是沿著圖2的線I-I的橫截面圖；以及圖4是示出了基于C1/C2的比值的輸入量的關(guān)系的曲線圖。
具體實施例方式在下文中，將參照在附圖中示出的回轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的一個實施方式詳細(xì)描述根據(jù)本發(fā)明的實施方式的封閉式壓縮機(jī)。如圖2中所示，在根據(jù)本發(fā)明的回轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，產(chǎn)生驅(qū)動力的驅(qū)動馬達(dá)200設(shè)置在封閉容器100的內(nèi)部空間101的上側(cè)，通過由所述驅(qū)動馬達(dá)200產(chǎn)生的動力壓縮制冷劑的壓縮機(jī)構(gòu)300設(shè)置在封閉容器100的內(nèi)部空間101的下側(cè)，并且用于支撐作為轉(zhuǎn)軸的曲軸230 (將在下文中描述)的下部軸承400和上部軸承500分別設(shè)置在驅(qū)動馬達(dá)200的下側(cè)和上側(cè)。封閉容器100可以包括容器本體110，驅(qū)動馬達(dá)200和壓縮機(jī)構(gòu)300設(shè)置在所述容器本體110中；上蓋120(在下文中，稱為第一蓋)，其蓋住容器本體110的上開口端 111(在下文中，稱為第一開口端)；以及下蓋130(在下文中，稱為第二蓋)，其蓋住容器本體110的下開口端112(在下文中，稱為第二開口端)。容器本體110形成為圓柱形，并且抽吸管140貫穿容器本體110的下部的圓周面并且與該圓周面結(jié)合，并且所述抽吸管140直接連接到設(shè)置在汽缸310中的抽吸口(未示出)，所述汽缸310將在下文中描述。第一蓋120的邊緣彎曲以與容器本體110的第一開口端111焊接并結(jié)合。另外， 用于將從所述壓縮機(jī)構(gòu)300排出的制冷劑引導(dǎo)到封閉容器100的內(nèi)部空間101，以到達(dá)冷凍循環(huán)的排放管150貫穿第一蓋120的中心部并且與該中心部結(jié)合。第二蓋130的邊緣彎曲為與容器本體110的第二開口端112焊接并結(jié)合。驅(qū)動馬達(dá)200可以包括定子210，所述定子過盈配合并固定到封閉容器100的內(nèi)圓周面 ’轉(zhuǎn)子220，所述轉(zhuǎn)子可轉(zhuǎn)動地設(shè)置在定子210的內(nèi)部；以及曲軸230，所述曲軸過盈配合到所述轉(zhuǎn)子220以在與驅(qū)動馬達(dá)200轉(zhuǎn)動的同時，將所述驅(qū)動馬達(dá)的轉(zhuǎn)動力傳遞到壓縮機(jī)構(gòu)300。對于定子210而言，由多個定子片以預(yù)定的高度疊置而成，并且線圈240纏繞在設(shè)置于所述定子的內(nèi)圓周面的齒上。轉(zhuǎn)子220以預(yù)定氣隙設(shè)置在定子210的內(nèi)圓周面上，并且曲軸230以過盈配合的連接方式插入到轉(zhuǎn)子的中央部分并且結(jié)合以形成整體。曲軸230可以包括與轉(zhuǎn)子220結(jié)合的軸部231 ；以及偏心部232，所述偏心部232 偏心地形成在軸部231的下端部，以與轉(zhuǎn)動活塞結(jié)合，所述轉(zhuǎn)動活塞將在下文中描述。另外，油道233貫穿并且沿軸向形成在曲軸230的內(nèi)部以抽吸封閉容器100中的油。壓縮機(jī)構(gòu)300可以包括汽缸310，所述汽缸設(shè)置在所述封閉容器100中；轉(zhuǎn)動活塞320可轉(zhuǎn)動地與所述曲軸230的偏心部232結(jié)合，以在汽缸310的壓縮空間中繞動時壓縮制冷劑，葉片330與汽缸310沿著徑向可移動地結(jié)合，使得其一側(cè)的密封表面與轉(zhuǎn)動活塞 320的外圓周面接觸以將汽缸310的壓縮空間(無附圖標(biāo)記)分成吸入腔和排放腔；以及葉片彈簧340，所述葉片彈簧由壓縮彈簧形成以彈性地支撐葉片330的后側(cè)。汽缸310形成為環(huán)形，連接到抽吸管的抽吸口(未示出)形成在汽缸310的一側(cè)， 葉片槽311形成在抽吸口的圓周側(cè)，葉片330可滑動地結(jié)合在該葉片槽，與設(shè)置在上軸承 (將在下文中描述)中的排放口 411相通的排放引導(dǎo)槽(未示出)形成在葉片槽311的圓周方向側(cè)。下軸承400可以包括上側(cè)軸承410，所述上側(cè)軸承410與封閉容器100焊接并結(jié)合，同時蓋住汽缸310的上側(cè)以在軸向和徑向上支撐曲軸230 ；以及下側(cè)軸承420，所述下側(cè)軸承420與所述封閉容器100焊接并結(jié)合，同時蓋住所述汽缸310的下側(cè)以在軸向和徑向上支撐所述曲軸230。如圖2和圖3所示，所述上軸承500可以包括框架510，所述框架在定子210的上側(cè)與所述封閉容器100的內(nèi)圓周面焊接并結(jié)合；以及殼體520，所述殼體與框架510結(jié)合以與曲軸230可轉(zhuǎn)動地結(jié)合?？蚣苄纬蔀榄h(huán)形，且凸出預(yù)定的高度以被焊接到容器本體110的固定凸起511形成在框架的圓周面上。所述固定凸起511形成為具有預(yù)定的弧度，且沿著圓周方向具有大約120度的間隔。所述殼體520形成有支撐凸起521，所述支撐凸起具有大約120度的間隔以在三點(diǎn)支撐所述框架510，軸承凸起522形成為在所述支撐凸起521的中心部分向下凸出，從而允許所述曲軸230的上端被插入和被支撐。軸承襯套530或球軸承可以與軸承凸起522結(jié)
I=I ο圖中未描述的附圖標(biāo)記250是給油器。具有根據(jù)本發(fā)明的上述結(jié)構(gòu)的回轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的運(yùn)行在下文中進(jìn)行描述。換言之，當(dāng)電力供給到驅(qū)動馬達(dá)200的定子210以轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)子220時，曲軸230轉(zhuǎn)動， 同時曲軸的兩端由下軸承400和上軸承500支撐。然后，曲軸230將驅(qū)動馬達(dá)200的轉(zhuǎn)動力傳遞到壓縮機(jī)構(gòu)300，并且轉(zhuǎn)動活塞320在壓縮機(jī)構(gòu)300中的壓縮空間偏心轉(zhuǎn)動。之后， 葉片330在與所述轉(zhuǎn)動活塞320 —起形成壓縮空間的同時壓縮制冷劑，以將制冷劑排放到封閉容器100的內(nèi)部空間101。此時，當(dāng)曲軸230以高速轉(zhuǎn)動時，設(shè)置在曲軸下端的給油器250泵送填充在封閉容器100的儲油部中的油，并且油通過曲軸230的油道233被抽吸以潤滑每個軸承表面。另一方面，在曲軸230和每個軸承之間設(shè)置預(yù)定的公差。對于它們之間的關(guān)系而言，當(dāng)上軸承500的軸承襯套530的內(nèi)徑為Dl，曲軸230的直徑為D2，上側(cè)軸承410的內(nèi)徑是D3，并且曲軸230在上側(cè)軸承410的內(nèi)部的直徑為D4時，值Cl由D1-D2限定，值C2由 D3-D4限定，并且值Cl和C2被設(shè)定為滿足下面的條件。公式10. 55 彡 C1/C2 彡 11. 5換言之，上軸承500的公差被設(shè)定為是上側(cè)軸承410的公差的0. 55到11. 5倍，并且在這個范圍內(nèi)，在上軸承500上進(jìn)行液壓潤滑。例1)在C1/C2 = 0. 55的情況下當(dāng)C1/C2被設(shè)定為0. 55時，檢測上軸承500的潤滑狀態(tài)，該狀態(tài)的示例如下所示轉(zhuǎn)數(shù)(N):60rpm油粘度(n):0. 00000000083Ns/m2軸承中的平均載荷(Pm) 0. 0499N/m2軸承直徑(R)7. 15mm上軸承公差(Cl)0. 0055mm在上述條件中，索氏數(shù)(Sommerfeld number) (SO)計算如下SO = (R/C)2 · nN/P = 1. 710利用如上所述獲得的索氏數(shù)(SO)，在轉(zhuǎn)動時，上軸承中的曲軸的偏心率通過下式
獲得InX = Co+CiSO+C^SOZ+CsSOS+C^SiM這里
C0 = -6. 73351le-2+5. 953856e_2 * (L/D)-7. 877801e_3 * (L/D)2C1 = 0.0173906-4. 3371078 * (L/D)-0. 41195896 * (L/D)2C2 = 2. 0091537+0. 5112015 * (L/D) +4. 083148 * (L/D)2C3 = -6. 32445+7. 878233*(L/D)-7. 09259* (L/D)2C4 = 4. 081927-6. 025585 * (L/D)+3. 665192 * (L/D)2L 曲軸的長度，D 曲軸的直徑如果偏心率(X)通過利用上述公式獲得，則X=L 014，并且如果最小油膜厚度 OO通過利用所獲得的偏心率獲得，則hm = C(I-X) = -0. 0000774mm這里，當(dāng)最小油膜厚度為負(fù)值時，意味著由于曲軸和軸承之間的公差很小，油膜不能形成，并且還意味著，如果載荷施加到軸上，軸不能由油膜支撐以與軸承接觸。換言之，意味著進(jìn)行的是邊界潤滑。但是，考慮到由于近似引起的算術(shù)誤差，上述的值實際上接近零， 并且索氏數(shù)大于1.7，因此可以看出，壓縮機(jī)具有足夠的條件來執(zhí)行液壓潤滑。因此，如果 C1/C2被確定為0. 55，則意味著壓縮機(jī)被定位在邊界潤滑和液壓潤滑之間的范圍內(nèi)。例2)C1/C2 = 11. 5對于另一個示例，如果C1/C2被設(shè)定為11.5，則基于上述公式，索氏數(shù)(Stl)為 0.039，并且偏心率⑴被計算為0.958。在這種情況下，最小油膜厚度(hm)被計算為 0.0047mm。在這種情況下，索氏數(shù)相對較小，但是最小油膜厚度為4.7 μ m，因此在曲軸和軸承之間可以形成足夠的油膜。因此，即使載荷施加到軸上，軸也可由油膜支撐，并且軸和軸承由此不會互相接觸。換言之，在這種情況下，可以看出，壓縮機(jī)落入完全潤滑區(qū)域。另一方面，圖4是示出了基于C1/C2的值的輸入工作(壓縮工作)的變化的曲線。 如在圖中所示，當(dāng)C1/C2的值小于1或大于11. 5時，則可以看出輸入工作快速增大。換言之，當(dāng)滿足公式1時，在上軸承可能進(jìn)行液壓潤滑，但是有利的是，當(dāng)考慮到輸入工作的變化時，C1/C2的值在1到11. 5的范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種封閉式壓縮機(jī)，包括 封閉容器；轉(zhuǎn)軸，可轉(zhuǎn)動地設(shè)置在所述封閉容器中并且在至少兩點(diǎn)被支撐；以及第一軸承和第二軸承，構(gòu)造成在所述封閉容器中可轉(zhuǎn)動地支撐所述轉(zhuǎn)軸， 其中，當(dāng)施加到所述第一軸承的徑向載荷大于施加到所述第二軸承的徑向載荷，所述第二軸承和所述轉(zhuǎn)軸之間的公差是Cl，并且所述第一軸承和所述轉(zhuǎn)軸之間的公差為C2時， 所述壓縮機(jī)滿足關(guān)系式0. 55 ( C1/C2 < 11. 5。
2.如權(quán)利要求1所述的封閉式壓縮機(jī)，其中用于吸入和壓縮流體的壓縮機(jī)構(gòu)與所述第一軸承相鄰設(shè)置。
3.如權(quán)利要求2所述的封閉式壓縮機(jī)，其中用于可轉(zhuǎn)動地驅(qū)動所述壓縮機(jī)構(gòu)的傳動機(jī)構(gòu)與所述第二軸承相鄰設(shè)置。
4.如權(quán)利要求3所述的封閉式壓縮機(jī)，其中所述壓縮機(jī)滿足關(guān)系式C2< Cl。
5.如權(quán)利要求3所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，在所述封閉容器中另外地設(shè)置有框架，并且所述第二軸承固定到所述框架上。
6.如權(quán)利要求5所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，所述框架設(shè)置在所述傳動機(jī)構(gòu)的上部。
7.如權(quán)利要求6所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，所述壓縮機(jī)構(gòu)包括 轉(zhuǎn)動活塞，所述轉(zhuǎn)動活塞偏心設(shè)置在所述轉(zhuǎn)軸上；以及汽缸，所述汽缸構(gòu)造成在其中容納所述轉(zhuǎn)動活塞并且形成壓縮空間， 其中，所述第一軸承設(shè)置在所述轉(zhuǎn)動活塞和汽缸的上部。
8.如權(quán)利要求7所述的封閉式壓縮機(jī)，還包括第三軸承，所述第三軸承設(shè)置在所述轉(zhuǎn)動活塞和汽缸的下部。
9.如權(quán)利要求7所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，所述第一軸承在鄰接所述封閉容器的內(nèi)圓周面的狀態(tài)下被固定。
10.如權(quán)利要求5所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，在所述框架的中心部分另外地設(shè)置有殼體，并且所述第二軸承設(shè)置在所述殼體的內(nèi)部。
11.如權(quán)利要求10所述的封閉式壓縮機(jī)，其中，所述框架被焊接并固定到所述封閉容器的內(nèi)圓周面上。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種封閉式壓縮機(jī)，該封閉式壓縮機(jī)包括封閉容器；轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元，所述轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元設(shè)置在封閉容器的內(nèi)部；轉(zhuǎn)軸，所述轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)動驅(qū)動單元結(jié)合；壓縮機(jī)構(gòu)，所述壓縮機(jī)構(gòu)與轉(zhuǎn)軸結(jié)合以吸入并壓縮制冷劑；第一軸承，所述第一軸承固定到所述壓縮機(jī)構(gòu)以支撐所述轉(zhuǎn)軸；以及第二軸承，所述第二軸承固定到封閉式壓縮機(jī)以支撐在轉(zhuǎn)軸上與所述第一軸承分開定位的端部，其中第二軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差(C1)是第一軸承和轉(zhuǎn)軸之間的公差(C2)的0.55-11.5倍。本發(fā)明提供了一種能夠最小化摩擦損失的封閉式壓縮機(jī)。
文檔編號F04C18/356GK102261333SQ201110139930
公開日2011年11月30日 申請日期2011年5月24日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月24日
發(fā)明者安宰贊, 徐弘錫, 李根周, 韓定旻 申請人:Lg電子株式會社