本發(fā)明涉及石油開(kāi)采領(lǐng)域，尤其涉及壓裂后放噴生產(chǎn)領(lǐng)域，具體涉及一種壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置。

背景技術(shù)：

油田一般采用壓裂作為主要的增產(chǎn)措施。而隨著油田勘探開(kāi)發(fā)的不斷深入，地層石油資源品位越來(lái)越低，主要表現(xiàn)為孔隙度低、滲透率低、原始地層壓力低、原油物性差、儲(chǔ)層豐度低等特點(diǎn)，如何銜接好壓裂和壓后生產(chǎn)成為解決這些低品位油藏的關(guān)鍵之一。壓后放噴就是這個(gè)重要的銜接環(huán)節(jié)，精細(xì)優(yōu)化壓后放噴生產(chǎn)制度，一方面可以評(píng)價(jià)壓裂效果，指導(dǎo)壓裂工藝技術(shù)的改進(jìn)；另一方面可以保證壓裂效果不被破壞，保證壓后高效生產(chǎn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了解決壓裂和壓后生產(chǎn)的銜接問(wèn)題以及精細(xì)優(yōu)化壓后放噴生產(chǎn)制度，本發(fā)明提出了一種壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置。

為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明實(shí)施例提出了一種壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法，用于計(jì)算壓裂后油井的井口壓力參數(shù)以及產(chǎn)液量參數(shù)，包括：

獲取包括壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)以及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)在內(nèi)的模型參數(shù)；

根據(jù)所述模型參數(shù)建立包括裂縫體積變化模型、產(chǎn)出液模型、壓裂液濾失模型、地層供液量模型在內(nèi)的多個(gè)基礎(chǔ)模型，并計(jì)算所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)；

根據(jù)所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)、體積守恒定律和壓力守恒定律，建立壓力計(jì)算模型，并確定所述井口壓力參數(shù)；

根據(jù)所述產(chǎn)出液模型，確定所述產(chǎn)液量參數(shù)。

為了達(dá)到上述目的，相應(yīng)的提出了一種壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置，用于計(jì)算壓裂后油井的井口壓力參數(shù)以及產(chǎn)液量參數(shù)，包括：

參數(shù)獲取模塊，用于獲取包括壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)以及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)在內(nèi)的模型參數(shù)；

代表參數(shù)獲取模塊，用于根據(jù)所述模型參數(shù)建立包括裂縫體積變化模型、產(chǎn)出液模型、壓裂液濾失模型、地層供液量模型在內(nèi)的多個(gè)基礎(chǔ)模型，并計(jì)算所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)；

井口壓力參數(shù)計(jì)算模塊，用于根據(jù)所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)、體積守恒定律和壓力守恒定律，建立壓力計(jì)算模型，并確定所述井口壓力參數(shù)；

產(chǎn)液量參數(shù)計(jì)算模塊，用于根據(jù)所述產(chǎn)出液模型，確定所述產(chǎn)液量參數(shù)。

本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置，通過(guò)結(jié)合分段壓裂和體積壓裂的特點(diǎn)，將壓裂裂縫體積模型由以往的橢圓體修正為長(zhǎng)圓柱體，更為接近真實(shí)體積；傳統(tǒng)計(jì)算壓力-產(chǎn)液量-油嘴尺寸的計(jì)算結(jié)果偏小，本發(fā)明的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置考慮了地層供液對(duì)返排過(guò)程壓力和產(chǎn)量的影響，并結(jié)合多種計(jì)算模型進(jìn)行比對(duì)修正，計(jì)算結(jié)果更為準(zhǔn)確；并且，本發(fā)明給出的濾失量計(jì)算模型與以往的模型相比，更具可操作性，計(jì)算過(guò)程也表直觀，方便。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1為本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法的流程圖。

圖2為本發(fā)明實(shí)施例的裂縫體積模型側(cè)視圖。

圖3為本發(fā)明實(shí)施例的裂縫體積模型俯視圖。

圖4為本發(fā)明實(shí)施例的壓裂液濾失過(guò)程示意圖。

圖5為本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

為了對(duì)本發(fā)明的表述方便，現(xiàn)將本發(fā)明實(shí)施例中出現(xiàn)的參數(shù)進(jìn)行約定，具體參數(shù)與其表達(dá)的含義如下：

H_w表示最大裂縫高度，單位為m；L_p表示裂縫的長(zhǎng)度，單位為m；H_p表示涉及壓裂底層的厚度，單位為m；L_n表示侵入厚度，單位為m；W_max表示裂縫的最大寬度，單位為m；P_w表示井底壓力，單位為MPa；P_n表示地層內(nèi)壓力，單位為MPa；v表示巖石泊松比，無(wú)因次；E表示巖石巖性模量，Mpa；σ_{min 2}表示上下隔層最小主應(yīng)力，單位為MPa；σ_{min 1}表示壓裂層的最小主應(yīng)力，單位為MPa；a表示壓裂液降解指數(shù)，無(wú)因次；n表示壓裂液流變指數(shù)，無(wú)因次；μ_eⁿ表示壓裂液稠度系數(shù)；C_t表示綜合濾失系數(shù)，單位為m/min^-0.5；Z表示流體的壓縮系數(shù)，無(wú)因次；θ表示局部阻力系數(shù)，無(wú)因次；r為油嘴半徑，單位為m；R為油管半徑，單位為m；ρ_w表示流體密度，單位為kg/m³；k_d表示壓后裂縫平均滲透率，單位m²。

油田采用壓裂作為主要的增產(chǎn)措施，其中壓后放噴生產(chǎn)經(jīng)歷如下過(guò)程：首先，壓后放噴初期由于壓裂裂縫內(nèi)存有較高壓力，遠(yuǎn)高于井口壓力和地層深部壓力，并形成兩個(gè)壓差，即生產(chǎn)壓差△P_w和濾失壓差△P_c；生產(chǎn)壓差△P_w使壓裂裂縫中的流體可以通過(guò)井筒排出地面，濾失壓差△P_c使壓裂裂縫中的流體向地層中濾失。然后，隨著壓裂裂縫內(nèi)的流體不斷被排出和濾失，當(dāng)井底壓力P_w＜裂縫壓力P_t＜地層壓力P_n時(shí)，地層停止濾失，并開(kāi)始向壓裂裂縫內(nèi)供液，其供液體積為V_供。最后，當(dāng)井底壓力P_w＝裂縫壓力P_t＝地層壓力P_n時(shí)，整個(gè)系統(tǒng)停止供液，放噴結(jié)束。

圖1為本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法的流程圖。如圖1所示，本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法，用于計(jì)算壓裂后油井的井口壓力參數(shù)以及產(chǎn)液量參數(shù)，包括：

S100，獲取包括壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)以及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)在內(nèi)的模型參數(shù)；

S200，根據(jù)所述模型參數(shù)建立包括裂縫體積變化模型、產(chǎn)出液模型、壓裂液濾失模型、地層供液量模型在內(nèi)的多個(gè)基礎(chǔ)模型，并計(jì)算所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)；

S300，根據(jù)所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)、體積守恒定律和壓力守恒定律，建立壓力計(jì)算模型，并確定所述井口壓力參數(shù)；

S400，根據(jù)所述產(chǎn)出液模型，確定所述產(chǎn)液量參數(shù)。

在本實(shí)施例的S100步驟中，獲取包括壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)以及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)在內(nèi)的模型參數(shù)。其中，壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)包括：最大裂縫高度H_w、裂縫的長(zhǎng)度L_p等數(shù)據(jù)參數(shù)；測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)包括：涉及壓裂底層的厚度H_p、巖石泊松比v、巖石巖性模量E、上下隔層最小主應(yīng)力σ_{min 2}、壓裂層的最小主應(yīng)力σ_{min 1}等參數(shù)；室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)包括：壓裂液降解指數(shù)a、壓裂液流變指數(shù)n、壓裂液稠度系數(shù)μ_eⁿ、綜合濾失系數(shù)C_t、流體的壓縮系數(shù)Z、局部阻力系數(shù)θ、流體密度ρ_w、壓后裂縫平均滲透率k_d等參數(shù)。以上參數(shù)的具體獲取方式不限于傳感器測(cè)量、實(shí)驗(yàn)或計(jì)算機(jī)模擬計(jì)算，本發(fā)明對(duì)此不作限定。

在本實(shí)施例的S200步驟中，根據(jù)所述模型參數(shù)建立包括裂縫體積變化模型、產(chǎn)出液模型、壓裂液濾失模型、地層供液量模型在內(nèi)的多個(gè)基礎(chǔ)模型，并計(jì)算所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)；

S200步驟中的裂縫體積變化模型，其代表參數(shù)為裂縫體積變化量ΔV_縫。隨著放噴過(guò)程的進(jìn)行，裂縫體積隨壓力不斷變化，并同時(shí)受井井底壓力P_w和地層內(nèi)壓力P_n大小的影響。主要表現(xiàn)為裂縫的最大寬度W_max和井底壓力P_w的對(duì)應(yīng)關(guān)系，且

當(dāng)H_w≤H_p時(shí)，

當(dāng)H_w＞H_p時(shí)，

其中，Pw＝Pt+Ph，其中Pt為井口壓力，通過(guò)井口壓力表讀取，Ph為井筒液柱壓力嗎，Ph＝ρ_w gh，ρ_w為產(chǎn)出液密度，h為從油層中深到井口的垂直深度，單位為m。

在此說(shuō)明的是，現(xiàn)有的橢球形模型針對(duì)直井單層單縫壓裂，而對(duì)于目前常見(jiàn)的直井多層多縫壓裂和水平井壓裂，不能考慮縫間的干擾性，而采用橢圓柱體模型模擬是將多條壓裂裂縫通盤考慮，在準(zhǔn)確性上更具有優(yōu)勢(shì)。如圖2至圖4所示。則從t₁時(shí)刻到t₂時(shí)刻的裂縫體積變化量可根據(jù)橢圓體體積變化量計(jì)算，且：

當(dāng)H_w≤H_p時(shí)，將式1帶入式3中，得：

其中，β_s為施工時(shí)縫內(nèi)平均壓力與井底壓力的比值，無(wú)因次，計(jì)算式為式中n為壓裂液流變指數(shù)，無(wú)因次，a為壓裂液降解指數(shù)，無(wú)因次；M為中間變量，無(wú)因次，計(jì)算式為式中W_max(t₁)為t₁時(shí)刻的最大井底縫寬，W_max(t₂)為t₂時(shí)刻的最大井底縫寬。

當(dāng)H_w＞H_p時(shí)，同樣將式2帶入式3中，即可得裂縫體積變化量ΔV_縫的表達(dá)式，在此不做贅述。

S200步驟中的產(chǎn)出液模型，其代表參數(shù)為產(chǎn)出液體積變化量ΔV_out。根據(jù)伯努利基本方程，考慮油嘴修正系數(shù)，從t₁時(shí)刻到t₂時(shí)刻的產(chǎn)出液體積變化量為：

其中，P_w(t₁)為t₁時(shí)刻時(shí)井底壓力，單位為MPa；P_w(t₂)為t₂時(shí)刻時(shí)井底壓力，單位為MPa；為返液過(guò)程中流體連續(xù)系數(shù)，無(wú)因次,該數(shù)據(jù)為采油現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，一般連續(xù)生產(chǎn)無(wú)氣的常規(guī)稀油取0.8～1，稠油根據(jù)井口溫度和原油粘溫曲線綜合考慮放噴取0.3～0.6，含氣油井根據(jù)含氣量取0.4～0.9。

S200步驟中的壓裂液濾失模型，其代表參數(shù)為濾失量ΔV_濾。如圖4所示，壓裂裂縫內(nèi)流體的濾失過(guò)程為發(fā)生濾失后，根據(jù)地層巖性的特性，首先在壓裂裂縫壁面上形成濾餅區(qū)，濾餅區(qū)由許多微小顆粒和地層原巖組成，滲透性差，可以阻止縫內(nèi)流體向地層內(nèi)濾失，但并不完全；然后濾失繼續(xù)發(fā)生，形成侵入?yún)^(qū)，直到壓力平衡。在壓裂裂縫長(zhǎng)度方向上，每一點(diǎn)的濾失量受該點(diǎn)濾失壓差作用，并不相同，但符合一定的數(shù)學(xué)規(guī)律，從t₁時(shí)刻到t₂時(shí)刻的濾失量為這些點(diǎn)的濾失量之和，且：

其中，P_n’(t)為濾失后的實(shí)際底層壓力，單位為Mpa。

S200步驟中的地層供液量模型，其代表參數(shù)為地層供液體積ΔV_供。根據(jù)瞬態(tài)徑向點(diǎn)源擴(kuò)散原理，地層任意點(diǎn)的注入或排出的體積，與壓力和時(shí)間呈指數(shù)關(guān)系，且：

對(duì)該等式左邊進(jìn)行展開(kāi)，可得：

進(jìn)一步化簡(jiǎn)變形，得：

其中，表示壓裂層平均孔隙度。

該計(jì)算地層供液體積ΔV_供的方法所需要的參數(shù)較多，而大部分參數(shù)對(duì)于同一層位或區(qū)塊來(lái)說(shuō)，一般變化不大，比較相似，在油田勘探開(kāi)發(fā)初期，地質(zhì)資料不全的情況下，可以根據(jù)鄰井放噴生產(chǎn)數(shù)據(jù)，將地層供液體積ΔV_供可以簡(jiǎn)化為：

其中，a和b可通過(guò)臨井生產(chǎn)數(shù)據(jù)擬合得到，為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，是對(duì)以往復(fù)雜產(chǎn)能模型的簡(jiǎn)化，需要根據(jù)鄰井生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸擬合求取。

在本實(shí)施例的S300步驟中，根據(jù)所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)、體積守恒定律和壓力守恒定律，建立壓力計(jì)算模型，并確定所述井口壓力參數(shù)；

該壓力計(jì)算模型為

將式4、式5、式6和式10同時(shí)代入式11的體積守恒等式ΔV_out＝ΔV_縫-ΔV_供+ΔV_濾中，可得：

在此，為了方便對(duì)式12的簡(jiǎn)化，令：所以式12可以簡(jiǎn)化為：

整理得：

由此可知，

根據(jù)對(duì)上式結(jié)果取其正，則：

將式11中的壓力守恒等式P_w(t)＝P_t(t)+P_h(t)代入式16中，得：

將代入至式17中，可得：

所以在給定壓后初始放噴壓力的情況下，通過(guò)式18即可計(jì)算出某一時(shí)間段內(nèi)的井口壓力。

在本實(shí)施例的S400步驟中，根據(jù)所述產(chǎn)出液模型，確定所述產(chǎn)液量參數(shù)。通過(guò)式5可計(jì)算出對(duì)應(yīng)時(shí)間段內(nèi)的產(chǎn)液量，同時(shí)根據(jù)實(shí)際產(chǎn)液量控制的需要，采用湊數(shù)法，可計(jì)算對(duì)應(yīng)需要的油嘴尺寸。

在介紹了本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法之后，接下來(lái)，參考圖5對(duì)本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置進(jìn)行介紹。該裝置的實(shí)施可以參見(jiàn)上述方法的實(shí)施，重復(fù)之處不再贅述。以下所使用的術(shù)語(yǔ)“模塊”、“單元”，可以是實(shí)現(xiàn)預(yù)定功能的軟件和/或硬件。

圖5為本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置的結(jié)構(gòu)示意圖，如圖5所示。本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置，用于計(jì)算壓裂后油井的井口壓力參數(shù)以及產(chǎn)液量參數(shù)，包括：

參數(shù)獲取模塊100，用于獲取包括壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)以及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)在內(nèi)的模型參數(shù)；

代表參數(shù)獲取模塊200，用于根據(jù)所述模型參數(shù)建立包括裂縫體積變化模型、產(chǎn)出液模型、壓裂液濾失模型、地層供液量模型在內(nèi)的多個(gè)基礎(chǔ)模型，并計(jì)算所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)；

井口壓力參數(shù)計(jì)算模塊300，用于根據(jù)所述各個(gè)基礎(chǔ)模型的代表參數(shù)、體積守恒定律和壓力守恒定律，建立壓力計(jì)算模型，并確定所述井口壓力參數(shù)；

產(chǎn)液量參數(shù)計(jì)算模塊400，用于根據(jù)所述產(chǎn)出液模型，確定所述產(chǎn)液量參數(shù)。

在本實(shí)施例中，所述裂縫體積變化模型的代表參數(shù)為ΔV_縫，且：

其中，H_w為井底最大縫高，單位為m；L_p為裂縫長(zhǎng)度，單位m；β_s為施工時(shí)縫內(nèi)平均壓力與井底壓力的比值，無(wú)因次，計(jì)算式為式中n為壓裂液流變指數(shù)，無(wú)因次，a為壓裂液降解指數(shù)，無(wú)因次；M為中間變量，無(wú)因次，計(jì)算式為式中H_p為壓裂地層厚度，單位為m；W_max為最大井底縫寬，單位為m，W_max(t₁)為t₁時(shí)刻的最大井底縫寬，W_max(t₂)為t₂時(shí)刻的最大井底縫寬；

當(dāng)H_w≤H_p時(shí)，

當(dāng)H_w＞H_p時(shí)，

式中，v為巖石泊松比，無(wú)因次；E為巖石巖性模量，單位為MPa；H_p為壓裂地層厚度，單位為m；P_w為井底壓力，單位為MPa；σ_{min 2}為所述上下隔層最小主應(yīng)力、σ_{min 1}為所述壓裂層的最小主應(yīng)力，單位為MPa。

以上參數(shù)中，H_w、L_p來(lái)源于所述壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)；H_p、v、E、σ_{min 2}、σ_{min 1}來(lái)源于所述測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)；n、a來(lái)源于所述室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

在本實(shí)施例中，所述產(chǎn)出液模型的代表參數(shù)為ΔV_out，且：

其中，Z為流體的壓縮系數(shù)，無(wú)因次；為返液過(guò)程中流體連續(xù)系數(shù)，無(wú)因次；r為油嘴半徑，單位為m；R為油管半徑，單位為m；ρ_w為液體密度，單位為kg/m³；θ為局部阻力系數(shù)，無(wú)因次；P_w(t₁)為t₁時(shí)刻時(shí)井底壓力，單位為MPa；P_w(t₂)為t₂時(shí)刻時(shí)井底壓力，單位為MPa；

以上參數(shù)中，Z、ρ_w、θ來(lái)源于所述室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)；r、R來(lái)源于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況。

在本實(shí)施例中，所述壓裂液濾失模型的代表參數(shù)為ΔV_濾，且：

其中，k_d為壓后裂縫平均滲透率，單位為m²；μ_eⁿ為壓裂液稠度系數(shù)，n為流態(tài)指數(shù)；L_n＝C_t(t₂-t₁)^0.5為侵入厚度，單位為m，C_t為綜合濾失系數(shù)；P_n’(t)為t時(shí)刻濾失后的實(shí)際底層壓力，單位為MPa；P_w(t)為t時(shí)刻井底壓力，單位為MPa；H_p為壓裂地層厚度，單位為m；L_p為裂縫長(zhǎng)度，單位m；

以上參數(shù)中，L_p來(lái)源于所述壓裂設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)；H_p、P_n’(t)來(lái)源于所述測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)；k_d、μ_eⁿ、n來(lái)源于所述室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

在本實(shí)施例中，所述地層供液量模型的代表參數(shù)為ΔV_供，且：

其中，a、b為鄰井生產(chǎn)數(shù)據(jù)回歸擬合求得的參數(shù)；P_w為井底壓力，P_w(t₁)為t₁時(shí)刻井底壓力，P_w(t₂)為t₂時(shí)刻井底壓力，單位為MPa；

以上參數(shù)中，a來(lái)源于所述室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

在本實(shí)施例中，所述壓力計(jì)算模型為

其中，ΔV_out為所述產(chǎn)出液模型的代表參數(shù)；ΔV_縫為所述裂縫體積變化模型的代表參數(shù)；ΔV_供為所述地層供液量模型的代表參數(shù)；ΔV_濾為所述壓裂液濾失模型的代表參數(shù)；P_w(t)為t時(shí)刻的井底壓力，P_t(t)為t時(shí)刻的井口壓力，P_h(t)為t時(shí)刻的液柱壓力。

在本實(shí)施例中，還包括：油嘴尺寸確定模塊，用于根據(jù)實(shí)際產(chǎn)液量控制的需要，確定油嘴尺寸參數(shù)。

在此說(shuō)明的是，雖然上述提及了壓后放噴參數(shù)的計(jì)算裝置的若干模塊，但是所屬領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該知道以上模塊并非強(qiáng)制限定的，在實(shí)際的實(shí)施過(guò)程中多個(gè)模塊的特征和功能可以在一個(gè)模塊中集成實(shí)現(xiàn)。

本發(fā)明實(shí)施例的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置，通過(guò)結(jié)合分段壓裂和體積壓裂的特點(diǎn)，將壓裂裂縫體積模型由以往的橢圓體修正為長(zhǎng)圓柱體，更為接近真實(shí)體積；傳統(tǒng)計(jì)算壓力-產(chǎn)液量-油嘴尺寸的計(jì)算結(jié)果偏小，本發(fā)明的壓后放噴參數(shù)的計(jì)算方法及裝置考慮了地層供液對(duì)返排過(guò)程壓力和產(chǎn)量的影響，并結(jié)合多種計(jì)算模型進(jìn)行比對(duì)修正，計(jì)算結(jié)果更為準(zhǔn)確；并且，本發(fā)明給出的濾失量計(jì)算模型與以往的模型相比，更具可操作性，計(jì)算過(guò)程也表直觀，方便。

本發(fā)明中應(yīng)用了具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的原理及實(shí)施方式進(jìn)行了闡述，以上實(shí)施例的說(shuō)明只是用于幫助理解本發(fā)明的方法及其核心思想；同時(shí)，對(duì)于本領(lǐng)域的一般技術(shù)人員，依據(jù)本發(fā)明的思想，在具體實(shí)施方式及應(yīng)用范圍上均會(huì)有改變之處，綜上所述，本說(shuō)明書內(nèi)容不應(yīng)理解為對(duì)本發(fā)明的限制。