專利名稱:真空能發(fā)動(dòng)機(jī)的制作方法
本發(fā)明涉及一種可以自動(dòng)地建立低壓真空室并將其和大氣壓力間所產(chǎn)生的壓力差，即壓差能(亦稱真空能)轉(zhuǎn)化成動(dòng)能輸出動(dòng)力作功的活塞式動(dòng)力裝置。本發(fā)明的目的旨在對(duì)新的動(dòng)力源，即能源形式的探索開發(fā)。它的實(shí)施成功，將證明大氣的靜壓力，系指與其相應(yīng)的真空引力場(chǎng)的真空引力作為一次能源形式是可以成立地。
以下對(duì)本發(fā)明的具體內(nèi)容參照附圖遂題說明。
一、工作原理
基于同一原理，本發(fā)明可擬多種型式?，F(xiàn)擇三種代表性方案予以典型說明，以八缸雙層立交滑瓦式(A-1式)為重點(diǎn)。
1、構(gòu)成布局
圖1是八缸雙層立交滑瓦式(A-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)。
該式意在通過特設(shè)的滑瓦真空室和缸套真空室的機(jī)械串聯(lián)及在偏心園周滑道約束下完成多缸組合調(diào)差等一系列合理布局，實(shí)現(xiàn)活塞動(dòng)態(tài)平衡和缸套力矩恒壓作功。
(1)基本結(jié)構(gòu)和運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)。
圖中滑道1和主軸7的軸承(該圖中略)外圈是固定部件，其它部件都在這二個(gè)固定部件的約束下做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)或直線運(yùn)動(dòng)、主動(dòng)部件是缸套6;被動(dòng)部件是活塞5并連帶活塞筒銷4。半園滑瓦3、滑瓦2;其它部件是隨動(dòng)的。缸套和活塞在旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，做相對(duì)直線運(yùn)動(dòng)。缸套通過主軸等部件相對(duì)固定在軸承外圈上，旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，以軸承園心為運(yùn)動(dòng)中心，以滑道做參照物，軸心距離不斷變化;活塞通過滑瓦等部件相對(duì)固定在滑道上。旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，也是以軸承園心為運(yùn)動(dòng)中心，并以其做參照物，軸心距離不斷變化?？梢姡滋缀突钊男D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)中心在同一點(diǎn)上。區(qū)別是前者園周行程軌跡的園心和運(yùn)動(dòng)中心為同心，能保持固定的半徑;后者園周行程軌跡的園心和運(yùn)動(dòng)中心為不同心，形成變化的半徑，為偏運(yùn)動(dòng)中心的園周。二者園周行程軌跡為兩園內(nèi)切(或兩園內(nèi)含)?；钊突唛g通過活塞筒銷和半園滑瓦做活銷連接，以適應(yīng)二者間時(shí)在變化的角度。
缸套布局A、B、C、D二組對(duì)應(yīng)缸位上層，E、F、G、H二組對(duì)應(yīng)缸位于下層，二層立體交錯(cuò)，相鄰缸位差角45°;滑道園心和軸承園心的偏心距為19mm，此決定了缸套勻速園周行程180°時(shí)，活塞變速直線行程40mm;滑道最遠(yuǎn)點(diǎn)在二園連心線左端Y處，最近點(diǎn)在右端切點(diǎn)附近J處。
(2)工作過程。比較傳統(tǒng)的活塞式熱能動(dòng)力機(jī)，該機(jī)為二沖程式，抽空和回位二個(gè)沖程都伴隨能量作功。工作過程說明以A、B缸為例，為了圖示規(guī)整，活塞A和B的滑瓦中心沒有畫在滑道的Y處和J處，而是滯后17°。圖中可見，A抽空未畢，B回位未畢。盡管如此，在研究工作過程時(shí)，要假想A抽空已畢，滑瓦中心點(diǎn)位于Y處;B回位已畢，滑瓦中心點(diǎn)位于J處。
a、起動(dòng)準(zhǔn)備此時(shí)各真空室內(nèi)外壓力相等，各轉(zhuǎn)動(dòng)部件處于靜止?fàn)顟B(tài)。起動(dòng)方式將抽氣泵接通抽氣閥9，各真空室壓力很快減低，當(dāng)絕對(duì)壓強(qiáng)大約降至100托時(shí)，各缸便完成抽空或部分抽空，各缸套即形成力矩起動(dòng)。
b、回位沖程活塞A抽空沖程已畢，再自滑道Y處經(jīng)180°至J處，即完成回位沖程。全過程由缸套推動(dòng)活塞連帶滑瓦沿滑道面滑動(dòng)?；匚粵_程臨終，缸內(nèi)滲漏氣體通過排氣閥11排出缸外。
c、抽空沖程活塞B回位沖程已畢，再自滑道J處徑180°至Y處，即完成抽空沖程。全過程也是由缸套推動(dòng)活塞連帶滑瓦沿滑道面滑動(dòng)，抽空沖程時(shí)，活塞B通過自吸閥10和連通管12保持了自方各真空室和A方滑瓦真空室絕對(duì)壓強(qiáng)的相等。
如上b、c所及二個(gè)沖程是同時(shí)進(jìn)行的，而對(duì)于某一個(gè)活塞來說，二個(gè)沖程間隔180°。
圖2是八缸四層立交滑瓦式(A-2式)構(gòu)成布局示意圖(主視圖)。
該式的基本結(jié)構(gòu)及工作過程同A-1式。區(qū)別是該式為臥式裝置，每層缸數(shù)為二個(gè);活塞為長(zhǎng)體式，其行程上止點(diǎn)在轉(zhuǎn)軸園心線上。
圖3是八缸雙層立交滑輪式(B-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)。
該式意在通過特設(shè)的液壓裝置，將對(duì)應(yīng)缸二個(gè)活塞實(shí)行液力串聯(lián)，以實(shí)現(xiàn)與A式相同的效果。
2、動(dòng)力布局
圖4是A-1式動(dòng)力布局原理圖。以下內(nèi)容包括每一個(gè)缸，不分其沖程性質(zhì)。給定條件缸外為常壓;各真空室絕對(duì)壓強(qiáng)為100托，真空度86.84%。
(1)壓力分布情況。通過對(duì)具體數(shù)據(jù)的得出，證明那些是按設(shè)計(jì)要求形成的平衡力，那些是沒有沖突的有效壓力。因?yàn)檠芯康男枰?，?duì)相對(duì)真空面所形成的壓力的概念按二個(gè)定義理解一是視在壓力，二是有效壓力。前者指實(shí)際存在的壓力，后者指能產(chǎn)生實(shí)際效果的壓力。二種壓力數(shù)值不同，前者大于后者。其它性質(zhì)的壓力(或力)仍按本意理解。
a、缸套外端面視在壓力28.26kg(πr2＝28.26cm2);外端面有效壓力(FZ)24.54kg(28.26kg×86.84%);內(nèi)端面壓力3.72kg(28.26kg×13.16%)。
b、活塞外端面視在壓力23.74kg〔28.26cm2-4.52cm2(活塞筒銷遮擋部分)〕;外端面有效壓力(F)20.62kg(23.74kg×86.84%);內(nèi)端面壓力3.72kg(28.26kg×13.16%)。
c、滑瓦滑瓦內(nèi)弧面壓力的確定比較復(fù)雜，要先弄清一系列力的關(guān)系。合力F′和活塞外端面有效壓力F是一對(duì)平衡力，F(xiàn)為所設(shè)常量。F′1是大氣壓力對(duì)滑瓦內(nèi)弧面的有效壓力，是個(gè)因變量。量值由F′和F′1力作用線的交角，即力差角θ決定。角θ是自變量，角θ越小，F(xiàn)′1越大(或反之);角θ等于零時(shí)，F(xiàn)′等于F。顯然這是不可能的。由此出現(xiàn)一個(gè)問題滑瓦作為一個(gè)有固定面積的部件，其內(nèi)弧面所受壓力是固定不變的，不能取因變量。解決方法有二個(gè)一是取F′1的最大量值，二是取F′1的平均量值。取前者，角θ偏大時(shí)，滑瓦和滑道摩擦力增大;取后者，角θ偏小時(shí)，F(xiàn)′1量值最小，會(huì)影響F′的正常量值，破壞F′和F的平衡。若采取補(bǔ)救辦法，只有增大F′2，如此會(huì)影響一系列力的量值的穩(wěn)定性。利弊權(quán)衡，應(yīng)該取前者?；邇?nèi)弧面壓力數(shù)據(jù)需待對(duì)F1、F2壓力數(shù)據(jù)得出后再計(jì)算，這里先列出算式滑瓦內(nèi)弧面視在壓力設(shè)為Xkg;內(nèi)弧面有效壓力F′1(最大)＝Xkg×86.84%;外弧面壓力3.72kg，與缸套、活塞內(nèi)端面壓力相等。后滑力F2的來源是F形成原因是力差角θ的出現(xiàn)，量值亦由此決定。它是沿滑道園周的切線方向運(yùn)動(dòng)，并對(duì)轉(zhuǎn)軸形成很長(zhǎng)的力臂和數(shù)值很大的力矩(+)，與缸套力矩對(duì)抗。F′2是缸套付出力，用以克服F2、F′1是活塞對(duì)滑瓦的垂直分力。
根據(jù)圖中給出的角θ的度數(shù)和設(shè)定條件(F＝20.62kg)得出F1、F2數(shù)值(見表1)
根據(jù)表1得出滑瓦內(nèi)弧面有效壓力F′1(最大)(F′1＝F1)為20.31kg;F′2(F′2＝F2)平均數(shù)值為6.72kg;F′2力臂平均數(shù)值為133mm，這個(gè)數(shù)值和滑道半徑134mm近似，說明F力臂平均數(shù)值即為滑道半徑。
根據(jù)表1還可以得出每組對(duì)應(yīng)缸二個(gè)力差角θ之和都等于38°;各組對(duì)應(yīng)缸二個(gè)F1之和及二個(gè)F2之和都近似相等;F1分別為38.98kg(A+B)、38.46kg(C+D)、38.55kg(E+F)、38.76kg(G+H)，F(xiàn)2分別為13.40kg(A+B)、13.19kg(C+D)、13.20kg(E+F)、13.45kg(G+H)。影響其相等的原因，不是計(jì)算精度所致，而是后面將研究的同步差問題。
(2)缸套力矩的形成和實(shí)現(xiàn)。此關(guān)系到對(duì)已產(chǎn)生的真空能，能否有益地實(shí)現(xiàn)其轉(zhuǎn)化成動(dòng)能作功的目的。因?yàn)檠芯康男枰绢}范圍內(nèi)假設(shè)力矩的形成和實(shí)現(xiàn)是二回事，分二個(gè)步驟進(jìn)行，暫時(shí)引用“視在力矩”和“有效力矩”二個(gè)名詞。前者指力矩可以形成，是實(shí)際存在的;后者指該力矩能實(shí)現(xiàn)其實(shí)際效果，即轉(zhuǎn)動(dòng)作用。
a、“視在力矩”形成條件一是要有相對(duì)固定作用的轉(zhuǎn)軸和杠桿作用的力臂;二是要保證有效壓力不被某力平衡。圖中可見活塞外端面F被F′平衡，F(xiàn)不可能形成“視在力矩”(+);缸套外端面Fz沒有平衡力，則可以形成“視在力矩”(一)，缸套外、內(nèi)端面壓力差24.54kg;Fz平均作用點(diǎn)取缸套端面中心，力臂43mm。
b、“有效力矩”形成條件一是要保證力矩的后支持點(diǎn)，即力源是持續(xù)的;二是要有相對(duì)固定的力矩的前支持點(diǎn)，此為物體運(yùn)動(dòng)或靜止所必需有的摩擦條件;三是轉(zhuǎn)動(dòng)體的中心線和前支持點(diǎn)的前進(jìn)方向夾角要大于90°。從圖中可以得出，如上三個(gè)條件可以滿足，具體看，缸套作為氣動(dòng)部件，后支持點(diǎn)有無盡的大氣壓力作力源。力矩的前支持點(diǎn)在滑道上，是通過活塞、滑瓦摩擦接觸的;力矩的作用力是施在活塞體，概括講缸套能夠推動(dòng)(實(shí)際是撥動(dòng))活塞體一起轉(zhuǎn)動(dòng)，是因?yàn)橛辛嘶肋@個(gè)摩擦面才得以實(shí)現(xiàn)。缸套中心線和滑道前進(jìn)方向的夾角時(shí)在變化，是由力差角θ決定的，角度為直角加變化的角θ。缸套力矩一周作功6.63kgm(24.54kg×0.27m)。
(3)機(jī)內(nèi)耗功情況
a、克服后滑力F2耗功缸套和滑道沒有直接機(jī)械聯(lián)系，力矩(一)的傳遞是在變90°方向上以相等的力臂通過其內(nèi)側(cè)面作用至活塞;活塞和轉(zhuǎn)軸亦無直接機(jī)械聯(lián)系，其后滑力F2力矩(+)的傳遞通過活塞外側(cè)面作用至缸套。具體作用點(diǎn)是活塞運(yùn)動(dòng)上止點(diǎn)時(shí)的二分之一處所對(duì)應(yīng)的缸套內(nèi)側(cè)面。該點(diǎn)合力(2F2)力臂平均為66.5mm;分力(2F2)1力臂平均為63mm;分力(2F2)2力臂平均為73mm。力的數(shù)值(2F2)為13.44kg;(2F2)1為12.7kg〔(2F2)COSθ(19°)〕;(2F2)2為4.38kg〔(2F2)Sinθ(19°)〕。
計(jì)算F2力矩(+)耗功不應(yīng)取(2F2)及其力臂66.5mm，因?yàn)槠浞至?2F2)2雖和轉(zhuǎn)軸形成力臂，但因其和轉(zhuǎn)軸無機(jī)械聯(lián)系，不能形成有效力矩，故只能取(2F2)1及其力臂63mm。
(2F2)1即F2力矩(+)耗功為5.03kgm(12.7kg×0.396m)?？梢?，和缸套力矩作功(6.63kgm)比較，這是個(gè)若大的數(shù)字，改善辦法可增大半園滑瓦和活塞筒銷的遮擋面積，后滑力F2即可減小，甚至消逝(后滑力消逝的方案將在后文的A-2式中實(shí)現(xiàn))。
b、為克服后滑力F2缸套和活塞間產(chǎn)生滑動(dòng)摩擦阻力耗功F2是作用在缸套推動(dòng)活塞轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)接觸的內(nèi)側(cè)面上，平均作用點(diǎn)取活塞上止點(diǎn)二分之一處，根據(jù)杠桿原理，F(xiàn)2在該處數(shù)值大約增加一倍(13.44kg)。其垂直分力為12.7kg。
設(shè)滑動(dòng)摩擦系數(shù)為0.12，得出滑動(dòng)摩擦阻力為1.52kg，行程取80mm(活塞二次直線行程)得出耗功為0.122kgm(1.52kg×0.08m)。
c、滑瓦和滑道間滑動(dòng)摩擦阻力耗功壓力的確定，不應(yīng)取滑瓦F′1，這個(gè)分力已被F′同時(shí)平衡，對(duì)滑道已失去實(shí)際壓力效果;應(yīng)取約束滑瓦和滑道密封接觸的彈性裝置所施的機(jī)械壓力。
設(shè)機(jī)械壓力為2kg，滑動(dòng)摩擦系數(shù)為0.10，得出滑動(dòng)摩擦阻力為0.02kg;得出耗功為0.168kgm(0.2kg×0.84m)。
機(jī)內(nèi)總耗功為5.32kgm。
有二部分計(jì)算誤差應(yīng)該說明一是在設(shè)缸內(nèi)絕對(duì)壓強(qiáng)為100托條件下，回位沖程排氣是從全行程的八分之七處開始，剩下5mm行程，缸內(nèi)、外壓力相等，缸套將出現(xiàn)40度角的無功行程;此時(shí)，活塞內(nèi)端面壓力也等于缸外壓力，后滑力消逝。缸套力矩作功和F2耗功都不存在。問題是對(duì)FZ作功和F2耗功的計(jì)算數(shù)值偏大，準(zhǔn)確數(shù)據(jù)有待對(duì)缸內(nèi)真空度最終確定后計(jì)算。二是在抽空沖程開始至20度角左右，中間是真空室關(guān)閉到重新建立的過程，缸套亦出現(xiàn)無功行程(續(xù)下說明同上)。
圖5是A-2式動(dòng)力布局原理圖，給定條件同A-1式。因?yàn)殚L(zhǎng)體活塞的外端面全部被活塞筒銷和半園滑瓦遮擋，不受壓力。所以其壓力分布情況是簡(jiǎn)單的。缸套力矩等內(nèi)容同A-1式。
圖6是B-1式動(dòng)力布局原理圖。液力串聯(lián)的壓力分布情況該圖中未全示，將在圖9中說明，圖中將力的作用點(diǎn)取在滑輪中心，可以看出二組力圖在八個(gè)園周位置上的變化情況和A-1式(圖4)是相似的。其它內(nèi)容也基本相同。
3、同步差分析
同步差的形成是因?yàn)榛缊@心和轉(zhuǎn)軸園心的偏心距所致。同步差是個(gè)不利因素，因?yàn)榘闯榭諞_程的排氣這一重要環(huán)節(jié)所需要的條件，每組對(duì)應(yīng)缸若能達(dá)到同步是最理想的，顯然這是辦不到的。能否設(shè)法將同步差的不利因素減小，達(dá)到基本同步，是可以辦到的。辦法是利用多缸組合調(diào)差。
圖7是側(cè)對(duì)應(yīng)同步差分析圖。
圖中可見有二對(duì)居共同連心線的內(nèi)切園，里面一對(duì)內(nèi)切園的大園是滑瓦中心點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡，小園是其對(duì)應(yīng)運(yùn)動(dòng)中心距離變化的參考線。因?yàn)榛钊突咧行狞c(diǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)間是同步的，所以可借大園表示活塞內(nèi)端面的運(yùn)動(dòng)軌跡，可借小園表示缸套內(nèi)端面的運(yùn)動(dòng)軌跡。這樣，二園面積之差的“月缺”上，就詳細(xì)地展現(xiàn)了活塞和缸套間變速直線行程的變化情況。在外面一對(duì)內(nèi)切園的大園上，72條5度角分度線分別與72條活塞中心線構(gòu)成17度角。(虛線部分做參考)
根據(jù)圖中給定數(shù)據(jù)，整理出對(duì)應(yīng)缸真空高度變化數(shù)據(jù)(見表2)及5度同步差數(shù)據(jù)(見表3)。
總結(jié)表3數(shù)據(jù)得出八缸組合調(diào)差效果在5度角、25度角、30度角位置上消除同步差。整體同步達(dá)到三分之一。
另外，根據(jù)圖中給定數(shù)據(jù)，可算出八缸真空室高度在9個(gè)同角度位置上的合計(jì)數(shù)據(jù)
5°-154mm，10°-153mm，15°-152.5mm，20°-153.5mm，25°-153.5mm，30°-153.5mm，35°-154mm，40°-155mm，45°-154mm。和理想數(shù)據(jù)160mm比較，9個(gè)位置的平均差是6.5mm。
二、真空能的自動(dòng)產(chǎn)生(即真空引力場(chǎng)的自動(dòng)建立)
本發(fā)明中稱作的真空能，實(shí)際是對(duì)一種壓差能的具體命名，系指由真空室內(nèi)的低壓(負(fù)壓)和室外大氣的常壓或可引以實(shí)驗(yàn)?zāi)康牡母邏?正壓)間產(chǎn)生的壓(力)差能。壓差能和真空能具備位能(即勢(shì)能)的性質(zhì)，也稱作機(jī)械能。另外，在引以高壓條件實(shí)驗(yàn)時(shí)，真空室的可靠程度(指氣體滲漏)，尚難以估量。如果滲漏氣壓達(dá)到或超過常壓，真空能已名不符實(shí)，應(yīng)稱作大氣壓差能另作歸屬。
本發(fā)明中，將真空室引用“場(chǎng)”的概念，不是立論，不涉理論依據(jù)，是基于以利用為目的的探索，著意通過和其它形式的“場(chǎng)”(如重力場(chǎng)、電場(chǎng)、磁場(chǎng))的比較中，分析同異之處，以得出真空引力場(chǎng)的特性，覓其可利用之點(diǎn)。如果說地球?qū)ζ浔砻婵臻g的物質(zhì)產(chǎn)生的引力(和相應(yīng)的重力、壓力)是表示了其質(zhì)量之差的話，那么毫無疑問，真空低壓對(duì)大氣壓力產(chǎn)生的引力(和相應(yīng)的壓力)亦是表示了其質(zhì)量之差(指氣體密度)，其標(biāo)量稱作壓力差。對(duì)真空引力場(chǎng)可利用的特性有三點(diǎn)一是力的多向性，引力在此具體表現(xiàn)為拉力形式，對(duì)包圍它的物體的各方向內(nèi)壁產(chǎn)生拉力作用，以至使其發(fā)生形變或運(yùn)動(dòng)。真空引(拉)力和大氣壓力是對(duì)同一事物的二個(gè)概念，假設(shè)將外壁某個(gè)方向的大氣壓力撤掉，那么真空室內(nèi)這個(gè)方向的真空引(拉)力即消失。便成立了另一個(gè)特性-可隔離性(一切流體均具備這個(gè)屬性)，具體利用時(shí)可通過機(jī)械隔離方式實(shí)現(xiàn)(力的可隔離性在重力場(chǎng)中是不存在的，而在電場(chǎng)、磁場(chǎng)中的可能實(shí)現(xiàn)，也是功半過倍，利弊抗衡的非電介質(zhì)的強(qiáng)制隔離)。三是應(yīng)用中，真空引力場(chǎng)引力量值的大小和真空室高度無關(guān)(高度可以等于零)。
1、對(duì)物理實(shí)驗(yàn)圖的分析和“異h平衡原理的確立
圖8是真空室自動(dòng)建立的物理實(shí)驗(yàn)程序簡(jiǎn)圖。圖中a-g的缸套是固定的;不計(jì)機(jī)械摩擦阻力及空氣阻力;F表示大氣壓力，F(xiàn)X表示真空吸力，f和fx表示已被固定面抵銷的力;該實(shí)驗(yàn)中研究的運(yùn)動(dòng)指低速運(yùn)動(dòng)(文中省去“低速”一詞)。對(duì)該實(shí)驗(yàn)的分析將結(jié)合本發(fā)明對(duì)相應(yīng)原理的應(yīng)用同時(shí)進(jìn)行。
圖8-a。條件缸套二端開放，靜壓F＝F′。目的驗(yàn)證動(dòng)態(tài)平衡的決定因素。經(jīng)活塞運(yùn)動(dòng)狀態(tài)表明后面余出的空間，大氣來得及同步移進(jìn)占居(為大口面真空吸氣)，此時(shí)大氣密度沒有變小(指抽空變稀)，沒有形成減壓;前面排出的大氣有同步“互換空間”，此時(shí)大氣密度沒有變大(指壓縮變濃)，沒有形成增壓。因此，F(xiàn)和F′量值未變。結(jié)果證明活塞二端大氣密度保持相同或改變不大是保證其動(dòng)態(tài)平衡的決定因素?；钊舜髿饷芏炔煌蛪毫Σ畹年P(guān)系可以這樣理解將圖8-a中缸套左端封閉，活塞右移。此時(shí)左面抽空變稀，沒為100托(0.135kg/cm2)，大氣分子密度3.3×1023個(gè)/cm3;右面760托，大氣分子密度2.5×1019個(gè)/cm3(不考慮壓縮增加值)。二面壓力差為0.865kg/cm2。
如上所述的“同步”是由某種形式串聯(lián)而達(dá)到的動(dòng)態(tài)互相制約。對(duì)此概念的理解和應(yīng)用要分別二個(gè)情況(以抽空沖程為例)一是在自然大氣常壓空間時(shí)，活塞抽空時(shí)所需占居的空間量和地球的大氣空間量之比例及其反映的壓縮增加值是微乎甚微。在此，所謂“同步互換空間”是無實(shí)際意義的。況且在某些條件下(如設(shè)缸套二端距離較遠(yuǎn))“同步互換空間”不一定能形成。二是在密封的高壓空間(甚至是密封的常壓空間或低壓空間)時(shí)，活塞抽空時(shí)所需占居的空間量和該密封室有限的幾何空間量之比例及其反映的壓縮增加值確是有明顯的差值。例如設(shè)高壓空間為2kg/cm2大氣壓，空間容積是活塞有效壓縮體積的16倍，那么在活塞抽空運(yùn)動(dòng)上止點(diǎn)時(shí)，便將高壓空間的氣體壓縮了 1/16 ，壓強(qiáng)便增加到2.125kg/cm2?？梢?，“同步互換空間”在此確有實(shí)際意義，應(yīng)予重視。此即對(duì)“同步差分析”及采取多缸組合調(diào)差的意義所在。
圖8-b。實(shí)驗(yàn)1.條件缸套二端封閉，活塞位于中間;真空室絕對(duì)壓強(qiáng)100托(0.13kg/cm2);粗線表示的連通管在此為關(guān)閉。目的驗(yàn)證動(dòng)態(tài)不平衡的決定因素。經(jīng)活塞運(yùn)動(dòng)狀態(tài)表明后面余出的空間，沒有等壓氣體補(bǔ)充，氣體被進(jìn)一步抽空變稀，密度變小減壓;前面氣體沒有等壓移出空間，氣體被壓縮變濃，密度變大增壓。結(jié)果證明活塞二面氣體密度的明顯不同或改變較大是導(dǎo)致動(dòng)態(tài)不平衡的決定因素。
本發(fā)明中的回位沖程就是如上表明的后一種狀態(tài)。真空室高度(h＝40mm)被壓縮到八分之一時(shí)(h＝5mm)，達(dá)到常壓即可排氣。
實(shí)驗(yàn)2條件同實(shí)驗(yàn)1的條件。不同點(diǎn)是粗線表示的連通管在此為開通，畫出的二條連通管作用相同，實(shí)際中只設(shè)一條。目的驗(yàn)證動(dòng)態(tài)平衡的決定因素。因?yàn)檫B通管的作用，實(shí)驗(yàn)結(jié)果和6-a相同，和實(shí)驗(yàn)1相反。(不予贅述)
本發(fā)明中A式抽空沖程原理形成，即以該實(shí)驗(yàn)為探索起點(diǎn)。
圖8-c。條件雙缸活塞串聯(lián)，二缸套相應(yīng)的外端開放，靜壓F＝F′;相應(yīng)的內(nèi)端封閉，中間設(shè)連通管;真空室絕對(duì)壓強(qiáng)100托。目的驗(yàn)證動(dòng)態(tài)平衡的決定因素。實(shí)驗(yàn)結(jié)果開放外端同6-a;真空室內(nèi)同6-b的實(shí)驗(yàn)2。為對(duì)應(yīng)二缸的原始圖式(不設(shè)連通管)。
圖8-d。條件同6-c。不同點(diǎn)是相應(yīng)的內(nèi)端開放，靜壓F＝F1;相應(yīng)的外端封閉。目的亦同6-c。和6-c比較，二缸換位，實(shí)驗(yàn)結(jié)果相同。是6-b的發(fā)展，但還不能應(yīng)用。
圖6-e。條件雙缸活塞聯(lián)體，二缸套相應(yīng)的外端封閉;相應(yīng)的內(nèi)端開放，但被聯(lián)體活塞占居空間。目的同6-c。和6-d比較，活塞聯(lián)體意在避開缸外壓力。等于6-b中缸套體從中間切開的伸長(zhǎng)圖。
圖6-f、6-g。條件在6-d和6-e基礎(chǔ)上，用二片玻璃a(固定)和b分別代替缸套和活塞(不設(shè)連通管);a(b)片面積是活塞面積十倍;a、b片中間置潤(rùn)滑油(或水)膜介質(zhì)層。目的驗(yàn)證a片能否吸住b片。實(shí)驗(yàn)表明能吸住。其原理通過6-h說明。
圖6-h。圖中可見a、b片貼在一起，對(duì)b片稍施外力擠壓油膜介質(zhì)層，便可見有氣泡在油膜中蠕動(dòng)，并在層邊逸出，隨即b片被吸住，說明壓力F作用到b面。
同時(shí)，壓力也作用到油膜介質(zhì)層的四邊，根據(jù)帕斯卡定律通過油膜介質(zhì)層將壓強(qiáng)傳遞到b片內(nèi)面，結(jié)果不全奏效。因?yàn)樵跇O薄的層間內(nèi)，液體的宏觀物理效應(yīng)一流動(dòng)性已難于表現(xiàn)出來(氣體能通過的縫隙，液體不一定能通過，前者流動(dòng)性大)，則其處于的壓縮狀態(tài)形成的彈性力(壓強(qiáng))反映是遲鈍的。正是這個(gè)遲鈍的程度(亦可稱惰性)決定了a片對(duì)b片的吸力大小，也就是b片外面所受的有效壓力。所謂“真空層”即形成。其效果相當(dāng)于絕對(duì)壓強(qiáng)630托的真空室。
另一實(shí)驗(yàn)中不設(shè)油膜介質(zhì)層，結(jié)果b片不能被吸住。因?yàn)閍、b片貼的再緊密，中間仍是隔著氣體層。
以下說明為什么將油膜介質(zhì)層稱作“真空層”。參考?xì)怏w的二個(gè)有關(guān)特性，系指氣體的逸散本性和可壓縮性。前者是由于氣體分子的熱運(yùn)動(dòng)引起的頻繁碰撞，即氣體壓力的本質(zhì)所決定的;后者是由于氣體分子間距離較大，分子間力很小所決定的。可壓縮性的表現(xiàn)，即壓縮狀態(tài)是由施外力克服逸散本性的結(jié)果產(chǎn)生的;逸散本性的表現(xiàn)是由壓縮狀態(tài)產(chǎn)生的。理論上，二者的表現(xiàn)都是無限的。實(shí)際中，一定真空室中氣體的逸散本性的表現(xiàn)為無限趨勢(shì)中的有限，只要表現(xiàn)不出壓力，就視為逸散本性消逝。無限表現(xiàn)的假例地球一旦失去引力，整個(gè)大氣層會(huì)無限地逸散到星際空間。實(shí)際中，一定壓力空間中氣體的可壓縮性的表現(xiàn)為無限可能中的有限，取決于施力大小和設(shè)備的適應(yīng)性能。
綜上所述逸散本性就是對(duì)可壓縮性的反抗性，逸散本性表現(xiàn)過程是對(duì)壓縮力的釋放過程?？梢?，對(duì)“大氣壓力”稱作“大氣壓縮力”更確切、具體。地球引力對(duì)宇宙空間氣體的“拉縮”，形成其表面附近的常壓大氣，該常壓大氣對(duì)所有物體，包括真空容器(人為、天然)所占居的空間都“力圖奪回”，也就表現(xiàn)了對(duì)其表面的壓力(1kg/cm2)。能達(dá)到奪回空間目的唯一目標(biāo)是人為真空室的運(yùn)動(dòng)部件(如活塞)。如上稱作的“真空層”，其b片內(nèi)、外面產(chǎn)生的壓力差，其效果與真空室的運(yùn)動(dòng)部件內(nèi)、外產(chǎn)生的壓力差是相同的，作為真空室“空而不空”的另一種解釋的存在是有道理的，所以稱作“真空層”。
本發(fā)明中各固定h活動(dòng)真空室(層)的密封部位。有效地應(yīng)用了“真空層”的原理。
圖8-i。條件在6-h基礎(chǔ)上加c片，在c片中間處設(shè)固定h真空室。目的驗(yàn)證密封條件的可靠性。實(shí)驗(yàn)表明有滲漏氣體，但可以成立。
圖8-j。條件在6-f基礎(chǔ)上，用園周滑道和弧形滑瓦分別代替a、b玻璃(不設(shè)連通管)。目的驗(yàn)證在旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)情況下，“真空層”的可靠性。實(shí)驗(yàn)表明可以成立。為A-1式的應(yīng)用圖式。
圖8-K。條件在6-g基礎(chǔ)上，用園周滑道和弧形滑瓦分別代替a、b玻璃(設(shè)連通管)，并根據(jù)6-i中的原理設(shè)固定h真空室。為A-2式的應(yīng)用圖式。
同時(shí)在活塞與滑瓦的活銷連接處設(shè)“真空層”，形成“二室一層”的串聯(lián)布局，確立了活塞體在真空條件中所行無阻的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。目的同8-j。實(shí)驗(yàn)表明可以成立。
圖8-L。給出了6-j中真空室和“真空層”的壓力比較數(shù)據(jù)。
圖8-m。給出了6-K中真空室數(shù)據(jù)。
圖8-n。根據(jù)圖中數(shù)據(jù)制出表4、表5，分別說明密封高壓空間條件下的二個(gè)內(nèi)容。
表4是設(shè)單缸時(shí)B抽空沖程(排氣)徑向受壓增加值部分耗功數(shù)據(jù)(根據(jù)圖中單線表示的半園周行程)活塞徑向受壓面積的確定取活塞園柱體在平面上的正投影面積;實(shí)際受壓面的確定不是在活塞體本身，而是在活塞排氣后留下的真空室外圍的缸套園柱體上，活塞運(yùn)動(dòng)上止點(diǎn)時(shí)形成最大受壓面積為24cm2，實(shí)際受壓24kg，(略取)有效受壓20.84kg。徑向受壓面積的數(shù)值是個(gè)變量，由變化的力臂決定。為研究方便，在設(shè)定活塞每秒抽空1次，作勻速運(yùn)動(dòng)條件下，將最長(zhǎng)力臂等分10段，即將最大受壓面積縱切10等份，依次算出耗功，再取其和。表中可見各份受壓面是按間隔
0.1秒時(shí)間依次出現(xiàn)，其排氣對(duì)空間大氣作持續(xù)壓縮。這里各份受壓面所受壓力相同，而其力臂。半園周行程、持續(xù)時(shí)間是各異的。
表5是多缸組合調(diào)差后B抽空沖程(排氣)徑向受壓增加值部分耗功數(shù)據(jù)(根據(jù)圖中雙線表示的半園周行程)表中可見各份受壓面也是按間隔0.1秒時(shí)間依次出現(xiàn)的，但出現(xiàn)后不是持續(xù)，而是馬上消逝(只存在0.1秒)，其排氣對(duì)空間大氣的壓縮是暫短的。瞬間即逝的“接觸”。
如上，通過對(duì)物理實(shí)驗(yàn)圖的分析，可以確立這樣一個(gè)原理絕對(duì)壓強(qiáng)相等、受壓面積相等、真空高度不等的真空室串聯(lián)組合，活
塞可維持動(dòng)態(tài)平衡。簡(jiǎn)稱“異h平衡原理”。各真空室絕對(duì)壓強(qiáng)相等是因?yàn)檫B通管的作用-形成真空室串聯(lián)自吸勻衡。
本發(fā)明中A式方案即是對(duì)“異h平衡原理”的確切應(yīng)用。
2、缸套側(cè)按置原理
圖9是基本原理分析圖。
圖9-a是缸套側(cè)按置時(shí)力的分布情況。在轉(zhuǎn)軸徑向延長(zhǎng)線(桿g)端側(cè)吊著活塞(缸套只做為建立真空引力場(chǎng)的條件，不考慮其固裝情況)。其力的分布情況由三組力圖說明。A中FH為活塞所受壓力。FH1、FH2為FH的二個(gè)分力;B中F(FH1)為桿端所受FH1的拉力，F(xiàn)1、F2為F(FH1)的二個(gè)分力，F(xiàn)1為桿端對(duì)轉(zhuǎn)軸的壓力，F(xiàn)2為桿端所受的左傾力;c中F′為F(FH1)的平衡力，F(xiàn)′1為轉(zhuǎn)軸及桿對(duì)F1的支持力，F(xiàn)′2為克服F2所付的外力。可見，只要克服了F2，其力矩(+)便不可能形成，活塞將處于平衡狀態(tài)。用該圖可以模擬地球引力作用下重力的情況。將活塞視為一件與其所受壓力量值相等的重物。此時(shí)，力的分布情況完全相同。不同的是重力的方向只能垂直于地心，而壓力的方向卻是可以任取的。應(yīng)用中，缸套側(cè)按置的意義在予可以使其和活塞同時(shí)形成量值相等且方向相反的視在力矩。然后，只要克服了活塞力矩(+)，缸套力矩(-)便可以實(shí)現(xiàn)作功。缸套側(cè)按置的意義還在于其中心力線可以在滑道上形成前滑角。
圖9-b是缸套正按置圖示?？梢?，缸套及活塞都不可能形成力矩。因?yàn)镕和桿g重合，桿g和缸套中心線重合。
圖9-c和圖9-b是等效的。這里傾斜的桿g用以形象地模擬地球引力作用下重力的情況。
3、“液力串聯(lián)平衡原理”的確立
圖9-d-f是液力串聯(lián)時(shí)力的分布情況。為簡(jiǎn)化說明，圖中只畫出對(duì)應(yīng)缸液力串聯(lián)布局的單缸部分圖。
圖9-d是活塞H對(duì)液力柱塞Z所施的力的分布情況。圖中四個(gè)力作用點(diǎn)構(gòu)成的長(zhǎng)方形的二條對(duì)角線表示的力的效果是相同的，角度和數(shù)值是固定的。A處FH的分力FH1作用在B處為合力F(FH1)，F(xiàn)(FH1)的分力F1通過柱塞作用液力油面，分力F2形成后滑力。克服F2是C處的F′2，其力源是由F′1的雙箭頭表示的那部分力，它將通過滑輪在導(dǎo)軌上形成的前滑力(即圖9-f中的F′2)和后滑力抵銷。A′、B′、C′處所示的三組力圖的內(nèi)容和A、BC處相同，只是力作用點(diǎn)的等效換位。
圖9-e是液力柱塞對(duì)活塞所施的力的分布情況。和圖-d比較，力的數(shù)值相同，方向相反。將二圖重合分析可以看出圖9-d中A處的FH2和圖-e中A處的FZ2反向作用在缸套內(nèi)壁的二處，F(xiàn)Z2形成的力矩(+)遠(yuǎn)大于FH2形成的力矩(-)。與此等效的圖9-d中A′處的FH2和圖9-e中A′處的FZ2則是反向作用在油缸內(nèi)壁的二處，F(xiàn)H2形成的力矩(+)遠(yuǎn)大于FZ2形成的力矩(-)。這二對(duì)力矩的相應(yīng)數(shù)值不同，而其力矩之差的數(shù)值是相同的。
圖9-f是將圖9-d。圖9-e二圖重合后，總結(jié)在滑輪中心時(shí)力的分布情況。因?yàn)镕′在導(dǎo)軌上形成前滑角，便產(chǎn)生了F′2，將F2抵銷，活塞則具備了動(dòng)態(tài)平衡條件。此即“液力串聯(lián)平衡原理”的確立。
本發(fā)明中B式方案即是對(duì)“液力串聯(lián)平衡原理”的確切應(yīng)用。
4、缸套力矩作功特點(diǎn)的分析
缸套力矩作功的特點(diǎn)是恒壓的(此指雙缸以上時(shí))?？赏ㄟ^和傳統(tǒng)活塞式熱機(jī)及液(氣)壓傳動(dòng)機(jī)械作功原理的比較中具體理解。
蒸汽機(jī)作功是利用外供的高溫高壓蒸汽的動(dòng)能;內(nèi)燃機(jī)作功是利用燃料在氣缸內(nèi)燃燒產(chǎn)生的高溫高壓氣體的瞬間爆發(fā)力(亦即動(dòng)能)。二者釋放能量作功的過程都是對(duì)應(yīng)常壓空間急速膨脹，推動(dòng)活塞運(yùn)動(dòng)。該膨脹作功過程是高壓力的減壓過程(因?yàn)榭臻g限制，不可能減至常壓，則要浪費(fèi)一部分能量)?？梢?，二者都不是恒壓作功。
缸套力矩恒壓作功的特點(diǎn)表現(xiàn)在對(duì)應(yīng)真空引力場(chǎng)的真空引力作用，缸套運(yùn)動(dòng)時(shí)外端面的靜壓力是持續(xù)穩(wěn)定數(shù)值不變化的。這同液(氣)壓傳動(dòng)機(jī)械滿負(fù)荷工作過程的能量釋放性質(zhì)相同，所異點(diǎn)是力源形式不同。前者在密封高壓空間條件下的工作壓力是以內(nèi)能(外部供給后再保持對(duì)泄漏的補(bǔ)償)的形式表現(xiàn)其壓力能(靜壓);后者的工作壓力則需靠其它形式的能源轉(zhuǎn)化供給。
對(duì)缸套力矩恒壓作功的現(xiàn)象可從二個(gè)相對(duì)(運(yùn)動(dòng))的方面去理解一是以運(yùn)動(dòng)中心做參照物，缸套軸向位置是固定的，活塞軸向位置是變化的，活塞軸向運(yùn)動(dòng)時(shí)，對(duì)應(yīng)缸中大氣的有進(jìn)有出的同時(shí)移動(dòng)因其自身的動(dòng)態(tài)平衡決定其為無功運(yùn)動(dòng)，而其自動(dòng)建立的真空引力場(chǎng)對(duì)缸套一面的真空吸力卻是可以作功的。此時(shí)，缸套力矩作功運(yùn)動(dòng)沒有占居新的空間，推動(dòng)缸套運(yùn)動(dòng)的這一部分大氣也就沒有形成實(shí)實(shí)在在的減低壓力的流動(dòng)，但是它的壓力卻是實(shí)實(shí)在在的。二是以滑道做參照物，缸套軸向位置是變化的，活塞軸向位置是固定的。缸套A“搶占”真空室空間時(shí)高度h遂漸變小，但是推動(dòng)缸套運(yùn)動(dòng)的這一部分大氣仍不是減低壓力的流動(dòng)，而是等壓移動(dòng)。原因是與此同時(shí)缸套B在“追遂”真空室空間時(shí)高度h在遂漸變大，排開的這部分大氣正好補(bǔ)充了缸套A運(yùn)動(dòng)時(shí)余下的空間?？梢?，在如上二方面的理解中，推動(dòng)缸套運(yùn)動(dòng)的大氣都保持了恒壓移動(dòng)狀態(tài)。
應(yīng)該說明在設(shè)單缸情況下，缸套力矩作功的性質(zhì)亦是膨脹作功。
5、綜述真空能的自動(dòng)產(chǎn)生及其應(yīng)用
自動(dòng)地產(chǎn)生真空能
有效地應(yīng)用是目的，具體指低壓真空室的自動(dòng)建立和作功力矩的實(shí)現(xiàn);實(shí)現(xiàn)活塞動(dòng)態(tài)平衡和缸套力矩恒壓作功是方法，可以通過對(duì)“異h平衡原理”或“液力串聯(lián)平衡原理”的應(yīng)用去完成。還包括以下幾個(gè)內(nèi)容連通管的作用及“真空層”原理的應(yīng)用保證了“異h平衡原理”的有效應(yīng)用;缸套側(cè)按置原理的應(yīng)用保證了缸套力矩的形成;偏心園周滑道(或?qū)к?的特定布局為本發(fā)明基本原理的確立和實(shí)施的重要條件。
三、正對(duì)應(yīng)方案簡(jiǎn)述
圖10是八缸雙層立交滑輪滑瓦式(C-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)及動(dòng)力布局原理圖。
該式是對(duì)“異h平衡原理”和“液力串聯(lián)平衡原理”的結(jié)合應(yīng)用。因此，其基本原理(指真空能的自動(dòng)產(chǎn)生)和A式、B式是相同的。
該式所指的正對(duì)應(yīng)包括二個(gè)內(nèi)容一是缸套布局的正對(duì)應(yīng)，二是滑輪布局的正對(duì)應(yīng)。前者的正對(duì)應(yīng)布局是形式化的，因?yàn)閷?shí)質(zhì)上的正對(duì)應(yīng)布局是不可能成立的;后者的正對(duì)應(yīng)布局可以根據(jù)實(shí)驗(yàn)步驟改為側(cè)對(duì)應(yīng)形式(如圖中虛線所示的滑輪)。
正對(duì)應(yīng)動(dòng)力布局的原理比較簡(jiǎn)單。通過液力串聯(lián)保證了活塞的動(dòng)態(tài)平衡;通過對(duì)“異h平衡原理”的應(yīng)用保證了缸套外端面前半部(前進(jìn)方向)所受的壓力(部分的)被滑瓦真空室平衡，缸套外端面后半部所受的壓力(FZ)所形成的力矩(-)便可以有效地實(shí)現(xiàn)作功。圖中F2作為后滑力形成的力矩(+)是耗功的。
亦可將該式中的一個(gè)缸(及活塞)分成二半，當(dāng)成二個(gè)獨(dú)立的缸(及活塞)來理解或者實(shí)施，其效果是相同的。
圖11是正對(duì)應(yīng)同步差分析圖。
出示該圖的目的是和側(cè)對(duì)應(yīng)同步差分析圖作一比較。以下根據(jù)圖中給定數(shù)據(jù)，整理出對(duì)應(yīng)缸真空高度變化數(shù)據(jù)(見表6)及5度角同步差數(shù)據(jù)(見表7)。
根據(jù)圖中給定數(shù)據(jù)，得出八缸真空室高度在9個(gè)同角度位置上的合計(jì)數(shù)據(jù)
5°-154.5mm，10°-154mm，15°-154.5mm
20°-155mm，25°-155mm，30°-154.5mm
35°-154mm，40°-154.5mm，45°-155mm
和理想數(shù)據(jù)160mm比較，9個(gè)位置的平均差是5.44mm。
四、實(shí)施技術(shù)要點(diǎn)
圖12、圖13是A-1式樣機(jī)設(shè)計(jì)圖(主視圖、俯視圖)
1、材料的適宜選用
因?yàn)槭菢訖C(jī)試制，對(duì)殼體、飛輪等較大部件暫不用鑄件，可用園鋼切削加工。主要是對(duì)真空系統(tǒng)中所使用的材料要保證具備真空性能。如易于出氣。不殘存氣泡等。對(duì)于滑道的襯瓦(設(shè)計(jì)圖中末示)和滑瓦用不銹鋼較適宜;對(duì)于缸套、活塞、滑瓦架等轉(zhuǎn)動(dòng)部件用鋁合金較適宜。
2、零部件制造技術(shù)
該機(jī)試制的關(guān)鍵問題，是要保證其真空系統(tǒng)零部件的加工精度和光潔度，爭(zhēng)取達(dá)到最高標(biāo)準(zhǔn)。如滑瓦和滑道間的動(dòng)配合精度要達(dá)到2～1級(jí)，光潔度要達(dá)到最光面。這樣，才能保證真空系統(tǒng)在動(dòng)態(tài)條件下，其最小漏氣率的穩(wěn)定性。可見，采用優(yōu)良的設(shè)備。技術(shù)和工藝的重要性。
3、密封件的最佳選用
要采用現(xiàn)代真空技術(shù)和氣動(dòng)技術(shù)中最優(yōu)質(zhì)的動(dòng)密封件，其密封性能和摩擦系數(shù)要滿足和適應(yīng)該機(jī)的特別需要。
關(guān)于實(shí)驗(yàn)步驟，先以大氣常壓空間，然后再用密封高壓空間，壓力應(yīng)該遂漸加大，至真空室明顯破壞為止。
附圖標(biāo)題及內(nèi)容
圖1 八缸雙層立交滑瓦式(A-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)1.滑道;2.滑瓦;3.半園滑瓦;4.活塞筒銷;5.活塞;6.缸套;7.主軸;8.飛輪;9.抽氣閥;10.自吸閥;11.排氣閥;12.連通管。
圖2 八缸四層立交滑瓦式(A-2式)構(gòu)成布局示意圖(主視圖)(內(nèi)容同圖1)
圖3 八缸雙層立交滑輪式(B-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)1.V型導(dǎo)軌;2.滑輪;3.軸承;4.短軸;5.滑輪架;6.活塞桿;7.活塞;8.缸套;9.柱塞;10.主軸;11.調(diào)節(jié)油路;12.油缸;13.抽氣閥;14.排氣閥;15.飛輪。
圖4 A-1式動(dòng)力布局原理圖
圖5 A-2式動(dòng)力布局原理圖
圖6 B-1式動(dòng)力布局原理圖
圖7 側(cè)對(duì)應(yīng)同步差分析圖
圖8 真空室自動(dòng)建立的物理實(shí)驗(yàn)程序簡(jiǎn)圖
圖9 基本原理分析圖
圖10 八缸雙層立交滑輪滑瓦式(C-1式)構(gòu)成布局示意圖(俯視圖)及動(dòng)力布局原理圖1.V型導(dǎo)軌;2.滑輪;3.軸承;4.短軸;5.滑輪架;6.活塞帶油缸;7.缸套帶空心柱塞;8.主軸;9.調(diào)節(jié)油路;10.油管;11.抽氣閥;12.排氣閥;13.自吸閥;14.飛輪;15.連通管;16.內(nèi)滑道;17.滑瓦。
圖11 正對(duì)應(yīng)同步差分析圖
圖12、圖13A-1式樣機(jī)設(shè)計(jì)圖(主視圖、俯視圖)(內(nèi)容見表8)。
權(quán)利要求
1、一種實(shí)現(xiàn)真空室自動(dòng)建立和形成力矩作功的活塞式動(dòng)力裝置。其特征在于以主軸為運(yùn)動(dòng)中心，固裝著缸套連活塞并通過滑瓦(或滑輪)和滑道(或?qū)к?作動(dòng)連接，組成一個(gè)園周運(yùn)動(dòng)空間。其中，活塞、缸套在滑道(或?qū)к?約束下作園周運(yùn)動(dòng)，同時(shí)作相對(duì)直線運(yùn)動(dòng)。
2、根據(jù)權(quán)利要求
1所述的裝置，其特征是滑道(或?qū)к?園心偏主軸中心。
3、根據(jù)權(quán)利要求
1所述的裝置，其特征是缸套中心線和主軸園分線平行。
專利摘要
本發(fā)明是一種利用自動(dòng)產(chǎn)生的真空能作功的活塞式動(dòng)力裝置。以此解決了大氣的靜壓力，系指與其相應(yīng)的真空引力場(chǎng)的真空引力首例作為一次能源形式成立的原理確立和應(yīng)用技術(shù)問題。其主要技術(shù)特征表現(xiàn)為通過對(duì)偏心圓周滑道(或?qū)к?原理，“異h平衡原理”或“液力串聯(lián)平衡原理”的確切應(yīng)用，實(shí)現(xiàn)活塞動(dòng)態(tài)平衡和低壓真空引力場(chǎng)的自動(dòng)建立，保證缸套力矩的恒壓作功。
文檔編號(hào)F03G7/04GK86107511SQ86107511
公開日1988年5月11日 申請(qǐng)日期1986年10月29日
發(fā)明者姜中璋 申請(qǐng)人:姜中璋導(dǎo)出引文BiBTeX, EndNote, RefMan