專利名稱：一種煤富氧低溫干餾開爐方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及鐵合金焦的冶煉干餾開爐方法，特別涉及一種煤富氧低溫干 餾開爐方法。
背景技術(shù)：
我國北方部分地區(qū)煤炭資源豐富，煤質(zhì)好，屬低灰、低硫、低磷、高揮 發(fā)分的弱粘、不粘煤。利用這種非焦煤低溫干餾煉制鐵合金焦(也稱蘭炭或 半焦)工業(yè)是地方目前主要的煤轉(zhuǎn)化工業(yè)。
因此，如何適應(yīng)煤干餾技術(shù)的發(fā)展，開發(fā)適用的技術(shù)，是改變陜、晉、 寧、蒙地區(qū)的鐵合金焦生產(chǎn)企業(yè)面臨的問題，提升該行業(yè)的技術(shù)水平面臨的 迫切問題。
申請人在研究前期提出一種煤氣富氧內(nèi)熱低溫干餾方法，并申報了國家
專利，專利申請?zhí)枮?00810017769.9，公開號為CN 101250419A。使用該
方法能夠有效降低煤氣中的氮含量，提高煤氣的熱值，提高焦油收率，改善 蘭炭質(zhì)量。該發(fā)明適用于各類內(nèi)熱式煤干餾爐，即高溫介質(zhì)通過爐子中的煤 層，加熱原煤實現(xiàn)干餾的過程。該發(fā)明適用于各類內(nèi)熱式煤干餾爐，即高溫 介質(zhì)通過爐子中的煤層，加熱原煤實現(xiàn)干餾的過程。 傳統(tǒng)的鐵合金焦的開爐采用空氣助燃的方法。
如何實現(xiàn)煤氣富氧內(nèi)熱低溫干餾方法的一系列配套技術(shù)措施，也是一個 丞需解決的問題。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決現(xiàn)有技術(shù)存在的上述技術(shù)問題，本發(fā)明的目的在于，提供一種 煤富氧低溫干餾開爐方法，該方法主要用于煤低溫干餾的開爐，通過富氧空
3氣(或氧氣)和過量的煤氣不完全燃燒，提供熱量和循環(huán)干餾介質(zhì)，從而提 高干餾開爐過程的半焦、煤氣質(zhì)量和焦油產(chǎn)出率。 本發(fā)明的目的可以通過以下技術(shù)措施來實現(xiàn)
一種煤富氧低溫干餾開爐方法，其特征在于，按照以下步驟進行 步驟一首先在內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體底部的中央鋪設(shè)木柴；在木柴上
方均勻鋪設(shè)塊狀煤層，然后點火，同時將空氣通過燃燒器鼓入內(nèi)熱式煤低溫
干餾爐體，將木柴、塊狀煤層依次引燃；
步驟二待塊狀煤層燃燒穩(wěn)定后，啟動煤氣系統(tǒng)風機，將煤氣通過燃燒
器通入干餾爐中，并且將內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體的干餾高溫段溫度控制在
760。C 91(TC之間；
步驟三待爐溫上升穩(wěn)定，且運行平穩(wěn)后，將氧氣通過燃燒器切換通入 到內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體中，同時通過切換爐內(nèi)氧氣、空氣和煤氣體積，確 保爐體內(nèi)部總含氧量保持不變；切換過程首先適量增加氧氣流量，然后降低 相應(yīng)的助燃空氣流量，最后增加相應(yīng)的煤氣流量為一個調(diào)節(jié)循環(huán)，調(diào)節(jié)2~5 個循環(huán)，直到調(diào)整到設(shè)定富氧比下的正常操作參數(shù)值，每個循環(huán)調(diào)節(jié)量相應(yīng) 為總調(diào)節(jié)量的20%~50%;
步驟四停爐過程與開爐相反，采用逐步減小煤氣、增加空氣和減少氧 氣流量的方式，經(jīng)過2 5個循環(huán)恢復到空氣助燃干餾狀態(tài)，然后再逐步降
低空氣和煤氣流量，直到停爐。
本發(fā)明的煤富氧低溫干餾開爐方法，適用于各類內(nèi)熱式富氧煤干餾爐的
開爐過程，可作為煤低溫干餾生產(chǎn)配套技術(shù)選用。本發(fā)明帶來的技術(shù)效果是:
(1) 能夠順利實現(xiàn)富氧干餾開爐，開爐過程安全、穩(wěn)定、易控；
(2) 在對原干餾爐操作人員進行簡單培訓即可完成；基本不改變現(xiàn)行 低溫干餾爐結(jié)構(gòu)；
(3) 富氧干餾過程穩(wěn)定，爐況易于調(diào)整，產(chǎn)出低氮高質(zhì)量煤氣，有于實現(xiàn)聯(lián)產(chǎn)綜合利用。


圖1是本發(fā)明的富氧干餾方法流程圖。
以下結(jié)合附圖和實施例對本發(fā)明作進一步的詳細說明。
具體實施例方式
本發(fā)明的煤富氧低溫干餾開爐方法，按照以下步驟進行
步驟一首先在內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體底部的中央鋪設(shè)木柴；在木柴上
方均勻鋪設(shè)塊狀煤層，然后點火，同時將空氣通過燃燒器鼓入內(nèi)熱式煤低溫
干餾爐體，將木柴、塊狀煤層依次引燃；
步驟二待塊狀煤層燃燒穩(wěn)定后，啟動煤氣系統(tǒng)風機，將煤氣通過燃燒
器通入干餾爐中，并且將內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體的干餾高溫段溫度控制在
760。C 910。C之間；
步驟三待爐溫上升穩(wěn)定，且運行平穩(wěn)后，將氧氣通過燃燒器切換通入 到內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體中，同時通過切換爐內(nèi)氧氣、空氣和煤氣體積，確 保爐體內(nèi)部總供氧量相對穩(wěn)定；切換過程首先適量增加氧氣流量，然后降低 相應(yīng)的助燃空氣流量，最后增加相應(yīng)的煤氣流量為一個調(diào)節(jié)循環(huán)，調(diào)節(jié)2~5 個循環(huán)，直到調(diào)整到設(shè)定富氧比下的正常操作參數(shù)值，每個循環(huán)調(diào)節(jié)量相應(yīng) 為總調(diào)節(jié)量的20%~50%;
步驟四停爐過程與開爐相反，采用逐步減小煤氣、增加空氣和減少氧
氣流量的方式，經(jīng)過2 5個循環(huán)恢復到空氣助燃干餾狀態(tài)，然后再逐步降 低空氣和煤氣流量，直到停爐。
內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體的干餾高溫段溫度控制在76(TC 91(TC之間是 通過調(diào)節(jié)助燃空氣和煤氣的配入量，當溫度偏高，減少助燃空氣量或適當加 大煤氣配入量，當溫度降低，增大助燃空氣量或適當減少煤氣配入量。
爐體內(nèi)部總供氧量相對穩(wěn)定是通過調(diào)整爐內(nèi)氧氣、空氣和煤氣體積比實現(xiàn)的。
參見圖l,本發(fā)明所采用的技術(shù)原理是富氧干餾是利用富氧空氣或純 氧(氧氣含量30-100%)，在燃燒器中燃燒煤氣產(chǎn)生高溫廢氣，作為煤干餾
所需基礎(chǔ)熱源，燃燒過程配入過量的低溫干餾煤氣(干餾過程產(chǎn)生的煤氣經(jīng) 脫除焦油后的冷煤氣)，保證形成符合煤低溫干餾要求溫度的高溫循環(huán)氣(溫
度76(TC 850'C)，鼓入內(nèi)熱式煤干餾爐，對爐內(nèi)的煤進行無氧化(或弱氧 化)加熱，實現(xiàn)循環(huán)部分煤氣的無燃燒循環(huán)，進而改變因空氣鼓入燃燒帶來 的蘭炭質(zhì)量低，煤氣有效成分含量低，氮含量高，煤氣熱值低，產(chǎn)出量大帶 來的綜合利用困難等不足，為煤氣的綜合利用尤其是作為下游化工產(chǎn)品等的 高效利用奠定基礎(chǔ)。
本發(fā)明的發(fā)明要點包括三個方面
一、 以空氣助燃開爐，木柴點燃后，引燃塊狀煤層，鼓入空氣助燃(暫 無煤氣)；
二、 塊煤穩(wěn)定燃燒后，干餾過程開始，啟動煤氣系統(tǒng)風機，將煤氣通過 燃燒器通入干餾爐中，同時注意燃燒區(qū)溫度，根據(jù)溫度要求，調(diào)節(jié)煤氣和空 氣的配入量，保證干餾高溫段溫度760-910。C。如溫度偏高，可采用減少助 燃空氣或加大循環(huán)煤氣配入量的方式，反之，增大助燃空氣量或適當減少煤 氣配入量。產(chǎn)出的高熱值煤氣通過焦油分離捕收設(shè)備分離焦油后，部分循環(huán) 回流到燃燒器中持續(xù)提供與空氣燃燒所需的煤氣，剩余的部分煤氣供后續(xù)工 序或煤氣發(fā)電等用途。
三，爐溫上來，爐況穩(wěn)定后，切換進入富氧干餾。采用總氧量不變，逐 步以氧氣替換助燃空氣(維持總氧量不變，即每增加1001113氧氣，相應(yīng)減少 約5001113助燃空氣)，并相應(yīng)增大煤氣配入量(煤氣配入量大大高于燃燒需 要的煤氣量，過量煤氣的吸熱，以降低燃燒產(chǎn)生的局部高溫區(qū)對干餾的不利 影響。如果增加1001113氧氣，相應(yīng)減少約500mS助燃空氣，也就是少鼓入了4001113氮氣，近似取煤氣的摩爾熱容和氮氣相同，為保證燃燒產(chǎn)生的高溫干 餾介質(zhì)的溫度不變，應(yīng)增加4001113煤氣配入量)，保證切換過程的溫度穩(wěn)定， 最終達到設(shè)定的富氧比的切換方式。
本發(fā)明的方法可用于新建、改建內(nèi)熱式低溫煤干餾企業(yè)。 以下是發(fā)明人給出的具體實施例，以下是一些較優(yōu)的實例，本發(fā)明不限 于這些實施例，為便于比較，以下的參數(shù)值全部折算為每噸蘭炭的相應(yīng)值。 實施例l:年處理200萬噸煤的低溫干餾蘭炭集中工業(yè)區(qū)應(yīng)用
(1) 基本情況
年處理能力60萬噸的蘭炭生產(chǎn)廠3座，年處理能力里20萬噸的蘭碳生 產(chǎn)廠一座，采用立式方爐為基本生產(chǎn)設(shè)備，空氣助燃，煤焦比1.65: 1。焦 油產(chǎn)率8%左右，噸煤剩余煤氣量5801113左右(神木干基原煤為基準)，煤氣 熱值(6771-7106) kJ/Nm3。參考煤氣成分如下
H2: 16.2%, CO: 14.49%, C02: 7.41%， CH4: 5.68%，氮氣50.10%。 在富氧干餾改造后，系統(tǒng)設(shè)有各分路壓力和流量檢測與調(diào)節(jié)裝置，燃燒 尾氣和入爐干餾介質(zhì)溫度檢測裝置，實現(xiàn)對過程的調(diào)節(jié)與控制。
(2) 應(yīng)用方式
應(yīng)用本實施例的實踐中，原蘭炭生產(chǎn)爐助燃空氣消耗量折合為 (260-280) mVt蘭炭，煤氣消耗量(100-110) m3/t，采用富氧干餾后，工 業(yè)純氧的實際消耗量按照原助燃空氣中的氧量等量折算，所得助燃用純氧 (工業(yè)純氧，99.0%),消耗量約為(52 58) mVt蘭炭，燃燒用煤氣的消耗量 約為(51 55) m3/t蘭炭，另配入冷煤氣量(250~270) m3/t蘭炭，混合氣溫度 達到680'C 75(TC，配制后的干餾氣總體積和原來基本持平。
根據(jù)上述目標值，按照每一循環(huán)20%調(diào)節(jié)量，逐步將空氣助燃干餾過渡 到純氧助燃干餾(富氧比100%)。操作過程是，先打開氧氣管路調(diào)節(jié)閥門， 增加氧氣流量到10.4mVt^左右，然后關(guān)小空氣流量調(diào)節(jié)閥，降低相應(yīng)的助燃空氣流量至56m3/t i左右，再開大煤氣流量調(diào)節(jié)閥，增加相應(yīng)的煤氣流 量至54mVt蘭炭(總共需要增加的煤氣量250 270mVt蘭炭的20。/。)。經(jīng)過5個 循環(huán)，每個循環(huán)穩(wěn)定時間60分鐘，調(diào)整到100%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 (3)應(yīng)用結(jié)果
采用本發(fā)明的方法后，煤焦比由原來的1.65: 1降低到1.62: 1，焦油 產(chǎn)率由原來的8%左右提高到8.5%左右，噸煤剩余煤氣量由原來的580m3 左右下降為190m3 210m3，煤氣熱值大幅度提高，達到13400-14220 kJ /Nm3。另外，由于有效成分提高，具備后續(xù)化工利用的條件。參考煤氣成分 如下
參考煤氣成分為H2: 40.95%， CO: 25,04%， C02: 12.46%， CH^ 14.65°/。，氮氣5.85%。煤氣熱值14182kJ/m3。
開爐過程爐況穩(wěn)定，順利達到目標值。 實施例2:年產(chǎn)60萬噸的蘭炭生產(chǎn)廠的應(yīng)用
(1) 基本情況
應(yīng)用立式方爐為基本生產(chǎn)設(shè)備，空氣助燃，煤焦比1.67: 1。焦油產(chǎn)率
7.8%左右，噸煤剩余煤氣量5601113左右，煤氣熱值(6771-7106) kJ/Nm3 (神 木干基原煤為基準)。
參考煤氣成分為H2: 16.2%， CO: 14.49%， C02: 7.41%， CH4: 5.68%, 氮氣50.10%。
(2) 應(yīng)用方式
本實施例在應(yīng)用實踐中，原蘭炭生產(chǎn)爐助燃氣用富氧空氣，氧氣含量 80%，采用工業(yè)純氧(工業(yè)純氧，99.0%)和空氣混合制得；氧氣消耗量約 為(48~51) mVt蘭炭，空氣為(16~20) m3/t蘭炭；煤氣消耗量約為(63~68) mVt蘭炭，另配入冷煤氣量(230~245) m3/t蘭炭，配制后的干餾氣總體積約 (360 380) m3/t，，配制后的干餾氣總體積和原來基本持平。
8根據(jù)上述目標值，按照每一循環(huán)25%調(diào)節(jié)量，逐步將空氣助燃干餾過渡 到富氧助燃干餾(富氧比80%)。操作過程是，先打開氧氣管路調(diào)節(jié)閥們， 增加氧氣流量到12.5mVt^左右，然后關(guān)小空氣流量調(diào)節(jié)閥，降低相應(yīng)的助 燃空氣流量至62m3/t 再開大煤氣流量調(diào)節(jié)閥，增加相應(yīng)的煤氣流量至 60mVt^。經(jīng)過4個循環(huán)，調(diào)整到80%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 (3)應(yīng)用結(jié)果
采用本發(fā)明的方法后，煤焦比由原來的1.67: 1降低到1.63: 1，焦油 產(chǎn)率由原來的7.8%左右提高到8.2%左右，噸煤剩余煤氣量由原來的560m3 左右下降至220mL240m3，煤氣熱值大幅度提高，達到14100 kJ/Nm3,煤 氣有效成分大幅度提高，具備后續(xù)化工利用的條件。參考煤氣成分如下
參考煤氣成分為H2: 39.05%， CO: 23.04%， C02: 12.06%, CHj: 12.55°/。，氮氣8.85%。煤氣熱值14102kJ/m3。
開爐過程爐況穩(wěn)定，順利達到80%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 實施例3:年產(chǎn)60萬噸的蘭炭生產(chǎn)廠的應(yīng)用
(1) 基本情況
應(yīng)用立式方爐為基本生產(chǎn)設(shè)備，空氣助燃，煤焦比1.67: 1。焦油產(chǎn)率 7.8%左右，噸煤剩余煤氣量5601113左右，煤氣熱值(6771-7106) kJ/Nm3 (神 木干基原煤為基準)。
參考煤氣成分為H2: 16.2%， CO: 14.49%， C02: 7.41%, CHp 5.68%， 氮氣50.10%。
(2) 應(yīng)用方式
本應(yīng)用實踐中，原蘭炭生產(chǎn)爐助燃氣用富氧空氣，氧氣含量60%，采用 工業(yè)純氧(工業(yè)純氧，99.0%)和空氣混合制得，氧氣消耗量約為(43 46) m3/t^，空氣為(42~48) mVt^;燃燒煤氣采用分離焦油后的干餾冷煤氣， 消耗量約為83 90mVt^炭，另配入冷煤氣量(190 200) m3/t蘭炭，保證配
9制后的干餾氣總體積約(360-380) m3/t^，和原來基本持平。
根據(jù)上述目標值，按照每一循環(huán)30%調(diào)節(jié)量，逐步將空氣助燃干餾過渡 到富氧助燃干餾(富氧比60%)。操作過程是，先打開氧氣管路調(diào)節(jié)閥們， 增加氧氣流量到11.3mVt^左右，然后關(guān)小空氣流量調(diào)節(jié)閥，降低相應(yīng)的助 燃空氣流量至55m3/t ^，再開大煤氣流量調(diào)節(jié)閥，增加相應(yīng)的煤氣流量至 50m3/t^。經(jīng)過4個循環(huán)，調(diào)整到60%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 (3)應(yīng)用結(jié)果
采用本發(fā)明的方法后，煤焦比由原來的1.67:降低到11,63: 1，焦油產(chǎn) 率由原來的7.8%左右提高到8.2%左右，噸煤剩余煤氣量由原來的560ri^左 右下降至280m3 3101113，煤氣熱值達到11058 kJ/Nm3，煤氣有效成分大幅 度提高，具備后續(xù)化工利用的條件。參考煤氣成分如下-
H2: 34.32%， CO: 22.53%, C02: 11.87%， CH4: 9.10%,氮氣21.68%。 煤氣熱值11058kJ/m3。
開爐過程爐況穩(wěn)定，順利達到60%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 實施例4:年產(chǎn)60萬噸的蘭炭生產(chǎn)廠富氧干餾 (1)基本情況
應(yīng)用立式方爐為基本生產(chǎn)設(shè)備，空氣助燃，煤焦比1.68: 1。焦油產(chǎn)率 7.8%左右，噸煤剩余煤氣量580mS左右，煤氣熱值(6771-7106) kJ/Nm3 (神 木干基原煤為基準)。
參考煤氣成分為H2: 16.2%, CO: 14.49%， C02: 7.41%, CH4: 9.01%， 氮氣50.10%。
應(yīng)用方式
采用膜分離法富氧裝置。助燃氣用富氧，富氧比為30%(制得富氧空氣 中的氧含量30%)。具體實施方法和技術(shù)措施和實例1同。蘭炭生產(chǎn)爐富氧 助燃空氣消耗量為(180-200) mVt蘭炭，氧氣耗量22.5m3/t蘭炭，煤氣消耗
10量(76~82) mVt蘭炭，另配入冷煤氣量(90-100) m3/t蘭炭，保證配制后的干 餾氣總體積約(360-380) mVt蘭炭。
根據(jù)上述目標值，按照每一循環(huán)50%調(diào)節(jié)量，操作過程是，將空氣助燃 干餾過渡到富氧比下的正常操作值(即富氧比30%)。先打開氧氣管路調(diào)節(jié) 閥們，增加氧氣流量到11.2mVt^左右，然后關(guān)小空氣流量調(diào)節(jié)閥，降低相 應(yīng)的助燃空氣流量至100mVt^，再開大煤氣流量調(diào)節(jié)閥，增加相應(yīng)的煤氣 流量至40mVt^。經(jīng)過2個循環(huán)，調(diào)整到30%富氧比下的正常操作參數(shù)值。 (3)應(yīng)用結(jié)果
采用本發(fā)明的方法后，煤焦比由原來的1.68: 1降低到1.66: 1，焦油 產(chǎn)率由原來的7.8%左右提高到8.1%左右，噸煤剩余煤氣量由原來的580m3 左右下降至(380 420)m3，煤氣熱值大幅度提高，達到7231.0-7342.8 kJ/Nm3,
煤氣有效成分大幅度提高。參考煤氣成分如下
H2 23.08°/。， CO 16.50%， C02 10.68%, CH4 5.43%， 氮氣43.46%。 煤氣熱值7323.4kJ/m3。
權(quán)利要求
1、一種煤富氧低溫干餾開爐方法，其特征在于，按照以下步驟進行步驟一首先在內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體底部的中央鋪設(shè)木柴；在木柴上方均勻鋪設(shè)塊狀煤層，然后點火，同時將空氣通過燃燒器鼓入內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體，將木柴、塊狀煤層依次引燃；步驟二待塊狀煤層燃燒穩(wěn)定后，啟動煤氣系統(tǒng)風機，將煤氣通過燃燒器通入干餾爐中，并且將內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體的干餾高溫段溫度控制在760℃～910℃之間；步驟三待爐溫上升穩(wěn)定，且運行平穩(wěn)后，將氧氣通過燃燒器切換通入到內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體中，同時調(diào)整空氣和煤氣流量，保持總供氧量相對穩(wěn)定；切換過程首先適量增加氧氣流量，然后降低相應(yīng)的助燃空氣流量，最后增加相應(yīng)的煤氣流量為一個調(diào)節(jié)循環(huán)，調(diào)節(jié)2～5個循環(huán)，直到調(diào)整到設(shè)定富氧比下的正常操作參數(shù)值，每個循環(huán)調(diào)節(jié)量相應(yīng)為總調(diào)節(jié)量的20％～50％；步驟四停爐過程與開爐相反，采用逐步減小煤氣、增加空氣和減少氧氣流量的方式，經(jīng)過2～5個循環(huán)恢復到空氣助燃干餾狀態(tài)，然后再逐步降低空氣和煤氣流量，直到停爐。
2、 如權(quán)利要求l所述的方法，其特征在于所述的內(nèi)熱式煤低溫干餾 爐體的干餾高溫段溫度控制在760。C 91(TC之間是通過調(diào)節(jié)助燃空氣和煤 氣的配入量，當溫度偏高，減少助燃空氣量或適當加大煤氣配入量，當溫度 降低，增大助燃空氣量或適當減少煤氣配入量。
3、 如權(quán)利要求l所述的方法，其特征在于所述的由空氣助燃向富氧切換過程爐體內(nèi)部總供氧量相對穩(wěn)定是通過調(diào)整爐內(nèi)氧氣、空氣和煤氣體積 比實現(xiàn)的。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種煤富氧低溫干餾開爐方法，在內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體底部放置神木干基原煤和鋪設(shè)木柴；同時將空氣通過燃燒器鼓入內(nèi)熱式煤低溫干餾爐體，將木柴、塊狀煤層依次引燃；待塊狀煤層燃燒穩(wěn)定后，將煤氣通入干餾爐中使干餾高溫段溫度控制在760℃～910℃；干餾爐溫上升穩(wěn)定，且爐子運行平穩(wěn)后，將氧氣通過燃燒器切換通入到干餾爐中，同時調(diào)整空氣和煤氣流量，保持總供氧量相對穩(wěn)定；切換過程適量增加氧氣流量，相應(yīng)降低助燃空氣流量，最后增加相應(yīng)的煤氣流量，調(diào)節(jié)2～5個循環(huán)，直到設(shè)定富氧比下的正常操作參數(shù)值；停爐過程與開爐相反。該方法開爐過程安全、穩(wěn)定、易控，富氧干餾過程穩(wěn)定，爐況易于調(diào)整，產(chǎn)出低氮高質(zhì)量煤氣，實現(xiàn)聯(lián)產(chǎn)綜合利用。
文檔編號C10B57/14GK101497801SQ200910021320
公開日2009年8月5日 申請日期2009年2月27日 優(yōu)先權(quán)日2009年2月27日
發(fā)明者蘭新哲, 華建設(shè), 尚文智, 李小明, 王茂義, 趙俊學, 趙西成 申請人:西安建筑科技大學