[0026] 3)石灰石漿液制備系統(tǒng)及石膏脫水系統(tǒng)
[0027] 符合要求的石灰石(粒徑< 20_)由汽車(chē)轉(zhuǎn)運(yùn)至卸料斗,通過(guò)振動(dòng)鋼篦、振動(dòng)給料 機(jī)和金屬分離器,由波狀擋邊皮帶機(jī)提升至石灰石粉倉(cāng),石灰石再由稱(chēng)重皮帶機(jī)輸送到濕 式球磨機(jī)內(nèi)磨制成石灰石漿液,用栗將石灰石漿液輸送到水力旋流器分離后,底流大尺寸 物料再循環(huán),合格的漿液粒徑<〇.〇44mm(90%通過(guò)325目),存貯于石灰石漿液箱中,然后 經(jīng)石灰石漿液栗輸送至吸收塔系統(tǒng)。
[0028] 吸收塔的石灰石漿液與SO2反應(yīng)后生成石膏漿液,通過(guò)石膏排出栗輸送石膏漿液 至石膏漿液旋流器進(jìn)行初級(jí)分離,濃縮后的石膏漿液進(jìn)入真空皮帶脫水機(jī),濾液從皮帶機(jī) 流入濾液池,再通過(guò)濾液水栗送至制漿系統(tǒng)和石膏緩沖箱,經(jīng)脫水處理后得到石膏(表面 含水率不超過(guò)10%)直接從真空皮帶機(jī)的尾部掉入石膏倉(cāng)儲(chǔ)存。經(jīng)石膏旋流器分離出來(lái) 溢流漿液一部分進(jìn)入廢水旋流站,一部分流入石膏漿液緩沖箱,經(jīng)石膏緩沖栗輸送至吸收 塔重新循環(huán)利用。
[0029] 石膏脫水系統(tǒng)是3、4號(hào)機(jī)組的公用系統(tǒng),包括兩套石膏旋流器、兩臺(tái)真空皮帶脫 水機(jī)和配套的真空栗、一個(gè)濾布沖洗水箱、三臺(tái)濾布沖洗水栗和配套的密封水系統(tǒng)。每臺(tái)真 空皮帶脫水機(jī)的出力分別按二臺(tái)鍋爐BMCR (鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量)工況運(yùn)行時(shí)FGD裝置石 膏總產(chǎn)量的75%設(shè)計(jì),石膏倉(cāng)的儲(chǔ)存能力按存放兩臺(tái)鍋爐BMCR工況運(yùn)行4天的石膏量設(shè) 計(jì),不得少于存放兩臺(tái)鍋爐BMCR工況運(yùn)行3天的石膏量。
[0030] 4)工藝水系統(tǒng)
[0031] 兩臺(tái)機(jī)組脫硫裝置共用一個(gè)工藝水箱,為脫硫系統(tǒng)提供工藝用水和除霧器沖洗 水,兩路水均有各自的輸送系統(tǒng),工藝水栗采用母管制,供全廠(chǎng)脫硫系統(tǒng)使用,除霧器沖洗 水采用單元制,每臺(tái)脫硫系統(tǒng)配置兩臺(tái)除霧器沖洗水栗,可相互備用。工藝水箱水源從電廠(chǎng) 就近的服務(wù)水管網(wǎng)引接。
[0032] 當(dāng)工藝水氯離子含量超過(guò)400mg/L時(shí),投入除鹽水(用閉式循環(huán)冷卻水)降低石 膏沖洗水氯離子濃度;當(dāng)工藝水氯離子含量超過(guò)650mg/L時(shí),全部使用除鹽水作為石膏沖 洗水,氯離子濃度信號(hào)由主機(jī)提供。
[0033] 原脫硫裝置的主要設(shè)備情況,請(qǐng)參見(jiàn)表1。
[0034] 表1原脫硫裝置主要設(shè)備參數(shù)(兩臺(tái)機(jī)組)
[0035] CN 105148719 A 說(shuō)明書(shū) 5/14 頁(yè)
CN 105148719 A I兄明 8/14 頁(yè)
[0039] 可以理解地,以上設(shè)備參數(shù)僅為一個(gè)實(shí)施例中的具體參數(shù),在不同實(shí)施例中,相同 功能的設(shè)備可以等效替代。
[0040] 一種實(shí)施方式的改造的火力發(fā)電廠(chǎng)脫硫裝置,包括吸收塔系統(tǒng),與所述吸收塔系 統(tǒng)連接的煙氣系統(tǒng)、石灰石漿液制備系統(tǒng)及石膏脫水系統(tǒng);所述吸收塔系統(tǒng)包括位于上部 的一層噴淋層的吸收塔,與所述噴淋層對(duì)應(yīng)的漿液循環(huán)栗,與所述吸收塔對(duì)應(yīng)設(shè)置的石膏 漿液排出栗、除霧器、氧化風(fēng)機(jī)和漿池,以及與所述漿池對(duì)應(yīng)設(shè)置的漿池?cái)嚢杵?;所述吸?塔系統(tǒng)還包括設(shè)置于所述吸收塔系統(tǒng)的吸收塔的入口處的事故噴淋系統(tǒng);所述吸收塔還包 括增設(shè)于所述一層噴淋層下方的多層噴淋層,所述漿液循環(huán)栗為替換的流量為IlOOOm3A 的漿液循環(huán)栗、所述石膏漿液排出栗為替換的流量大于95m3/h的石膏漿液排出栗、所述漿 池為替換的容積為2942m3的漿池,所述漿池?cái)嚢杵鳛樘鎿Q的功率大于30kw漿池?cái)嚢杵?,?述煙氣系統(tǒng)包括主煙道、設(shè)置于所述主煙道入口處的增壓風(fēng)機(jī)及連接所述主煙道與所述吸 收塔系統(tǒng)的煙氣-煙氣換熱器,所述煙氣-煙氣換熱器的凈煙氣入口與所述吸收塔的出口 連接。
[0041] 由于旁路煙道排除的廢氣不經(jīng)過(guò)吸收塔系統(tǒng)進(jìn)行脫硫處理,會(huì)導(dǎo)致放濃度 偏高,故本發(fā)明去掉煙氣系統(tǒng)的旁路煙道設(shè)計(jì)。
[0042] 引風(fēng)機(jī)出口煙氣溫度一般為120~130°C,若不設(shè)置旁路煙道,容易使煙溫過(guò)高; 而煙溫過(guò)高會(huì)損壞吸收塔系統(tǒng)的內(nèi)部設(shè)備及防腐襯層,如噴淋層、除霧器以及防腐襯層等。 故本實(shí)施例中,在吸收塔系統(tǒng)的吸收塔的入口處增設(shè)事故噴淋系統(tǒng),以保證在煙溫過(guò)高時(shí) 的事故狀態(tài)下事故噴淋系統(tǒng)可以保護(hù)吸收塔的防腐襯層及內(nèi)部設(shè)備不被高溫破壞。
[0043] 在其中一個(gè)實(shí)施例中,事故噴淋系統(tǒng)包括噴淋水箱、噴淋管道、啟動(dòng)閥門(mén)、噴嘴等, 噴淋水箱設(shè)置在原主煙道的上方;事故噴淋系統(tǒng)采用自流方式,兩路噴水;所述噴淋管道 連接所述噴淋水箱及所述噴嘴,所述啟動(dòng)閥布置在所述噴淋管道中的噴淋母管上;具體地, 每根噴淋母管上布置1個(gè)氣動(dòng)閥門(mén),啟動(dòng)閥門(mén)可以保證在失電的情況下快速開(kāi)啟。
[0044] 事故噴淋系統(tǒng)的水源來(lái)自事故噴淋水栗和消防水。根據(jù)煙氣溫度和引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行 狀態(tài),調(diào)整事故噴淋水量和噴淋時(shí)間。噴淋水箱能自動(dòng)補(bǔ)水,由箱內(nèi)水位控制,平時(shí)由噴淋 水栗補(bǔ)水,噴淋水栗接入保安電源,在事故時(shí),由噴淋水栗和消防水栗(或其他可靠水源) 補(bǔ)水,保持箱內(nèi)水位和水壓。
[0045] 大流量漿液循環(huán)栗的使用及新增的噴淋層的使用均可以增加吸收塔系統(tǒng)的阻力 及吸收塔內(nèi)的漿液量,如此,可以更大程度地進(jìn)行脫硫凈化,進(jìn)一步降低SO2的排放濃度。
[0046] 在本實(shí)施例中,噴淋層的層數(shù)為3;改造后,吸收塔的所有噴淋層的總高度增高 3.6m。每層新增的噴淋層上設(shè)有兩臺(tái)所述大流量漿液循環(huán)栗;每臺(tái)大流量漿液循環(huán)栗的流 量為11000m3/h ;改造后,總噴淋量達(dá)到46000m3/h,所述漿池容積達(dá)到2942m3;在吸收塔后 對(duì)應(yīng)的液氣比L/G (標(biāo)濕)為22. 1。
[0047] 由于增加了噴淋層,漿液噴淋量增幅較大和生成了更多的脫硫石膏,為了保證足 夠的漿液循環(huán)停留時(shí)間和石膏固體停留時(shí)間,必須對(duì)吸收塔系統(tǒng)的漿池進(jìn)行擴(kuò)容。而由于 擴(kuò)大了所述吸收塔系統(tǒng)的漿池的容積,為防止?jié){液沉積,將所述吸收塔系統(tǒng)的漿池?cái)嚢杵?更換為功率大于原漿池?cái)嚢杵?0kw的大功率攪拌器。具體地,為了合理利用資源,改造后 的衆(zhòng)池?cái)嚢杵鞯墓β蚀笥?0kw,而小于5*30kw。在其中一個(gè)實(shí)施例中,改造后的衆(zhòng)池?cái)嚢?器的功率為60kw。
[0048] 由于脫硫石膏生成量增大,原有的石膏漿液排出栗95m3/h的排出流量不能滿(mǎn)足排 放要求,故需要更換流量大于95m3/h的大排量的石膏排漿液出栗。具體地,為避免流量過(guò) 大或過(guò)小,改造后的石膏漿液排出栗的流量大于95m3/h,小于5*95m3/h。在其中一個(gè)實(shí)施例 中,改造后的石膏漿液排出栗的流量為190m3/h。
[0049] 上述改造的火力發(fā)電廠(chǎng)脫硫裝置,去掉原有煙氣系統(tǒng)的旁路煙道,在一定程度上, 降低SO2的排放濃度;在吸收塔系統(tǒng)的吸收塔的入口處設(shè)有事故噴淋系統(tǒng),以避免因去掉 煙氣系統(tǒng)的旁路煙道設(shè)計(jì)而導(dǎo)致煙溫過(guò)高,損壞吸收塔的內(nèi)部設(shè)備及吸收塔系統(tǒng)的防腐襯 層。將所述吸收塔上部的一層噴淋層對(duì)應(yīng)的漿液循環(huán)栗更換為流量為IlOOOm3A的大流 量漿液循環(huán)栗,且噴淋層的數(shù)量為多層,噴淋層的總噴淋量為46000m3/h ;如此,可以更大 程度地進(jìn)行脫硫凈化,進(jìn)一步降低SO2的排放濃度。擴(kuò)大所述吸收塔系統(tǒng)的漿池的容積為 2942m3,以保證足夠的漿液循環(huán)停留時(shí)間和石膏固體停留時(shí)間;將所述吸收塔系統(tǒng)的漿池 攪拌器更換為功率大于30kw的大功率攪拌器,以防止?jié){液沉積。將所述吸收塔系統(tǒng)的石膏 漿液排出栗更換為排放量大于95m3/h的大排量石膏漿液排出栗,以滿(mǎn)足改造后的漿液排放 要求。綜上所述,上述改造后的火力發(fā)電廠(chǎng)脫硫裝置,可以更大程度地進(jìn)行脫硫凈化,降低 SO2的排放濃度。
[0050] 在其中一個(gè)實(shí)施例中,所述煙氣系統(tǒng)還包括從接近旁路擋板門(mén)處的所述主煙道直 接引至所述煙氣-煙氣換熱器的煙道。
[0051] 由于大流量漿液循環(huán)栗的使用及新增的噴淋層的使用均可以增加吸收塔系統(tǒng)的 阻力及吸收塔內(nèi)的漿液量,因此可以去掉所述煙氣系統(tǒng)的增壓風(fēng)機(jī)。而在去掉所述煙氣系 統(tǒng)的增壓風(fēng)機(jī)之后,需要對(duì)原有煙道進(jìn)行改造,在本實(shí)施例中,保留煙氣-煙氣換熱器,將 煙道從接近旁路擋板門(mén)處的主煙道直接引至煙氣-煙氣換熱器。在另一個(gè)實(shí)施例中,也可 以去掉煙氣-煙氣換熱器,而設(shè)置中間熱媒體煙氣換熱器(MGGH),將煙道從接近旁路擋板 門(mén)處的主煙道直接引至MGGH。
[0052] 在其中一個(gè)實(shí)施例中,還包括濕式除塵系統(tǒng),設(shè)置于所述吸收塔后,并連接所述吸 收塔的出口及所述煙氣-煙氣換熱器的凈煙氣入口。具體地,濕式除塵系統(tǒng)可以為濕式除 塵器。
[0053] 濕式除塵系統(tǒng)可以有效地脫除煙氣中攜帶的粉塵和石膏液滴,能夠改善GGH的堵 塞問(wèn)題,從而進(jìn)一步提高脫硫效率,降低SO2排放濃度。
[0054] 在其中一個(gè)實(shí)施例中,還包括回收水箱,連接所述濕式除塵系統(tǒng),用于回收經(jīng)過(guò)濾 澄清處理后的所述濕式除塵系統(tǒng)外排的循環(huán)水;所述回收水箱還連接所述石灰石漿液制備 系統(tǒng),用于將回收的所述循環(huán)水用于制漿。
[0055] 由于改造未去掉GGH,改造后僅增加了石膏帶水的損耗,單臺(tái)機(jī)組工藝水耗約增加 2t/h,整體工藝水耗量變化不大,原有工藝水系統(tǒng)可以滿(mǎn)足改造后需要。如在吸收塔后設(shè)置 濕式電除塵器,將產(chǎn)生27. 2t/h的外排循環(huán)水,含沙量限定為2000mg/L,可過(guò)濾澄清處理后 進(jìn)入脫硫工藝水系統(tǒng),因此,可以設(shè)置回收水箱,用于回收經(jīng)過(guò)濾澄清處理后的所述濕式除 塵系統(tǒng)外排的循環(huán)水,并用于將回收的所述循環(huán)水用于制漿,可以理解地,所述循環(huán)水還可 以將循環(huán)水用于除霧沖洗。這樣,可以在一定程度上節(jié)約水資源。
[0056] 在其中一個(gè)實(shí)施例中,所述擴(kuò)大所述吸收塔的漿池的容積的方式具體為:保持現(xiàn) 有的吸收塔的塔徑不變,將漿池抬高8m,吸收塔液位為16. 0m,如此,總的漿池容積可以達(dá) 到2942m3,漿液循環(huán)停留時(shí)間為3. 8