本發(fā)明涉及一種用于對沖鍋爐的脫硝燃燒方法。

背景技術(shù)：

煤在燃燒過程中會排放氮氧化物（NOx）污染物，這些污染物會造成光化學(xué)煙霧污染，會對人類呼吸系統(tǒng)及動植物生存均會造成嚴(yán)重的危害。我國最新的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 13223-2011）規(guī)定，自2015年1月1日起，全部燃煤鍋爐氮氧化物（以NO₂計）排放限值為100mg/Nm³（采用W型火焰爐膛的，現(xiàn)有的循環(huán)流化床火力發(fā)電鍋爐以及2003年12月31日前建成投產(chǎn)的火力發(fā)電鍋爐等限值為200 mg/Nm³）。

使用旋流煤粉燃燒器的對沖鍋爐與使用直流煤粉燃燒器的四角切圓鍋爐相比，在解決穩(wěn)燃問題等方面有其獨特的優(yōu)點，然而相比切圓鍋爐，對沖鍋爐的爐內(nèi)煙氣混合情況并不理想。因此，燃燒過程中的NOx生成控制較為困難。

目前，工程上應(yīng)用的脫硝技術(shù)分為爐內(nèi)脫硝和尾部脫硝兩種。爐內(nèi)脫硝包括采用低NOx燃燒器、空氣分級、燃料再燃、選擇性非催化還原（SNCR）等技術(shù)，尾部脫硝包括選擇性催化還原（SCR）、活性炭吸附等技術(shù)。

為了大幅度降低爐內(nèi)燃燒過程NOx的生成排放，對沖鍋爐會采用較大空氣分級程度的燃盡風(fēng)系統(tǒng)，但控制NOx排放的程度與爐膛出口煙氣溫度上升引起減溫水量增加和導(dǎo)致煙氣中的飛灰含碳量增加的矛盾往往較四角切圓空氣分級燃燒更為突出，這給鍋爐的可靠經(jīng)濟(jì)運行帶來了影響。同時，對沖鍋爐靠側(cè)墻布置的邊壁燃燒器噴口的射流方向與側(cè)墻壁面之間存在較強的卷吸空間，易導(dǎo)致靠側(cè)墻的燃燒器噴射的煤粉氣流偏向這一空間，但煤粉與空氣的燃燒當(dāng)量不匹配，煤粉往往處于缺氧燃燒狀態(tài)，使側(cè)墻附近形成強還原性氣氛，飛灰易在此氣氛中形成腐蝕性的粘附物，加劇此區(qū)域的水冷壁金屬外管壁的高溫腐蝕。為了達(dá)到更理想的NOx排放控制效果，必然要加大空氣分級程度，但隨著分級程度的增加，燃料燃燒效率會降低，給燃料燃燒的經(jīng)濟(jì)性帶來了較明顯的負(fù)面影響，同時，分級程度加大對處于強還原性氣氛下的爐內(nèi)水冷壁的安全可靠運行也帶來了顯著的負(fù)面影響。同時，單純采用通過控制爐內(nèi)燃燒過程的脫硝技術(shù)（例如空氣分級和再燃技術(shù)），NOx還原效率僅為30%～70%左右，仍不能滿足國家的排放標(biāo)準(zhǔn)。因此，需要同時使用其它技術(shù)進(jìn)一步降低NOx排放。

目前，聯(lián)合低NOx燃燒技術(shù)實現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放控制的有效脫硝技術(shù)是選擇性催化還原技術(shù)（SCR）技術(shù)，它是一種成熟的尾部脫硝技術(shù)，在國內(nèi)電廠普遍采用，在爐膛低NOx燃燒基礎(chǔ)上進(jìn)行進(jìn)一步深度脫硝。所以，以空氣深度分級的低NOx燃燒技術(shù)與SCR脫硝技術(shù)聯(lián)合的二合一脫硝方式已逐漸成電廠的標(biāo)準(zhǔn)配置。但SCR技術(shù)的核心是在尾部煙道噴入氨劑在催化劑的作用下還原煙氣中的氮氧化物，運行環(huán)境的溫度需要控制在300℃～400℃，溫度窗口窄，溫度過高氨反而會被氧化為NOx，此外，氨量控制不當(dāng)還會造成氨逃逸。反應(yīng)過程需要價格昂貴的催化劑，并且需定期更換失效的催化劑，因此，它的脫硝成本較高。

另一種工程上常采用的煙氣脫硝技術(shù)是在更高煙氣溫度條件下的NOx還原技術(shù)，被稱為選擇性非催化還原技術(shù)（SNCR）。它是在燃盡風(fēng)之后靠近爐膛出口高溫區(qū)投入氨劑還原氮氧化物。由于反應(yīng)區(qū)域溫度高，不需要催化劑，降低了運行成本。但是這種燃燒技術(shù)適用的煙氣溫度反應(yīng)窗口較窄，在800℃～1100℃之間。在低負(fù)荷工況下，爐膛出口的氧濃度偏高，氨更易被氧化為氮氧化物。如果燃料含硫較高，NH₃還會與SO₃反應(yīng)生成銨鹽，在低溫下會結(jié)渣腐蝕。并且因為布置在燃盡風(fēng)之后，如果噴入氨量過多，也會造成氨逃逸，因此對鍋爐的工況要求較高，適用的范圍有限。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術(shù)的上述不足，提供一種對沖鍋爐深度脫硝燃燒方法，它不僅可顯著降低爐膛出口的氮氧化物排放值，實現(xiàn)超低排放，且不需要嚴(yán)格的溫度窗口和催化劑，大幅降低了脫硝成本，經(jīng)濟(jì)效益顯著，并防止?fàn)t內(nèi)水冷壁出現(xiàn)高溫腐蝕，具有廣泛的適用性。

為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明的一種對沖鍋爐深度脫硝燃燒方法，通過前后墻上數(shù)層、每層數(shù)個旋流燃燒器的一次風(fēng)噴口內(nèi)的一次風(fēng)將燃煤噴入爐膛燃燒，并通過旋流燃燒器的二次風(fēng)噴口噴入二次風(fēng)，通過前后墻上一層以上的燃盡風(fēng)噴口通入燃盡風(fēng)，前后墻上的一次風(fēng)和二次風(fēng)對沖噴入，其特征在于：其中旋流燃燒器所在的主燃區(qū)的過量空氣系數(shù)范圍為0.5～1.05，燃煤進(jìn)行低氧燃燒；燃盡風(fēng)噴口所在的燃盡區(qū)的過量空氣系數(shù)為1.05～1.3，進(jìn)行富氧燃燒；在最上層燃盡風(fēng)以下的爐膛內(nèi)噴入一層以上的氨基還原抑制劑，在爐膛內(nèi)高溫環(huán)境下還原煙氣中的氮氧化物；

本發(fā)明可以將所述氨基還原抑制劑與燃煤混合后通過數(shù)個旋流燃燒器的一次風(fēng)噴口內(nèi)的一次風(fēng)噴入爐膛內(nèi)；

本發(fā)明也可以通過最上層燃盡風(fēng)以下的一層以上獨立的還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑，同層噴口位于同一水平面；

具體的，本發(fā)明可以通過設(shè)于數(shù)個旋流燃燒器一次風(fēng)噴口內(nèi)獨立的還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑；該還原抑制劑噴口末端位于一次風(fēng)噴口的末端外，可避免少量氨基還原抑制劑的氧化；

本發(fā)明可以將還原抑制劑噴口或設(shè)于兩層旋流燃燒器之間、或設(shè)于旋流燃燒器與燃盡風(fēng)噴口之間的還原區(qū)、或設(shè)于數(shù)層燃盡風(fēng)噴口之間；通過上述還原抑制劑噴口在最上層燃盡風(fēng)以下的爐膛內(nèi)噴入一層以上的氨基還原抑制劑；

本發(fā)明還可以還通過旋流燃燒器與燃盡風(fēng)噴口之間爐墻上的還原風(fēng)噴口噴入還原風(fēng)，還原風(fēng)的過量空氣系數(shù)為0.6～0.85，通過設(shè)于還原風(fēng)噴口與燃盡風(fēng)噴口之間的所述一層以上獨立的還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑；

本發(fā)明還可以通過設(shè)于旋流燃燒器與燃盡風(fēng)噴口之間前后爐墻上的再燃燃料噴口噴入再燃燃料，通過設(shè)于再燃燃料噴口與燃盡風(fēng)噴口之間的所述一層以上的還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑；

本發(fā)明還可以通過設(shè)于旋流燃燒器與燃盡風(fēng)噴口之間前后爐墻上的再燃燃料噴口噴入再燃燃料，通過設(shè)于再燃燃料噴口內(nèi)的還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑；

本發(fā)明通過在最上層燃盡風(fēng)以下的爐膛通入氨基還原抑制劑，并控制過量空氣系數(shù)在較低的范圍，此處煙氣中的氧已基本被耗盡，處于還原性氣氛中，由于反應(yīng)區(qū)域溫度很高，不需要催化劑，氨基還原抑制劑將煙氣中的氮氧化物強化還原，并在此氣氛中抑制氮氧化物的生成，使得進(jìn)入燃盡區(qū)的氮氧化物濃度大大降低，未燃盡的燃料在燃盡區(qū)得到充分燃燒，可保證燃燒效率，新產(chǎn)生的氮氧化物加上進(jìn)入燃盡區(qū)的氮氧化物有限，此區(qū)域溫度仍較高，可由煙氣中的氨基還原抑制劑繼續(xù)還原，使得爐膛出口的氮氧化物排放值顯著降低，實現(xiàn)超低排放特性；本方法相比于已有的選擇性非催化還原技術(shù)（SNCR）和選擇性催化還原技術(shù)（SCR），不需要嚴(yán)格的溫度窗口和催化劑，大幅降低了脫硝成本，即使在爐內(nèi)最高的燃燒區(qū)域煙氣溫度下，仍不會導(dǎo)致氨的大量氧化，經(jīng)濟(jì)效益顯著，并具有廣泛的適用性。

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，將所述還原劑噴口設(shè)于爐膛四角和前后墻上，通過數(shù)個還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑，同層的氨基還原抑制劑以在爐膛中形成一個以上假想切圓的方式噴入；既保持爐膛良好的燃燒環(huán)境，又保證氨基還原抑制劑與煙氣的充分混合；

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，將所述還原抑制劑噴口設(shè)于爐膛前后墻和側(cè)墻上，通過數(shù)個還原抑制劑噴口噴入所述氨基還原抑制劑，同層的氨基還原抑制劑以在爐膛中形成一個以上假想切圓的方式噴入；同樣既保持爐膛良好的燃燒環(huán)境，又保證氨基還原抑制劑與煙氣的充分混合；

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，將所述還原劑噴口設(shè)于爐膛前后墻上，前后墻上還原抑制劑噴口中心線共線，將同層相對前后墻上的氨基還原抑制劑以對沖方式噴入；可達(dá)到較好的混合效果；

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，在至少一面前、后墻或側(cè)墻上設(shè)置還原抑制劑輸送管，將所述還原抑制劑噴口設(shè)于對應(yīng)的還原抑制劑輸送管上；可達(dá)到較好的混合效果，適用于不同的工況。

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，從鍋爐空預(yù)器之后或之前尾部煙道通過風(fēng)機(jī)抽取部分煙氣與所述氨基還原抑制劑和燃煤混合后一同通過數(shù)個旋流燃燒器的一次風(fēng)噴口內(nèi)的一次風(fēng)噴入爐膛內(nèi)；更利于實現(xiàn)爐膛的還原性氣氛及提高反應(yīng)區(qū)域溫度；

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，從鍋爐空預(yù)器之后或之前尾部煙道通過風(fēng)機(jī)抽取部分煙氣作為氨基還原抑制劑的輸送介質(zhì)，與所述氨基還原抑制劑混合后一同從還原抑制劑噴口噴入爐膛；更利于實現(xiàn)爐膛的還原性氣氛及提高反應(yīng)區(qū)域溫度，并避免少量氨基還原抑制劑在燃燒時氧化；

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，在燃盡風(fēng)噴口與旋流燃燒器之間的還原區(qū)及與旋流燃燒器對應(yīng)的主燃區(qū)靠近兩側(cè)墻的前后墻兩側(cè)邊緣均設(shè)置吹掃風(fēng)噴口，通過吹掃風(fēng)噴口向爐膛靠近側(cè)墻區(qū)域噴入吹掃風(fēng)，吹掃風(fēng)的過量空氣系數(shù)為0.85～0.95；通過吹掃風(fēng)向爐膛靠近側(cè)墻區(qū)域補充空氣，避免鄰近側(cè)墻水冷壁的流動性較差的煙氣形成強還原氣氛，防止飛灰在此氣氛中結(jié)焦對水冷壁形成高溫腐蝕。

作為本發(fā)明的一種優(yōu)選，將各層靠近兩側(cè)墻的旋流燃燒器以向爐膛中心偏置5°～45°的方向噴射；以緩解此邊緣旋流燃燒器的卷吸作用造成的側(cè)墻附近氣氛呈強還原性的現(xiàn)象，減輕水冷壁的高溫腐蝕。

綜上所述，本發(fā)明不僅可顯著降低爐膛出口的氮氧化物排放值，實現(xiàn)超低排放，且不需要嚴(yán)格的溫度窗口和催化劑，大幅降低了脫硝成本，經(jīng)濟(jì)效益顯著，并防止?fàn)t內(nèi)水冷壁出現(xiàn)高溫腐蝕，具有廣泛的適用性。

附圖說明

圖1為使用本發(fā)明實施例一的對沖鍋爐簡圖。

圖2為圖1中一旋流燃燒器的端部視圖。

圖3為圖1中爐膛前墻的主視圖。

圖4為圖3的A-A剖視圖。

圖5為使用本發(fā)明實施例二的對沖鍋爐簡圖。

圖6為圖5中旋流燃燒器的端部視圖。

圖7為使用本發(fā)明實施例三的對沖鍋爐簡圖。

圖8為圖7中同層還原抑制劑噴口布置簡圖。

圖9為使用本發(fā)明實施例四的對沖鍋爐簡圖。

圖10為圖9中一層還原抑制劑噴口布置簡圖。

圖11為圖9中爐膛前墻的主視圖。

圖12為使用本發(fā)明實施例五的對沖鍋爐簡圖。

圖13為圖12中一層還原抑制劑噴口布置簡圖。

圖14為使用本發(fā)明實施例六中還原抑制劑噴口布置簡圖。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖，對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。

實施例一

如圖1、圖2、圖3、圖4所示，該對沖鍋爐，其爐膛前墻7、后墻8上部均設(shè)有數(shù)層燃盡風(fēng)噴口4、其爐膛前墻7、后墻8下部均設(shè)有數(shù)層、每層數(shù)個旋流燃燒器1，旋流燃燒器1內(nèi)設(shè)有一次風(fēng)噴口2和二次風(fēng)噴口3，每層靠近兩側(cè)墻18的旋流燃燒器1的中心線向爐膛中心偏置5°～45°；爐膛從下至上分為與旋流燃燒器1對應(yīng)的主燃區(qū)14、燃盡風(fēng)噴口4與旋流燃燒器1之間的還原區(qū)12、與燃盡風(fēng)噴口4對應(yīng)的燃盡區(qū)13，在爐膛還原區(qū)12和主燃區(qū)14的靠近兩側(cè)墻18的前后墻兩側(cè)邊緣均設(shè)置吹掃風(fēng)噴口16和17，鍋爐空預(yù)器之后尾部煙道的通過風(fēng)機(jī)9和管路10與一次風(fēng)管11相連，在管路10上設(shè)有摻入管15；

本實施例的一種對沖鍋爐深度脫硝燃燒方法：從鍋爐空預(yù)器之后尾部煙道通過風(fēng)機(jī)9抽取部分煙氣與從摻入管15摻入的氨基還原抑制劑混合，再與一次風(fēng)管11內(nèi)的一次風(fēng)和燃煤混合后一同通過前墻7、后墻8上的數(shù)層、每層數(shù)個旋流燃燒器1的一次風(fēng)噴口2噴入爐膛內(nèi)燃燒，并通過旋流燃燒器1的二次風(fēng)噴口3噴入二次風(fēng)，通過前墻7、后墻8上數(shù)層燃盡風(fēng)噴口4通入燃盡風(fēng)，通過吹掃風(fēng)噴口16和17向爐膛靠近側(cè)墻區(qū)域噴入吹掃風(fēng)，前墻7、后墻8上的一次風(fēng)和二次風(fēng)對沖噴入，其中各層靠近兩側(cè)墻18的旋流燃燒器1以向爐膛中心偏置5°～45°的方向噴射二次風(fēng)及混合后的一次風(fēng)、燃煤、部分煙氣和氨基還原抑制劑，燃盡風(fēng)可以是對沖形式，也可設(shè)置成切圓形式，其中旋流燃燒器所在的主燃區(qū)14的過量空氣系數(shù)范圍為0.5～1.05，燃煤進(jìn)行低氧燃燒；燃盡區(qū)13的過量空氣系數(shù)為1.05～1.3，進(jìn)行富氧燃燒；吹掃風(fēng)的過量空氣系數(shù)為0.85～0.95；氨基還原抑制劑在爐膛內(nèi)高溫環(huán)境下還原煙氣中的氮氧化物；

本實施例通過在主燃區(qū)14的主燃燒器1內(nèi)通入氨基還原抑制劑（混入方法也可以事先與燃煤摻混，以取消摻入管15），并控制過量空氣系數(shù)在較低的范圍，此處煙氣中的氧已基本被耗盡，處于還原性氣氛中，由于反應(yīng)區(qū)域溫度很高，不需要催化劑，氨基還原抑制劑將煙氣中的氮氧化物強化還原，并在此氣氛中抑制氮氧化物的生成，使得進(jìn)入燃盡區(qū)的氮氧化物濃度大大降低，未燃盡的燃料在燃盡區(qū)得到充分燃燒，可保證燃燒效率，新產(chǎn)生的氮氧化物加上進(jìn)入燃盡區(qū)的氮氧化物有限，此區(qū)域溫度仍較高，可由煙氣中的氨基還原抑制劑繼續(xù)還原，使得爐膛出口的氮氧化物排放值顯著降低，實現(xiàn)超低排放特性；通過過量空氣系數(shù)為0.85～0.95吹掃風(fēng)向爐膛靠近側(cè)墻區(qū)域補充空氣，避免鄰近側(cè)墻水冷壁的流動性較差的煙氣形成強還原氣氛，防止燃燒后的飛灰在此氣氛中結(jié)焦對水冷壁形成高溫腐蝕，加上旋流燃燒器1以向爐膛中心偏置5°～45°的方向噴入燃煤、一次風(fēng)、二次風(fēng)和氨基還原抑制劑，以緩解此邊緣因燃燒器的卷吸作用造成的側(cè)墻附近氣氛呈強還原性的現(xiàn)象，進(jìn)一步減輕水冷壁的高溫腐蝕；本方法相比于已有的選擇性非催化還原技術(shù)（SNCR）和選擇性催化還原技術(shù)（SCR），不需要嚴(yán)格的溫度窗口和催化劑，大幅降低了脫硝成本，即使在爐內(nèi)最高的燃燒區(qū)域煙氣溫度下，仍不會導(dǎo)致氨的大量氧化，經(jīng)濟(jì)效益顯著，并具有廣泛的適用性。

實施例二

如圖5、圖6所示，本實施例與實施例一的區(qū)別僅在于：在數(shù)個旋流燃燒器1的一次風(fēng)噴口2內(nèi)設(shè)置獨立的還原抑制劑噴口19，該還原抑制劑噴口19末端位于一次風(fēng)噴口2的末端外，還原抑制劑噴口19通過管路10和風(fēng)機(jī)9與空預(yù)器之前的尾部煙道相連，在管路10上連有摻入管15；燃燒時，從鍋爐空預(yù)器之后尾部煙道通過風(fēng)機(jī)9抽取部分煙氣作為氨基還原抑制劑的輸送介質(zhì)，與通過摻入管15摻入的氨基還原抑制劑混合后一同從還原抑制劑噴口19噴入爐膛；本實施例更利于實現(xiàn)爐膛的還原性氣氛及提高反應(yīng)區(qū)域溫度；相比于實施例一，本實施例的氨基還原抑制劑不在燃燒器內(nèi)與燃煤接觸，可避免少量氨基還原抑制劑的氧化，脫硝效果更佳。

實施例三

如圖7、圖8所示，本實施例與實施例二的區(qū)別僅在于：將數(shù)個還原抑制劑噴口20改設(shè)于兩層旋流燃燒器1之間的爐膛四角和前墻7、后墻8上；燃燒時，通過數(shù)個還原抑制劑噴口20噴入所述氨基還原抑制劑，同層的氨基還原抑制劑以在爐膛中形成兩個假想切圓的方式噴入；其中還原抑制劑噴口20孔徑為1～10mm，開口為扇形，開口角度在10°～150°之間，氨基還原抑制劑的噴入速度在10m/s～400m/s之間，調(diào)整還原抑制劑噴口20的偏轉(zhuǎn)角度可以調(diào)節(jié)切圓直徑大小及旋轉(zhuǎn)方向，滿足不同工況的需要；本實施例既保持爐膛良好的燃燒環(huán)境，又保證還原劑與煙氣的充分混合，提高脫硝效果。

實施例四

如圖9、圖10、圖11所示，本實施例與實施例三的區(qū)別僅在于：在還原區(qū)設(shè)有數(shù)個還原風(fēng)噴口22，將數(shù)個還原抑制劑噴口21改設(shè)于還原風(fēng)噴口22與燃盡風(fēng)噴口4之間的前墻7、后墻8和兩側(cè)墻18上；燃燒時，通過還原風(fēng)噴口22噴入還原風(fēng)，還原風(fēng)的過量空氣系數(shù)為0.6～0.85，通過數(shù)個還原抑制劑噴口21噴入所述氨基還原抑制劑，同層的氨基還原抑制劑以在爐膛中形成兩個假想切圓的方式噴入；本實施例既保持爐膛良好的燃燒環(huán)境，又保證氨基還原抑制劑與煙氣的充分混合，并提高還原氣氛，提高脫硝效果；本實施例多層布置的燃盡風(fēng)噴口4具有更好的降低氮氧化物排放的效果，因此燃盡風(fēng)噴口4可以根據(jù)燃料特性調(diào)整每層的風(fēng)量至最佳比例，盡量降低氮氧化物的生成量，有利于實現(xiàn)超低排放特性。

實施例五

如圖12、圖13所示，本實施例與實施例三的區(qū)別僅在于：在還原區(qū)設(shè)有數(shù)個再燃燃料噴口24，將數(shù)個還原抑制劑噴口23改設(shè)于再燃燃料噴口24與燃盡風(fēng)噴口4之間的前墻7、后墻8上，前墻7、后墻8上的還原抑制劑噴口中心線共線；燃燒時，通過再燃燃料噴口24噴入再燃燃料，將前墻7、后墻8上的氨基還原抑制劑以對沖方式噴入；本實施例適用于采用再燃技術(shù)的對沖鍋爐，可達(dá)到煙氣與還原劑較好的混合效果；

實施例六

如圖14所示，本實施例與實施例三的區(qū)別僅在于：在還原區(qū)的一面?zhèn)葔ι显O(shè)置還原抑制劑輸送管25，將所述還原抑制劑噴口26改設(shè)于還原抑制劑輸送管25上；燃燒時，從鍋爐空預(yù)器之后尾部煙道通過風(fēng)機(jī)抽取部分煙氣作為氨基還原抑制劑的輸送介質(zhì)，與所述氨基還原抑制劑混合后一同從還原抑制劑噴口26噴入；可達(dá)到較好的混合效果，適用于不同的工況；

本發(fā)明不限于上述實施方式，如還原抑制劑噴口的設(shè)置位置與噴入形式（切圓、對沖、輸送管噴入）的組合形式還可多種多樣，如還原抑制劑噴口還可設(shè)于再燃燃料噴口內(nèi)，多層還原抑制劑噴口其上下層的噴入形式可以不同，它們均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。