低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法
【專利摘要】一種低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，包括如下步驟：通過鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋，為機(jī)組變負(fù)荷提供超前熱量支持；合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比；合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比，有效解決了爐膛火焰中心位置易移動，再熱汽溫難以穩(wěn)定控制，尤其在變負(fù)荷工況下，再熱汽溫波動大，易出現(xiàn)鍋爐超溫現(xiàn)象，再熱器減溫水用量增大的技術(shù)問題。
【專利說明】低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及火電廠熱工過程控制領(lǐng)域，特別涉及一種鍋爐再熱汽溫控制方法。

【背景技術(shù)】
[0002]當(dāng)前國家環(huán)保政策日益嚴(yán)格，《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》GB13223-2011對火電機(jī)組NOx排放濃度提出了明確的限值要求，新的減排補(bǔ)貼政策進(jìn)一步激勵著電廠開展降低鍋爐NOx排放量的相關(guān)技術(shù)改造。鍋爐低氮燃燒技術(shù)是從源頭上減少NOx生成的有效手段，同時(shí)可以大幅降低尾部煙氣脫硝運(yùn)行成本。近些年，國內(nèi)大部分火電機(jī)組均已完成鍋爐低氮燃燒器改造。
[0003]然而，在低氮燃燒方式下，鍋爐燃燒特性發(fā)生改變，尤其是四角切圓燃燒方式鍋爐，其爐內(nèi)燃燒分為主燃區(qū)和燃盡區(qū)兩個(gè)熱負(fù)荷中心，爐膛火焰中心位置易移動，再熱汽溫難以穩(wěn)定控制，尤其在變負(fù)荷工況下，再熱汽溫波動大，易出現(xiàn)鍋爐超溫現(xiàn)象，再熱器減溫水用量增大，嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行安全性和經(jīng)濟(jì)性。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明的目的是提供一種低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，用于解決上述技術(shù)問題。
[0005]一種低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，包括如下步驟:
[0006]通過鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋，為機(jī)組變負(fù)荷提供超前熱量支持；
[0007]合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比；
[0008]合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比。
[0009]所述鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋的具體方法是:
[0010]在機(jī)組變負(fù)荷初期，通過再熱汽溫校正前饋超前調(diào)節(jié)鍋爐給煤量；
[0011]維持主汽壓力偏差在有效范圍內(nèi)；
[0012]減小鍋爐主控PID模塊調(diào)節(jié)幅度；
[0013]保持第一加法器輸出的鍋爐主控指令調(diào)節(jié)量及燃料量穩(wěn)定。
[0014]所述合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比的具體方法是:
[0015]通過煤主控PID模塊增加A層煤燃燒器、B層煤燃燒器、C層煤燃燒器和D層煤燃燒器的給粉量；
[0016]再通過再熱汽溫校正前饋增加A層煤燃燒器、B層煤燃燒器的額外給粉量。
[0017]所述合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比的具體方法是:
[0018]通過爐膛差壓PID模塊控制下層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量；
[0019]通過爐膛差壓PID模塊控制上層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)上層燃料的助燃風(fēng)量；
[0020]通過下層燃料風(fēng)擋板函數(shù)控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量;
[0021]通過上層燃料風(fēng)擋板函數(shù)控制上層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)上層燃料的周界風(fēng)量;
[0022]另外，通過再熱汽溫校正前饋控制下層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量;
[0023]另外，通過再熱汽溫校正前饋控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量。
[0024]得到所述再熱汽溫校正前饋的方法包括以下步驟:
[0025]機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷經(jīng)速率限制器后，利用減法器將限速輸出值與滯后輸出值相減，得到再熱汽溫校正前饋基準(zhǔn)值，并將基準(zhǔn)值輸入乘法器；
[0026]乘法器輸出改變速率限制器的限速率，決定校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長；
[0027]升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)、降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)經(jīng)第一切換器判斷后通過乘法器修正變負(fù)荷速率；
[0028]減法器將再熱汽溫值與其滯后值相減用于檢測再熱汽溫變化率，升負(fù)荷工況下，第二切換器接通升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)并接入乘法器，降負(fù)荷工況下，第二切換器接通降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)并接入乘法器；
[0029]再熱汽溫偏差輸入升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)、降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)，升負(fù)荷工況下第三切換器接通升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)并接入乘法器，降負(fù)荷工況下第三切換器接通降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)并接入乘法器；
[0030]乘法器的輸出通過乘法器修正前饋基準(zhǔn)值，并經(jīng)限幅模塊實(shí)現(xiàn)前饋?zhàn)饔孟薹?br> [0031]本發(fā)明的有益效果為，有效解決了低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫波動大、鍋爐管壁易超溫、再熱器減溫水用量大的技術(shù)難題，提高了鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定性、安全性和經(jīng)濟(jì)性。
[0032]下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法作進(jìn)一步說明。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0033]圖1為低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法示意圖；
[0034]圖2為再熱汽溫校正前饋示意圖。

【具體實(shí)施方式】
[0035]本發(fā)明實(shí)施例用鍋爐為HG-1025/17.5 — YM30型亞臨界、四角切圓燃燒汽包爐，制粉系統(tǒng)為中間儲倉式，從下至上布置A層煤燃燒器、B層煤燃燒器、C層煤燃燒器、D層煤燃
[0036]在變負(fù)荷工況下，通過鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋，為機(jī)組變負(fù)荷提供超前熱量支持，維持鍋爐與汽輪機(jī)間能量供需平衡，避免變負(fù)荷后期由于燃料量大幅調(diào)節(jié)引起再熱汽溫耦合波動。另一方面，通過合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比、主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比，穩(wěn)定變負(fù)荷過程中鍋爐熱負(fù)荷及火焰中心位置，維持再熱器輻射吸熱比例恒定，從而達(dá)到變負(fù)荷工況下鍋爐再熱汽溫穩(wěn)定控制目的。
[0037]如圖1所示，低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法包括如下步驟:
[0038]通過鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋，為機(jī)組變負(fù)荷提供超前熱量支持；合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比；合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比。
[0039]鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋的工作機(jī)理是在機(jī)組變負(fù)荷初期，通過再熱汽溫校正前饋5超前調(diào)節(jié)鍋爐給煤量，加快鍋爐燃燒響應(yīng)速度，維持主汽壓力偏差I(lǐng)在有效范圍內(nèi)，減小鍋爐主控PID模塊6調(diào)節(jié)幅度，確保變負(fù)荷過程中第一加法器9輸出的鍋爐主控指令調(diào)節(jié)量及燃料量穩(wěn)定，避免變負(fù)荷后期由于鍋爐整體熱負(fù)荷擾動引起的再熱汽溫波動。
[0040]合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比的工作機(jī)理是，在機(jī)組升負(fù)荷過程中，一方面煤主控PID模塊12控制發(fā)出分別給A層煤燃燒器、B層煤燃燒器、C層煤燃燒器、D層煤燃燒器增加給粉量的A給粉機(jī)指令、B給粉機(jī)指令、C給粉機(jī)指令、D給粉機(jī)指令，另一方面再熱汽溫校正前饋5通過第四加法器13、第五加法器14發(fā)出A給粉機(jī)指令、B給粉機(jī)指令進(jìn)一步增加A層煤燃燒器、B層煤燃燒器的額外給粉量；
[0041]因?yàn)锳層煤燃燒器、B層煤燃燒器同時(shí)受煤主控PID模塊12和再熱汽溫校正前饋5共同控制增加給粉量，而C層煤燃燒器、D層煤燃燒器只受煤主控PID模塊12控制增加給粉量，無再熱汽溫校正前饋5控制供給的額外給粉量，因此處于鍋爐下層的A層煤燃燒器、B層煤燃燒器始終比上層的C層煤燃燒器、D層煤燃燒器的給粉量比重大，有效控制升負(fù)荷過程中鍋爐燃燒熱負(fù)荷擾動及火焰中心上移引起的再熱汽溫上漲現(xiàn)象。減負(fù)荷過程中作用機(jī)理同上。
[0042]合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比的工作機(jī)理是，在機(jī)組升負(fù)荷過程中，
[0043]爐膛差壓PID模塊7接收風(fēng)箱與爐膛差壓信號3，分析判斷后發(fā)出相應(yīng)的下層輔助風(fēng)擋板指令，用于控制下層輔助風(fēng)擋板，改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量；
[0044]爐膛差壓PID模塊7接收風(fēng)箱與爐膛差壓信號3，分析判斷后發(fā)出相應(yīng)的上層輔助風(fēng)擋板指令，用于控制上層輔助風(fēng)擋板，改變主燃區(qū)上層燃料的助燃風(fēng)量；
[0045]下層燃料風(fēng)擋板函數(shù)8控制接下層收給粉機(jī)指令4，處理后發(fā)出下層燃料風(fēng)擋板指令，控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量；
[0046]上層燃料風(fēng)擋板函數(shù)38控制接收上層給粉機(jī)指令39，處理后發(fā)出上層燃料風(fēng)擋板指令，控制上層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)上層燃料的周界風(fēng)量；
[0047]另外，再熱汽溫校正前饋5通過第二加法器10發(fā)出下層輔助風(fēng)擋板指令，控制下層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量；
[0048]另外，再熱汽溫校正前饋5通過第三加法器11發(fā)出下層燃料風(fēng)擋板指令，控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量。
[0049]下層輔助風(fēng)擋板指令、下層燃料風(fēng)擋板指令分別通過爐膛差壓PID模塊7、下層燃料風(fēng)擋板函數(shù)8增加風(fēng)量，另外還通過再熱汽溫校正前饋5增加額外風(fēng)量；而上層輔助風(fēng)擋板指令、上層燃料風(fēng)擋板指令只接受爐膛差壓PID模塊7、上層燃料風(fēng)擋板函數(shù)38調(diào)節(jié)，無再熱汽溫校正前饋5增加的額外前饋風(fēng)量。因此由于主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量、周界風(fēng)量充足，燃燒份額及所占爐膛熱負(fù)荷比重大，而主燃區(qū)上層燃料助燃風(fēng)量和燃盡區(qū)風(fēng)量相對少，其燃燒份額逐漸減小，這種自下而上燃燒份額逐漸遞減的作用有效控制了升負(fù)荷過程中鍋爐燃燒熱負(fù)荷擾動及火焰中心上移引起的再熱汽溫上漲現(xiàn)象。減負(fù)荷工作過程中作用機(jī)理同上。
[0050]再熱汽溫校正前饋5是再熱汽溫修正后的動態(tài)前饋，為鍋爐主控PID模塊、A給粉機(jī)指令、B給粉機(jī)指令、下層輔助風(fēng)擋板指令、下層燃料風(fēng)擋板指令提供超前前饋調(diào)節(jié)。
[0051]如圖2所示為再熱汽溫校正前饋示意圖，具體得到再熱汽溫校正前饋5的方法如下:
[0052]機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷15經(jīng)速率限制器19后，利用第一減法器26將速率限制器19的輸出值與第一滯后器24的輸出相減，得到再熱汽溫校正前饋基準(zhǔn)值，第一乘法器20輸出的改變速率限制器19的限速率，決定校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長，而第二乘法器35的輸出通過第三乘法器36修正前饋基準(zhǔn)值，決定校正前饋?zhàn)饔梅取?br> [0053]升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)21、降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22經(jīng)第一切換器27判斷后通過乘法器20修正變負(fù)荷速率16，其中升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)21為升負(fù)荷工況下再熱汽溫校正函數(shù)，降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22為降負(fù)荷工況下再熱汽溫校正函數(shù)(即升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于升負(fù)荷工況下，控制第一切換器27切換到升負(fù)荷再熱氣溫校正函數(shù)21，升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于降負(fù)荷工況下，控制第一切換器27切換到降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22)。函數(shù)設(shè)置原則為升負(fù)荷工況下，升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)21與再熱汽溫為正函數(shù)關(guān)系；降負(fù)荷工況下，降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22與再熱汽溫為反函數(shù)關(guān)系。
[0054]第二減法器28將再熱汽溫17與第二滯后器23輸出值相減用于檢測再熱汽溫變化率，升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)31、降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)32分別為升、降負(fù)荷工況下再熱汽溫變化率修正函數(shù)(即升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于升負(fù)荷工況下，控制第二切換器33切換到升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)31，升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于降負(fù)荷工況下，控制第二切換器33切換到降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)32)，其設(shè)置原則為升負(fù)荷工況下，升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)31與再熱汽溫變化速率正函數(shù)關(guān)系；降負(fù)荷工況下，降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)32與再熱汽溫變化速率反函數(shù)關(guān)系。
[0055]升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)29、降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)30分別為升、降負(fù)荷工況下再熱汽溫偏差修正函數(shù)(即升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于升負(fù)荷工況下，控制第三切換器34切換到升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)29，升、降負(fù)荷判斷器25判斷機(jī)組處于降負(fù)荷工況下，控制第三切換器34切換到降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)30)，其設(shè)置原則為，升負(fù)荷工況下，再熱汽溫偏差(實(shí)際再熱汽溫值-設(shè)定值再熱汽溫)越大，升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)29與再熱汽溫偏差正函數(shù)關(guān)系越大；降負(fù)荷工況下，再熱汽溫偏差越大，降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)30與再熱汽溫偏差反函數(shù)關(guān)系越大。
[0056]鍋爐主控PID模塊6用于閉環(huán)調(diào)節(jié)機(jī)組主汽壓力至設(shè)定值附近，其輸出指令改變總煤量設(shè)定值；煤主控PID模塊12用于閉環(huán)調(diào)節(jié)進(jìn)入鍋爐的總煤量至設(shè)定值附近，其輸出指令改變給粉機(jī)轉(zhuǎn)速；爐膛差壓PID模塊7用于閉環(huán)調(diào)節(jié)風(fēng)箱與爐膛差壓至設(shè)定值附近，其輸出指令改變輔助風(fēng)擋板指令；上層燃料風(fēng)擋板函數(shù)38用于設(shè)置上層給粉機(jī)指令與其燃料風(fēng)的基準(zhǔn)配比關(guān)系；下層燃料風(fēng)擋板函數(shù)8用于設(shè)置下層給粉機(jī)指令與其燃料風(fēng)的基準(zhǔn)配比關(guān)系。升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)21用于根據(jù)再熱汽溫實(shí)測值修正升負(fù)荷工況下再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長；降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22用于根據(jù)再熱汽溫實(shí)測值修正降負(fù)荷工況下再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長；升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)29用于根據(jù)再熱汽溫控制偏差修正升負(fù)荷工況下再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔梅?；降?fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)30用于根據(jù)再熱汽溫控制偏差修正降負(fù)荷工況下再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔梅?；升、降?fù)荷判斷器25用于判斷機(jī)組是處于升負(fù)荷工況下還是處于降負(fù)荷工況下，并根據(jù)判斷結(jié)果控制切換器(第一切換器27、第二切換器33、第三切換器34);限幅模塊37用于將再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔梅认拗圃谟行О踩秶鷥?nèi)。
[0057]實(shí)施例中，再熱汽溫校正前饋可全部由分散控制系統(tǒng)DCS的標(biāo)準(zhǔn)控制模塊組態(tài)生成，并以宏模塊形式應(yīng)用于鍋爐主控回路、A給粉機(jī)指令回路、B給粉機(jī)指令回路、下層輔助風(fēng)擋板指令回路、燃料風(fēng)擋板指令回路；不同回路中再熱汽溫校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長可通過設(shè)置升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)21、降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)22實(shí)現(xiàn)，前饋?zhàn)饔梅瓤赏ㄟ^設(shè)置升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)29、降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)30、升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)31、降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)32實(shí)現(xiàn)，前饋?zhàn)饔孟薹赏ㄟ^設(shè)置限幅模塊37實(shí)現(xiàn)。
[0058]以上所述的實(shí)施例僅僅是對本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行描述，并非對本發(fā)明的范圍進(jìn)行限定，在不脫離本發(fā)明設(shè)計(jì)精神的前提下，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員對本發(fā)明的技術(shù)方案作出的各種變形和改進(jìn)，均應(yīng)落入本發(fā)明權(quán)利要求書確定的保護(hù)范圍內(nèi)。
【權(quán)利要求】
1.一種低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，其特征在于，包括如下步驟: 通過鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋，為機(jī)組變負(fù)荷提供超前熱量支持； 合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比； 合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，其特征在于，所述鍋爐主控回路中動態(tài)超前前饋的具體方法是: 在機(jī)組變負(fù)荷初期，通過再熱汽溫校正前饋(5)超前調(diào)節(jié)鍋爐給煤量； 維持主汽壓力偏差(I)在有效范圍內(nèi)； 減小鍋爐主控PID模塊(6)調(diào)節(jié)幅度； 保持第一加法器(9)輸出的鍋爐主控指令調(diào)節(jié)量及燃料量穩(wěn)定。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，其特征在于，所述合理控制上層給粉機(jī)與下層給粉機(jī)配比的具體方法是: 通過煤主控PID模塊(12)增加A層煤燃燒器、B層煤燃燒器、C層煤燃燒器和D層煤燃燒器的給粉量； 再通過再熱汽溫校正前饋(5)增加A層煤燃燒器、B層煤燃燒器的額外給粉量。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，其特征在于，所述合理控制主燃區(qū)與燃盡區(qū)風(fēng)量配比的具體方法是: 通過爐膛差壓PID模塊(7)控制下層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量； 通過爐膛差壓PID模塊(7)控制上層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)上層燃料的助燃風(fēng)量； 通過下層燃料風(fēng)擋板函數(shù)(8)控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量； 通過上層燃料風(fēng)擋板函數(shù)(38)控制上層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)上層燃料的周界風(fēng)量; 另外，通過再熱汽溫校正前饋(5)控制下層輔助風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的助燃風(fēng)量; 另外，通過再熱汽溫校正前饋(5)控制下層燃料風(fēng)擋板改變主燃區(qū)下層燃料的周界風(fēng)量。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的低氮燃燒方式下四角切圓鍋爐再熱汽溫控制方法，其特征在于，得到所述再熱汽溫校正前饋(5)的方法包括以下步驟: 機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷(15)經(jīng)速率限制器(19)后，利用減法器(26)將限速輸出值與滯后輸出值相減，得到再熱汽溫校正前饋基準(zhǔn)值，并將基準(zhǔn)值輸入乘法器(36)； 乘法器(20)輸出改變速率限制器(19)的限速率，決定校正前饋?zhàn)饔脮r(shí)長； 升負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)(21)、降負(fù)荷再熱汽溫校正函數(shù)(22)經(jīng)第一切換器(27)判斷后通過乘法器(20)修正變負(fù)荷速率(16)；減法器(28)將再熱汽溫值與其滯后值相減用于檢測再熱汽溫變化率，升負(fù)荷工況下，第二切換器(33)接通升負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)(31)并接入乘法器(35)，降負(fù)荷工況下，第二切換器(31)接通降負(fù)荷再熱汽溫變化率修正函數(shù)(32)并接入乘法器(35)；再熱汽溫偏差(18)輸入升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)(29)、降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)(30)，升負(fù)荷工況下第三切換器(34)接通升負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)(29)并接入乘法器(35)，降負(fù)荷工況下第三切換器(34)接通降負(fù)荷再熱汽溫偏差修正函數(shù)(30)并接入乘法器(35)； 乘法器(35)的輸出通過乘法器(36)修正前饋基準(zhǔn)值，并經(jīng)限幅模塊(37)實(shí)現(xiàn)前饋?zhàn)饔孟薹?br> 【文檔編號】F23N1/02GK104406153SQ201410495506
【公開日】2015年3月11日 申請日期:2014年9月25日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月25日
【發(fā)明者】施壯, 蔡兵, 方倫, 蔡偉, 程仁海, 高俊, 査貴慶 申請人:國家電網(wǎng)公司, 國網(wǎng)安徽省電力公司電力科學(xué)研究院, 安徽池州九華發(fā)電有限公司, 安徽新力電業(yè)科技咨詢有限責(zé)任公司, 國網(wǎng)安徽省電力公司六安供電公司