專利名稱：熱交換器管和熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及鋁或其他金屬熱交換器管和使用該管的熱交換器，尤其是適用于汽車空調(diào)器等中的冷凝器的熱交換器管和熱交換器。
背景技術(shù)：
通常，汽車空調(diào)系統(tǒng)的冷凝器布置在乘客車廂的外部、車輛的前端處。駕駛過程中發(fā)生的崩擊等容易損壞熱交換器管的前表面或使其變形。此外，在車輛運行過程中，管暴露于從外部吹入底盤的雨水、泥漿、廢氣、垃圾等等。這些成為冷凝器腐蝕的原因。特別地，侵蝕易于從變形或損壞的部分開始出現(xiàn)。管由此被腐蝕。如果腐蝕進(jìn)一步發(fā)展而在管中形成了洞，那么存在制冷劑泄漏的問題。
作為對抗崩擊的傳統(tǒng)技術(shù)，有日本專利No.2558542，日本專利公開(A)No.11-44498，日本專利公開(A)No.2002-181463，等。日本專利No.2558542披露了僅使管的前表面部分更厚。日本專利公開(A)No.11-44498披露了僅使管的側(cè)端處的通道成為圓孔。日本專利公開(A)No.2002-181463披露了將板形管的連接端布置在逆風(fēng)側(cè)。
不過，近年來，隨著發(fā)動機艙的尺寸縮減，冷凝器設(shè)置在格柵開口附近，或者為確保散熱，增大了車輛的前開口的面積。因此，安裝在車輛前端處的冷凝器變得更容易被小石頭或其他飛來物體損壞。另一方面，冷凝器和其他熱交換器用更薄的部件制造以提高散熱性能和降低成本。
發(fā)明內(nèi)容
結(jié)果，很可能出現(xiàn)由于來自飛行物體的碰撞而引起的制冷劑的泄漏問題。本發(fā)明考慮到該傳統(tǒng)問題而產(chǎn)生，且它的目的是通過改變管的規(guī)格而提供能夠確保所需的性能而同時提高對抗崩擊的耐受性的熱交換器管和熱交換器。
本發(fā)明通過采用本發(fā)明第1至第16方面所述的技術(shù)手段來實現(xiàn)上述目的。即，關(guān)于本發(fā)明的第1方面，提供一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分(21)的分隔壁部分(22)分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的外周壁；多個流體循環(huán)孔(23)，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著管的外側(cè)在管的大致寬度方向上流動的空氣與流動穿過流體循環(huán)孔(23)的流體進(jìn)行熱交換，其中流體循環(huán)孔(23)形成為橫截面大致呈矩形，且當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.1≤T/A≤6.1成立。
根據(jù)本發(fā)明的第1方面，在具有大致呈矩形的孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第2方面，提供一種類似于第1方面的熱交換器管，但其中流體循環(huán)孔(23)形成為橫截面大致呈圓形，并且，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.4≤T/A≤8.5成立。
根據(jù)本發(fā)明的第2方面，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第3方面，提供一種類似于第1方面的熱交換器管，但其中當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分(21)的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.9≤T/B≤5.6成立。
根據(jù)本發(fā)明的第3方面，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第4方面，提供一種類似于第1方面的熱交換器管，其中流體循環(huán)孔(23)形成為橫截面大致呈矩形，并且，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.8≤Ta/A≤5.3成立。
根據(jù)本發(fā)明的第4方面，在具有大致呈矩形的孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第5方面，提供一種類似于第1方面的熱交換器管，其中流體循環(huán)孔(23)形成為橫截面大致呈圓形，并且當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤Ta/A≤7.1成立。
根據(jù)本發(fā)明的第5方面，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第6方面，提供一種類似于第1方面的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分(21)的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.5≤Ta/B≤4.7成立。
根據(jù)本發(fā)明的第6方面，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第7方面，提供一種如第1方面所述的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤T/A≤6.1成立。
根據(jù)本發(fā)明的第7方面，在具有大致呈矩形的孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第1方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第8方面，提供一種如第2方面所述的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式5.3≤T/A≤8.5成立。
根據(jù)本發(fā)明的第8方面，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第2方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第9方面，提供一種如第3方面所述的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分(21)的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.5≤T/B≤5.6成立。
根據(jù)本發(fā)明的第9方面，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第3方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第10方面，提供一種如第4方面所述的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.4≤Ta/A≤5.3成立。
根據(jù)本發(fā)明的第10方面，在具有大致呈矩形的孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第4方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第11方面，提供一種如第5方面所述的熱交換器管，其中當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分(22)的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.5≤Ta/A≤7.1成立。
根據(jù)本發(fā)明的第11方面，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第5方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第12方面，提供一種如第6方面所述的熱交換器管，其中在設(shè)定前側(cè)壁部分(24)在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分(21)的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.0≤Ta/B≤4.7成立。
根據(jù)本發(fā)明的第12方面，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明第6方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第13方面，提供一種如第1至第12方面中任何一個方面所述的熱交換器管，其中分隔壁部分(22)的厚度“A”在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。此外，關(guān)于本發(fā)明的第14方面，提供一種如第1至第12方面中任何一方面所述的熱交換器管，其中流體循環(huán)孔(23)的寬度方向上的孔寬度或孔徑在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。
根據(jù)本發(fā)明的第13或第14方面，當(dāng)擠壓該扁平的多流管時，梳齒剛度的提高使得多流管擠壓模具的使用壽命延長，并防止了梳齒發(fā)生變形，從而能夠使多流管滿足所需的尺寸和所要獲得的精度。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第15方面，提供一種如第1至第14方面中任何一個方面所述的熱交換器管，其中在前側(cè)壁部分(24)的底部形成了突起(24a)。根據(jù)本發(fā)明的第15方面，有可能在確保性能的同時改變管端部的形狀和尺寸關(guān)系，以便提高對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性。
此外，關(guān)于本發(fā)明的第16方面，提供一種利用如第1至第15方面中任何一個方面所述的熱交換器管，所述熱交換器管在厚度方向上堆疊起來并安裝在車輛前端面附近。根據(jù)本發(fā)明的第16方面，有可能在確保性能的同時改變管端部的形狀和尺寸關(guān)系，以便提供一種對抗來自前向的崩擊的耐受性有所提高的熱交換器。順便提及，以上裝置后面的括號中的附圖標(biāo)記是表示對應(yīng)于后面所說明的實施例中所述的具體裝置。
通過結(jié)合附圖、對下列所述的本發(fā)明優(yōu)選實施例的說明，可以更充分地理解本發(fā)明，其中，圖1是根據(jù)本發(fā)明實施例的熱交換器1的前視圖；圖2是表示圖1所示的熱交換器1中分離開的熱交換器管2和集管(header)5的透視圖；圖3是根據(jù)本發(fā)明實施例的矩形孔型熱交換管2的端視圖；圖4是根據(jù)本發(fā)明實施例的圓孔型熱交換管2的端視圖；圖5是表示崩擊強度相對T/A的關(guān)系的曲線圖；圖6是表示性能相對T/A的關(guān)系的曲線圖；圖7是表示崩擊強度相對T/B的關(guān)系的曲線圖；圖8是表示性能相對T/B的關(guān)系的曲線圖；圖9是在想象從45度以下發(fā)生碰撞的情況下的前端厚度Ta的解釋性視圖；圖10是表示崩擊強度相對Ta/A的關(guān)系的曲線圖；圖11是表示性能相對Ta/A的關(guān)系的曲線圖；圖12是表示崩擊強度相對Ta/B的關(guān)系的曲線圖；圖13是表示性能相對Ta/B的關(guān)系的曲線圖；圖14是表示崩擊強度相對T/A的關(guān)系的曲線圖；圖15是表示崩擊強度相對T/B的關(guān)系的曲線圖；圖16是表示崩擊強度相對Ta/A的關(guān)系的曲線圖；圖17是表示崩擊強度相對Ta/B的關(guān)系的曲線圖；圖18是根據(jù)本發(fā)明第二實施例的熱交換器管2的端視圖；圖19是本發(fā)明第三實施例中的熱交換器管2的部分端視圖；圖20A、20B和20C是本發(fā)明的熱交換器管2的變更實施方式的端視圖，其中圖20A表示三角孔型，圖20B表示連接板型，而圖20C表示矩形孔型與圓孔型之間的中間類型。
具體實施例方式
第一實施例和第二實施例下面，將參考圖1至16詳細(xì)說明本發(fā)明的第一實施例(對應(yīng)于第1方面至第12方面和第16方面)。圖1是根據(jù)本發(fā)明實施例的熱交換器1的前視圖，而圖2是表示圖1所示熱交換器1中分離的熱交換器管2和集管5的透視圖。如圖1和圖2所示，熱交換器1是被稱為“多流型”的熱交換器。
熱交換器1是用在車輛空調(diào)系統(tǒng)的制冷循環(huán)中的制冷劑散熱器。制冷劑散熱器又可稱為“冷凝器”或“散熱器”。熱交換器1接收來自車輛外部的冷空氣，更優(yōu)選地在駕駛過程中接收風(fēng)，從而當(dāng)安裝到車輛上時暴露于車輛外部或被格柵覆蓋。因此，熱交換器1容易被來自車輛外部的外界物質(zhì)撞擊。這種外界物質(zhì)的撞擊作用稱為“崩擊”。作為這種外界物質(zhì)的典型例子，已知有小石頭。管2的前側(cè)壁部分24是面向車輛外部的端部。因此，在典型的例子中，這對應(yīng)于車輛的前側(cè)或逆風(fēng)側(cè)。此外，管2的前側(cè)壁部分24有時也朝向車輛的底側(cè)或后側(cè)。
該熱交換器1由熱交換部分組成，熱交換部分由在垂直方向上交替堆疊的大量熱交換器管(扁平多流管)2和波紋散熱片3以及沿水平方向布置在該熱交換部分兩側(cè)并沿著垂直方向延伸的一對集管4和5構(gòu)成。多個熱交換器管2平行排列，同時它們的兩端連接到集管4和5的內(nèi)部。波紋散熱片3布置在熱交換器管2之間并且在最外面的熱交換器管2的外側(cè)。此外，側(cè)板8設(shè)置在最外面的波紋散熱片3的外側(cè)。這些都通過焊接連接在一起。
由于波紋散熱片3鄰接著熱交換器管2而設(shè)置，因此僅熱交換器管2的前端部分，即前側(cè)壁部分24，直接暴露于從外部飛入的外界物質(zhì)。在典型的例子中，前側(cè)壁部分24形成為圓形或三角形的突出形狀。
此外，設(shè)置在集管4中的未示出的分隔壁部件用來把熱交換器管2分隔成段。從集管4頂部處的進(jìn)入管6流入的制冷劑沿第一路徑從圖中的右邊流到左邊，向下流到集管5的內(nèi)部，然后沿第二路徑從圖中的左邊流到右邊，最后從集管4底部處的出口管7流出，從而形成了長的流程。制冷劑在以這種方式循環(huán)的同時，通過與外界空氣進(jìn)行熱交換而被凝結(jié)和液化。
圖3是根據(jù)本發(fā)明第一實施例的熱交換器管2的端視圖。圖3是矩形孔型熱交換器管2的端視圖，示出了它的橫截面形狀。在該實施例中，熱交換器管2的流體循環(huán)孔23形成為橫截面形狀呈具有圓角的方形。這些可稱為“大致為矩形”的形狀。
圖4是根據(jù)本發(fā)明第二實施例的熱交換器管2的端視圖。圖4是圓形孔型熱交換器管2的端視圖，示出了它的橫截面形狀。在該實施例中，熱交換器管2的流體循環(huán)孔23被曲表面限定。這些可稱為“大致為圓形”的形狀。除了圓孔以外，“大致為圓形”的孔還可包括卵形的孔和橢圓形的孔。
作為用于上述熱交換器1的熱交換器管2，如圖3和4所示，可使用這樣的管它們被擠壓成扁平形狀并且內(nèi)部被橫跨扁平壁部分21的分隔壁部分22分隔成段、從而形成沿縱向延伸且在管2的寬度方向上平行排列的多個流體循環(huán)孔23，其中所述扁平壁部分21彼此面對地布置、以形成管2的周壁。
這里，在近來崩擊對于冷凝器的損害影響增大的情況下、調(diào)查市場上芯部分破損的狀態(tài)，可知大部分是由于僅破壞了管的前端部而導(dǎo)致的。圖3中的虛線范圍表示崩擊的范圍。發(fā)明者研究了增大管前側(cè)的厚度來解決該問題。不過，如果僅增大厚度而沒有其它具體措施，則不能確保流體循環(huán)孔23的截面積，并且性能會降低，因此發(fā)明者研究了最佳的尺寸比范圍。
這里，逆風(fēng)側(cè)壁部件24在寬度方向上的厚度被指定為“T”，而分隔壁部分22的厚度指定為“A”。該前端厚度T表示在熱交換器管2安裝在車輛中的情況下沿水平方向的厚度。T有助于崩擊強度，而A有助于性能和耐壓性。用比值作為參數(shù)(T/A)，發(fā)明者通過使重物從各種高度下落來測量崩擊強度(導(dǎo)致穿孔的碰撞速度)。所獲得的結(jié)果表示在圖5中。圖5是表示崩擊強度相對于T/A的關(guān)系的曲線圖。所使用的管是具有特定規(guī)格T0.45mm，A0.15mm的普通管。
下面，設(shè)定提高崩擊強度的指標(biāo)?；谧屑?xì)調(diào)查從市場收回的產(chǎn)品所得的結(jié)果，可知每個大約1g重的大量小石頭撞擊管后的破壞表面。因此，指標(biāo)定為假設(shè)以100km/h的高速駕駛，那些1g左右的小石頭以其一半的速度，即50km/h的速度飛入時，在碰撞速度為150km/h時不被破壞。傳統(tǒng)的耐受性為碰撞速度是100km/h，從而這相對于傳統(tǒng)值的比為1.5。
通過圖5所示的曲線圖，可知為確保150km/h的崩擊強度，在矩形孔情況下T/A＝3.1或以上在圓形孔情況下，T/A＝4.4或以上的下限值是必要的。
然后，發(fā)明者確定了上限值。圖6是表示性能相對于T/A的關(guān)系的曲線圖。由于厚度增加而導(dǎo)致的性能下降的指標(biāo)為性能的下降在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)。通過圖6所示的曲線圖可知，為確保性能下降在1％以內(nèi)，在矩形孔情況下T/A＝6.1或以下在圓形孔情況下，T/A＝8.5或以下的上限值是必要的。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)，為確保150km/h的沿正面前方的崩擊強度并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與分隔壁部分22的厚度A之間的最佳尺寸比范圍為，在矩形孔情況下3.1≤T/A≤6.1在圓形孔情況下，4.4≤T/A≤8.5然后，發(fā)明者研究了前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與扁平壁部分21(參見圖3)的厚度B之間的最佳尺寸比范圍。扁平壁部分21的厚度B有助于性能和抗腐蝕性。如果通過增大前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T來提高崩擊強度并相應(yīng)地通過減小扁平壁部分21的厚度B來確保流體循環(huán)孔23，則相反地會降低抗腐蝕性。
圖7是表示利用T/B作為參數(shù)得到的崩擊強度相對于T/B的關(guān)系的曲線圖。從圖7的曲線圖可知，通過與上面相同的方式，為確保150km/h的崩擊強度，需要T/B＝2.9或以上的下限值。
然后，發(fā)明者確定了上限值。圖8是表示性能相對于T/B的關(guān)系的曲線圖。同樣地，發(fā)明者設(shè)定由于變厚而引起的性能下降的指標(biāo)為性能下降在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)。從圖8的曲線圖可知，為確保性能下降在1％以內(nèi)，上限值為T/B＝5.6或以下是必要的。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)，為確保150km/h的沿正面前方的崩擊強度并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與扁平壁部分21的厚度B之間的最佳尺寸比范圍為2.9≤T/B≤5.6。
此外，通過以上仔細(xì)研究從市場收回的產(chǎn)品、作為崩鑿碰撞表面而得到的結(jié)果，可觀察到許多碰撞的例子來自向下傾斜45度的方向。圖9是“傾斜厚度Ta”的解釋性視圖。該傾斜厚度Ta也可被稱為在管2處的前側(cè)壁部分24沿向下傾斜方向的厚度。在熱交換器管2安裝在車輛中的狀態(tài)下確定該傾斜厚度Ta。傾斜厚度Ta可確定為連接最前端的流體循環(huán)孔23的中心與散熱片3的前頂角的線上的厚度。
此外，傾斜厚度Ta可確定為連接通過管2的前端的垂直線與通過管2的底面的水平線的交點和流體循環(huán)孔23的中心的線上的厚度。流體循環(huán)孔23的中心可以確定為流體循環(huán)孔23在上下方向上的中心與在前后方向(即圖中的左右方向)上的中心之間的交點。在典型的例子中，散熱片3的前端與管2的前端相匹配。
此外，在另一個例子中，散熱片3的前端從管2的前端稍微縮回一些。于是在不受到散熱片3保護(hù)的范圍內(nèi)、在管2的前側(cè)處的側(cè)壁部分24的下半部分處測量傾斜厚度Ta。此外，圖10是表示利用Ta/A作為參數(shù)而得到的崩擊強度相對于Ta/A的關(guān)系的曲線圖。
通過圖10的曲線圖可知，為確保150km/h的崩擊強度，在矩形孔情況下Ta/A＝2.8或以上在圓形孔情況下，Ta/A＝3.8或以上是必要的。
然后，發(fā)明者確定了上限值。圖11是表示性能相對于Ta/A的關(guān)系的曲線圖。同樣地，變厚的效果設(shè)定成這樣的指標(biāo)，即性能下降在當(dāng)前性能的1％的范圍以內(nèi)。通過圖11所示的曲線圖，可知為確保性能下降在1％以內(nèi)，在矩形孔情況下Ta/A＝5.3或以下在圓形孔情況下，Ta/A＝7.1或以下的上限值是必要的。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保正面向下方向的崩擊強度為150km/h并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與分隔壁部分22的厚度A的關(guān)系的最佳尺寸比范圍為在矩形孔情況下2.8≤Ta/A≤5.3在圓形孔情況下，3.8≤Ta/A≤7.1此外，還發(fā)現(xiàn)了前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與扁平壁部分21的厚度B的關(guān)系的最佳尺寸比范圍。圖12是表示利用Ta/B作為參數(shù)得到的崩擊強度相對于Ta/B的關(guān)系的曲線圖。通過以上相同的方式，從圖12所示的曲線圖可知，為確保150km/h的崩擊強度，Ta/B＝2.5或以上是必要的。
然后，發(fā)明者確定了上限值。圖13是表示性能相對于Ta/B的關(guān)系的曲線圖。同樣地，由于變厚引起的性能下降設(shè)定成這樣的指標(biāo)，即性能下降在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)。通過圖13的曲線圖可知，為確保性能下降在1％以內(nèi)，Ta/B＝4.7或以下的上限值是必要的。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保正面向下方向的崩擊強度為150km/h并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與扁平壁部分21的厚度B之間的關(guān)系的最佳尺寸比范圍是2.5≤Ta/B≤4.7。
然后，發(fā)明者研究了用于確保180km/h的崩擊強度的各種尺寸比范圍，其相比確保150km/h的崩擊強度的各種尺寸范圍給出更多余量，達(dá)1.2倍。首先，他們研究了前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與分隔壁部分22的厚度A之間的尺寸比范圍。圖14是表示崩擊強度相對于T/A的關(guān)系的曲線圖。
通過圖14所示的曲線圖可知，為了確保180km/h的崩擊強度，下限值必須提高到在矩形孔情況下T/A＝3.8或以上在圓形孔情況下，T/A＝5.3或以上。
不過，如果設(shè)定性能下降的指標(biāo)在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)，按照從圖6所示的曲線圖導(dǎo)出的結(jié)果，上限值保留不變在矩形孔情況下T/A＝6.1或以下在圓形孔情況下，T/A＝8.5或以下。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保180km/h的在正面前方上的崩擊強度并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與分隔壁部分22的厚度A之間的關(guān)系的尺寸比范圍變?yōu)?，在矩形孔情況下3.8≤T/A≤6.1在圓形孔情況下，5.3≤T/A≤8.5。
此外，發(fā)明者研究了確保180km/h的崩擊強度的尺寸比范圍，其給予前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與扁平壁部分21的厚度B的尺寸比范圍更多余量，達(dá)1.2倍。圖15是表示崩擊強度相對于T/B的關(guān)系的曲線圖。
通過圖15所示的曲線圖可知，為確保180km/h的崩擊強度，下限值必須提高到T/B＝3.5或以上。
不過，同樣地，如果設(shè)定性能下降的指標(biāo)在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)，按照從圖8所示的曲線圖導(dǎo)出的結(jié)果，上限值保留不變，為T/B＝5.6或以下。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保180km/h的在正面前方上的崩擊強度并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度T與扁平壁部分21的厚度B之間的關(guān)系的尺寸比范圍變?yōu)?.5≤T/B≤5.6。
類似地，發(fā)明者研究了對應(yīng)前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與分隔壁部分22的厚度A的尺寸比范圍。圖16是表示崩擊強度相對于Ta/A的關(guān)系的曲線圖。
通過圖16所示的曲線圖可知，為確保180km/h的崩擊強度，下限值必須提高到在矩形孔情況下Ta/A＝3.4或以上在圓形孔情況下，Ta/A＝4.5或以上。
不過，同樣地，如果設(shè)定性能下降的指標(biāo)在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)，按照從圖11所示的曲線圖導(dǎo)出的結(jié)果，上限值保留不變，為在矩形孔情況下Ta/A＝5.3或以下在圓形孔情況下，Ta/A＝7.1或以下總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保正面向下方向的崩擊強度為180km/h并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與分隔壁部分22的厚度A之間的關(guān)系的尺寸比范圍變?yōu)樵诰匦慰浊闆r下3.4≤Ta/A≤5.3在圓形孔情況下，4.5≤Ta/A≤7.1。
此外，發(fā)明者研究了用于確保180km/h的崩擊強度的尺寸比范圍，其給予前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與扁平壁部分21的厚度B的尺寸比范圍更多余量，達(dá)1.2倍。圖17是表示崩擊強度相對于Ta/B的關(guān)系的曲線圖。
通過圖17所示的曲線圖可知，為確保180km/h的崩擊強度，下限值必須提高到Ta/B＝3.0或以上。
不過，同樣地，如果設(shè)定性能下降的指標(biāo)在當(dāng)前性能的1％以內(nèi)，按照從圖13所示的曲線圖導(dǎo)出的結(jié)果，上限值保留不變，為Ta/B＝4.7或以下。
總結(jié)以上發(fā)現(xiàn)可知，為確保正面向下方向的崩擊強度為180km/h并確保性能下降在1％以內(nèi)，前側(cè)壁部分24的傾斜厚度Ta與扁平壁部分21的厚度B之間的關(guān)系的尺寸比范圍變?yōu)?.0≤Ta/B≤4.7。
下面，將要解釋實施例的特點與效果。首先，提供了一種熱交換器管，包括扁平形的管，該扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分21的分隔壁部分22分隔成段，其中扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔23，其在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著管的外側(cè)在管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔23的流體交換熱，其中流體循環(huán)孔23形成為橫截面大致呈矩形，且當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.1≤T/A≤6.1成立。
據(jù)此，在具有矩形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，流體循環(huán)孔23形成為橫截面大致呈圓形，并且，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.4≤T/A≤8.5成立。據(jù)此，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分21的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.9≤T/B≤5.6成立。據(jù)此，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，流體循環(huán)孔23形成為橫截面大致呈矩形，并且，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24的向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，則通過成形工藝使得關(guān)系式2.8≤Ta/A≤5成立。
據(jù)此，在具有矩形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，流體循環(huán)孔23形成為橫截面大致呈圓形，并且，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24的向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤Ta/A≤7.1成立。
據(jù)此，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分24的向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分21的厚度為“B”，通過成形工藝使得關(guān)系式2.5≤Ta/B≤4.7成立。據(jù)此，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤T/A≤6.1成立。據(jù)此，在具有矩形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式5.3≤T/A≤8.5成立。據(jù)此，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分21的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.5≤T/B≤5.6成立。據(jù)此，有可能在確保性能和耐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.4≤Ta/A≤5.3成立。據(jù)此，在具有矩形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24的傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分22的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.5≤Ta/A≤7.1成立。據(jù)此，在具有圓形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，在一種類似于上面的熱交換器管中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分24的向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分21的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.0≤Ta/B≤4.7成立。據(jù)此，有可能在確保性能和耐腐蝕性的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性提高到180km/h(進(jìn)一步提高到本發(fā)明上述方面的1.2倍，傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.8)。
此外，熱交換器1使用上面的熱交換器管2并安裝在車輛的前端表面附近。據(jù)此，有可能在確保性能的同時改變管的端部形狀和尺寸關(guān)系，以便提供一種提高了對抗來自前方的崩擊作用的耐受性的熱交換器。有可能使得管2的前側(cè)壁部分24的、從前端到下半部分的不被散熱片3所覆蓋的部分構(gòu)造成滿足以上尺寸條件。
第二實施例圖18是關(guān)于本發(fā)明第二實施例的熱交換器管2的端視圖(對應(yīng)于方面13，14)。將要說明不同于以上實施例的特征部分。在該實施例中，分隔壁部分22的厚度“A”在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。在圖18所示的例子中，分隔壁部分22a的、沿寬度方向的左端處的厚度比在內(nèi)部的總的分隔壁部分22的厚度A厚出精確的預(yù)定量。
可選地，流體循環(huán)孔23在寬度方向上的孔寬度或孔徑在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。在圖18所示的例子中，在寬度方向的右端處的流體循環(huán)孔23a最寬，而一個更靠內(nèi)側(cè)的流體循環(huán)孔23b比其他總流體循環(huán)孔23的寬度W寬出精確的預(yù)定量。
據(jù)此，當(dāng)擠壓該扁平的多流管時，梳齒剛度的提高使得多流管擠壓模具的使用壽命延長并防止了梳齒發(fā)生變形，從而能夠使多流管滿足所需的尺寸和所要獲得的精度。
第三實施例圖19是關(guān)于本發(fā)明第三實施例的熱交換器管2的部分端視圖(對應(yīng)于第15方面)。將要解釋不同于以上實施例的特征部分。在該實施例中，在前側(cè)壁部分24的底部形成了突起24a。據(jù)此，有可能在確保性能的同時改變管端部的形狀和尺寸關(guān)系，以便提高對抗來自正面向下方向的崩擊的耐受性。注意到，突起24a可形成在熱交換器管2的厚度方向上的基本中心處。
其他實施例圖20A、圖20B和圖20C是本發(fā)明熱交換器管2的變更實施方式的端視圖，其中圖20A表示三角孔型，圖20B表示連接板型，而圖20C表示矩形孔型與圓孔型之間的中間類型，其中拐角和分隔壁部分22被賦予大的R’s。在以上實施例中，說明了矩形孔型和圓形孔型熱交換器管2，但本發(fā)明不限于以上實施例。只要滿足以上關(guān)系式，還可以應(yīng)用到三角形孔型的內(nèi)部散熱片管，由板2a構(gòu)成的連接板型管，其中板2a形成有被板2b覆蓋的大量凹槽以便形成流體循環(huán)孔23，或者矩形孔與圓形孔型管之間的中間型管。此外，循環(huán)流經(jīng)管的流體可以是制冷劑、水、油，等等。
盡管通過參考出于舉例說明的目的而選出的特定實施例描述了本發(fā)明，但應(yīng)該顯而易見的是，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對其進(jìn)行大量的修改而不會脫離本發(fā)明的基本構(gòu)思和范圍。
權(quán)利要求
1.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中流體循環(huán)孔形成為橫截面大致呈矩形，并且當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.1≤T/A≤6.1成立。
2.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中流體循環(huán)孔形成為橫截面大致呈圓形，并且當(dāng)設(shè)定所述管的前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.4≤T/A≤8.5成立。
3.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中當(dāng)設(shè)定所述管的前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.9≤T/B≤5.6成立。
4.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中流體循環(huán)孔形成為橫截面大致呈矩形，并且當(dāng)設(shè)定所述管的前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.8≤Ta/A≤5成立。
5.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中流體循環(huán)孔形成為橫截面大致呈圓形，并且當(dāng)設(shè)定所述管的前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤Ta/A≤7.1成立。
6.一種熱交換器管，所述熱交換器管包括扁平形的管，所述扁平形的管的內(nèi)部被橫跨扁平壁部分的分隔壁部分分隔成段，其中所述扁平壁部分彼此面對地布置以形成所述管的周壁；多個流體循環(huán)孔，所述多個流體循環(huán)孔在縱向上延伸并在寬度方向上平行排列，沿著所述管的外側(cè)在所述管的大致寬度方向上流動的空氣與流動通過流體循環(huán)孔的流體進(jìn)行熱交換，其中當(dāng)設(shè)定所述管的前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式2.5≤Ta/B≤4.7成立。
7.如權(quán)利要求1所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.8≤T/A≤6.1成立。
8.如權(quán)利要求2所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式5.3≤T/A≤8.5成立。
9.如權(quán)利要求3所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而扁平壁部分的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.5≤T/B≤5.6成立。
10.如權(quán)利要求4所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.4≤Ta/A≤5.3成立。
11.如權(quán)利要求5所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式4.5≤Ta/A≤7.1成立。
12.如權(quán)利要求6所述的熱交換器管，其中，當(dāng)設(shè)定前側(cè)壁部分在向下傾斜方向上的厚度為“Ta”，而扁平壁部分的厚度為“B”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.0≤Ta/B≤4.7成立。
13.如權(quán)利要求1所述的熱交換器管，其中，所述分隔壁部分的厚度“A”在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。
14.如權(quán)利要求1所述的熱交換器管，其中，所述流體循環(huán)孔在寬度方向上的孔寬度或孔徑在寬度方向上從兩端向內(nèi)部變得越來越小。
15.如權(quán)利要求1所述的熱交換器管，其中，在前側(cè)壁部分的底部處形成突起。
16.一種熱交換器，利用如權(quán)利要求1所述的熱交換器管，其中所述熱交換器管沿厚度方向堆疊起來，并且所述熱交換器安裝在車輛前端面附近。
全文摘要
一種在確保性能的同時通過改變管的規(guī)格來提高對抗崩擊的耐受性的熱交換器管，其中，例如，流體循環(huán)孔形成為橫截面大致呈矩形，并且當(dāng)設(shè)定管的前側(cè)壁部分在寬度方向上的厚度為“T”，而分隔壁部分的厚度為“A”時，通過成形工藝使得關(guān)系式3.1≤T/A≤6.1成立。據(jù)此，在具有矩形孔的管中，有可能在確保性能的同時改變管的尺寸關(guān)系，以便使對抗來自正面前方的崩擊的耐受性提高到150km/h(傳統(tǒng)的耐受性為100km/h，相對于傳統(tǒng)值的比為1.5)。
文檔編號F28F1/02GK1940454SQ20061014147
公開日2007年4月4日 申請日期2006年9月29日 優(yōu)先權(quán)日2005年9月29日
發(fā)明者武藤健, 松尾弘樹 申請人:株式會社電裝