本發(fā)明涉及不進(jìn)行厚壁化而實(shí)現(xiàn)了高剛度(剛性)化的接頭。
背景技術(shù)：
：車輛、船舶以及航空器、還有各種工業(yè)用機(jī)械的懸架中使用的連桿機(jī)構(gòu)所包括的接頭，主要擔(dān)負(fù)車輪等構(gòu)件的定位機(jī)構(gòu)的作用，因此要求相對(duì)于來自該構(gòu)件的輸入具有某種程度的剛度。作為包括這樣的接頭的連桿的例子，已知有一種車輛用I型懸架臂，其具備由鋼板形成為管狀的主體部(桿)和分別附著固定于該主體部的兩端部的一對(duì)連結(jié)部(參照日本特開2010-76473號(hào)公報(bào))。該連結(jié)部中的一方通常是托架類型的接頭，該接頭包括連結(jié)于桿端部的基部和從該基部的桿寬度方向最外部分別向桿的相反側(cè)延伸的一對(duì)側(cè)部。此外，基部與側(cè)部相連，在接頭的側(cè)部形成有緊固連接孔。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明要解決的問題在日本特開2010-76473號(hào)公報(bào)所公開的車輛用I型懸架臂中，相對(duì)于來自車輪的輸入，強(qiáng)度相對(duì)低的接頭(托架)成為脆弱部。因此，在對(duì)接頭例如施加了壓縮力(將側(cè)部彼此連結(jié)的方向的力)的情況下，接頭的側(cè)部發(fā)生面外變形的可能性很高，若換言之則作為接頭整體可能得不到必要的剛度。因此，也考慮將接頭(托架)均勻(一致)地厚壁化，但是在這樣的厚壁化時(shí)，存在連桿整體的重量增加、與之相伴的成本上升這樣的問題。本發(fā)明是鑒于上述情形而完成的，目的在于提供不借助厚壁化而實(shí)現(xiàn)了高剛度化的接頭。用于解決問題的手段本發(fā)明者對(duì)于如何不使接頭均勻地厚壁化、而相對(duì)于來自車輪等構(gòu)件的輸入抑制接頭的側(cè)部的變形來作為接頭整體實(shí)現(xiàn)高剛度化的方案進(jìn)行了研究。其結(jié)果，本發(fā)明者得到如下認(rèn)知：以在一對(duì)側(cè)部之間的至少基部側(cè)形成閉塞部為前提，使該閉塞部的寬度(側(cè)部的較長(長度)方向上的閉塞部的尺寸)適當(dāng)化，從而能夠得到不使接頭均勻地厚壁化而在有來自車輪等的輸入時(shí)使側(cè)部難以變形、若換言之能夠發(fā)揮優(yōu)異剛度的接頭?；谝陨系恼J(rèn)知，本發(fā)明者們完成了本發(fā)明。其主旨如下。[1]一種接頭，其特征在于，具備：基部；一對(duì)側(cè)部，從上述基部的第1方向上的兩端部分別向垂直于第1方向的第2方向上的同一側(cè)延伸，在垂直于第1方向以及第2方向這兩方的第3方向上的中央部形成有緊固連接孔；和閉塞部，在既是上述一對(duì)側(cè)部之間又是第3方向上的至少一端部的位置，作為上述基部以及上述一對(duì)側(cè)部的延長區(qū)域而形成。[2]根據(jù)上述[1]所述的接頭，其中，從上述側(cè)部的第2方向上的基部側(cè)端部到上述緊固連接孔的中心位置為止的長度L1與上述閉塞部的第2方向上的最短長度L2滿足下述關(guān)系：0.1×L1＜L2＜1.0×L1(1)。[3]根據(jù)上述[1]或[2]所述的接頭，其中，上述基部的厚度t1與上述閉塞部的厚度t2滿足下述關(guān)系：t2＞t1(2)。[4]根據(jù)上述[1]至[3]中任一項(xiàng)所述的接頭，其中，上述閉塞部形成于上述側(cè)部的第3方向上的兩端部。[5]根據(jù)上述[1]至[4]中任一項(xiàng)所述的接頭，其中，上述接頭通過下述接頭的制造方法而得到，上述接頭的制造方法的特征在于，包括：坯料彎曲工序，將由金屬板制成的坯料的第3方向上的至少一端部向第2方向的一側(cè)彎折而成形側(cè)視為倒L狀或倒U狀的中間構(gòu)件；和接頭成形工序，使用沖壓成形金屬模將上述中間構(gòu)件的第1方向上的兩端部向第2方向的上述一側(cè)彎折，該沖壓成形金屬模具備:具有對(duì)上述中間構(gòu)件進(jìn)行按壓的襯墊的模具；與該模具相向配置的、具備被支撐為在合模方向上移動(dòng)自如的內(nèi)襯墊的沖頭；以及，與沖頭的側(cè)面相向配置的、上述閉塞部的面外變形抑制工具。[6]根據(jù)上述[1]至[4]中任一項(xiàng)所述的接頭，其中，上述接頭通過一體成形、沖壓成形、粉體成形、鑄造、焊接以及貼合中的至少任一方式成形。發(fā)明效果在本發(fā)明涉及的接頭中，對(duì)于處于一對(duì)側(cè)部之間的閉塞部的形成方式進(jìn)行了改良。其結(jié)果，根據(jù)本發(fā)明涉及的接頭，能夠不使接頭均勻地厚壁化而實(shí)現(xiàn)高剛度化。附圖說明圖1是示出本發(fā)明的實(shí)施方式涉及的接頭(托架)的立體圖。圖2是示出圖1所示的接頭(托架)的變形例的立體圖。圖3是示出本發(fā)明的實(shí)施方式涉及的接頭(托架)的制造方法的步驟的流程圖。圖4是示出坯料彎曲工序中使用的裝置的側(cè)視圖，(a)表示彎曲開始前的狀態(tài)，(b)表示彎曲結(jié)束時(shí)的狀態(tài)。圖5是示出托架成形工序中使用的裝置的立體圖。具體實(shí)施方式＜接頭(懸架連桿用托架)＞以下參照?qǐng)D1、2對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式(接頭、尤其是懸架連桿用托架)進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式中，第1方向指的是圖1、2中用符號(hào)D1所示的方向，第2方向指的是圖1、2中用符號(hào)D2所示的方向(垂直于第1方向D1的方向)，第3方向指的是圖1、2中用符號(hào)D3所示的方向(垂直于第1方向D1和第2方向D2這兩方的方向)。此外，懸架連桿(控制連桿)一般而言包括由鋼板制成的大徑管(pipe)狀的桿和分別安裝在該桿的兩端部的托架或小徑管(tube)而構(gòu)成，經(jīng)由該托架(小徑管)在與連結(jié)對(duì)象的部件之間構(gòu)成連桿機(jī)構(gòu)，但是上述情況未圖示。圖1是示出作為本發(fā)明的實(shí)施方式涉及的接頭的一例的、懸架連桿用托架10的立體圖。托架10由基部12、一對(duì)側(cè)部14、14和閉塞部16構(gòu)成?；?2被安裝于作為懸架連桿的構(gòu)成要素但未圖示的桿。此外，在將基部12安裝到桿上的情況下，當(dāng)然可以安裝到桿的僅一端，也可以安裝到桿的兩端。一對(duì)側(cè)部14、14從基部12的第1方向D1上的兩端部，與基部12相連地分別向垂直于第1方向D1的第2方向D2的同一側(cè)(圖1中為左下側(cè))延伸。而且，在一對(duì)側(cè)部14、14，在第3方向D3上的中央部形成有緊固連接孔14H、14H。緊固連接孔14H是用于在托架10內(nèi)例如收置了襯套(bush)(未圖示)的狀態(tài)下進(jìn)行螺栓緊固的螺栓孔。閉塞部16在一對(duì)側(cè)部14、14之間且在第3方向D3上的至少一端部(圖1中僅為上端部)作為基部12以及一對(duì)側(cè)部14、14的延長區(qū)域而形成。在此，上述“作為延長區(qū)域”指的是：當(dāng)然包括閉塞部16通過粘接和/或焊接等各種連結(jié)方法安裝于基部12和/或側(cè)部14的情況，還包括構(gòu)件12、14、16原本就是用同一原材料(坯料)制造的情況。在基部12與各側(cè)部14、14的邊界部分形成有棱線(脊線)部R1。另外，在各側(cè)部14、14與閉塞部16的邊界部分形成有棱線部R2。進(jìn)一步，在閉塞部16與基部12的邊界部分形成有棱線部R3。在這樣構(gòu)成的本實(shí)施方式的懸架連桿用托架10中，通過在上述那樣的一對(duì)側(cè)部14、14之間形成閉塞部16，能夠相對(duì)于來自車輪等的輸入而抑制一對(duì)側(cè)部14、14向第1方向D1發(fā)生面外變形。其結(jié)果，根據(jù)本實(shí)施方式的懸架連桿用托架10，能夠不進(jìn)行均勻的厚壁化而實(shí)現(xiàn)高剛度化。以上對(duì)本發(fā)明的最基本的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施方式，可以在不脫離發(fā)明主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行各種變更。例如，優(yōu)選，從圖1所示的側(cè)部14、14的第2方向D2上的基部側(cè)端部到緊固連接孔的中心位置為止的長度L1與閉塞部16的第2方向D2上的最短長度L2滿足下述關(guān)系：0.1×L1＜L2＜1.0×L1(3)。通常，若從車輪等沿懸架臂的軸向被傳遞了負(fù)荷，則被進(jìn)行了螺栓緊固的緊固連接孔14H附近有可能會(huì)向第1方向D1發(fā)生面外變形、即縱彎曲。從基部12到緊固連接孔14H的中心位置為止的長度L1越大，該面外變形越容易發(fā)生。因此，抑制該面外變形所必需的、閉塞部16的第2方向D2上的長度L2，主要根據(jù)與長度L1的關(guān)系來確定。因此，本發(fā)明者算出了在圖1所示的托架中使比(L2/L1)變動(dòng)了的情況下的托架剛度值(kN/mm)。在此，托架剛度值是通過向圖1所示的托架的第1方向D1施加的載荷(kN)與由于該載荷而使側(cè)部14向第2方向D2移位的移位量(mm)之比來定義的值。表1中示出與比(L2/L1)和托架剛度值(kN/mm)的關(guān)系有關(guān)的算出結(jié)果。[表1]L2/L100.050.10.150.20.25托架剛度值(kN/mm)68.970.374.880.886.391.2L2/L10.30.40.50.60.70.8托架剛度值(kN/mm)94.398.6100.5101.7102.5103.0根據(jù)表1可知，從L2/L1超過0.1時(shí)開始，與L2/L1為0的情況(即、不存在閉塞部的情況)相比，托架剛度值飛躍性提高。從這樣的觀點(diǎn)來看，可以說通過使最短長度L2比長度L1的0.1倍大就能夠充分確保在一對(duì)側(cè)部14、14之間所形成的閉塞部16的第2方向D2上的長度，能夠抑制上述面外變形。由此，能夠高水平(高程度)地相對(duì)于來自車輪等的輸入而抑制一對(duì)側(cè)部14、14向第1方向D1面外變形，進(jìn)而，能夠不進(jìn)行均勻的厚壁化而高水平地實(shí)現(xiàn)高剛度化。此外，若設(shè)為0.3×L1＜L2，則更高水平地起到該效果，若設(shè)為0.4×L1＜L2，則進(jìn)一步高水平地起到該效果，若設(shè)為0.5×L1＜L2則極高水平地起到該效果。另一方面，通過使最短長度L2比長度L1的1.0倍小，能夠不使在一對(duì)側(cè)部14、14之間所形成的閉塞部16的第2方向D2上的長度過大地，充分地抑制在一對(duì)側(cè)部14、14在第3方向D3上的中央部所形成的緊固連接孔14H、14H附近的變形。由此，能夠高水平地抑制經(jīng)由托架10所連結(jié)的未圖示的桿和其連結(jié)對(duì)象的變形。此外，若將最短長度L2設(shè)為長度L1的1.0倍以上，則通過將最短長度L2設(shè)定得較大所得的效果(與側(cè)部14、14的面外變形的抑制有關(guān)的效果)相對(duì)地變小，不僅如此，閉塞部16的與基部12相反側(cè)的端部與托架10內(nèi)所收置的部件有可能緩沖。該情況下，為了避免托架10與該部件緩沖，需要使L1的值進(jìn)一步變大，其結(jié)果會(huì)導(dǎo)致托架10整體的重量增大，因此不優(yōu)選。另外，通過使最短長度L2比長度L1的0.8倍小，能夠使閉塞部16的第2方向D2上的與基部12側(cè)相反側(cè)的端部充分遠(yuǎn)離緊固連接孔14H、14H的位置。由此，能夠有效利用托架10的二個(gè)側(cè)部14、14所夾的空間中的、沒有形成閉塞部16的第2方向D2上的空間，尤其不會(huì)在該第3方向D3上限制該空間。因此，能夠使側(cè)部14、14間所收置的構(gòu)件的結(jié)構(gòu)多樣化。進(jìn)一步，通過使最短長度L2比長度L1的0.6倍小，關(guān)于包括基部12、一對(duì)側(cè)部14、14以及閉塞部16的托架10，不僅能夠?qū)⒏鳂?gòu)件12、14、1彼此焊接，還能夠通過一體成形來成形。因此，通過使最短長度L2比長度L1的0.6倍小，設(shè)計(jì)的自由度提高。接下來，優(yōu)選：基部12與側(cè)部14的邊界部分R1的內(nèi)周面的曲率半徑r1、側(cè)部14與閉塞部16的邊界部分R2的內(nèi)周面的曲率半徑r2、閉塞部16與基部12的邊界部分R3的內(nèi)周面的曲率半徑r3、一對(duì)側(cè)部14、14間的第1方向D1上的尺寸W1、和基部12的第3方向D3上的尺寸W3，分別滿足下述關(guān)系：r1＜0.1×W1且r1＜0.1×W3(4)r2＜0.1×W1且r2＜0.1×W3(5)r3＜0.1×W1且r3＜0.1×W3(6)。在托架10內(nèi)的空間S收置例如襯套等部件。因此，空間S需要有某種程度的容積。在棱線部R1、R2、R3的內(nèi)周面的曲率半徑r1、r2、r3中的至少任一個(gè)過大的情況下，相應(yīng)地，空間S變小、托架10與所收置的部件緩沖的可能性變高。為了避免該緩沖，可考慮使長度L1變大以充分確保空間S，但是長度L1的增大會(huì)如上述那樣導(dǎo)致托架10的剛度降低，因此不優(yōu)選。基于這樣的認(rèn)知，在本實(shí)施方式中，通過滿足上述(4)式到(6)式的所有式子，能夠不使長度L1超過需要地變長地充分確保托架10內(nèi)的空間S。因此，根據(jù)本實(shí)施方式，能夠不使托架10的剛度降低地充分確?？臻gS、進(jìn)而在托架10內(nèi)切實(shí)地收置部件。此外，在滿足上述(4)式到(6)式的所有式子的情況下，關(guān)于包括基部12、一對(duì)側(cè)部14、14以及閉塞部16的托架10，不僅能夠?qū)⒏鳂?gòu)件12、14、1彼此焊接，還能夠通過一體成形來成形。因此，在全部滿足上述(4)式到(6)式的情況下，設(shè)計(jì)的自由度提高。進(jìn)一步，在圖1所示的例子中，優(yōu)選：基部12的厚度t1與閉塞部16的厚度t2滿足下述關(guān)系。t2>t1(7)圖1所示的托架10，如上所述，能夠不實(shí)施焊接等而利用1塊坯料(原材料)(金屬板)來加工。該情況下，在利用1張金屬板來形成托架時(shí)，在實(shí)施了一般的拉深加工的情況下，金屬板的拉深加工部分(通過壓力機(jī)所形成的沒有接縫的凹陷部分)的板厚與其他部分的厚度相比減少。但是，通過一體成形所得的本實(shí)施方式的托架10的閉塞部16，是通過所謂“收縮翻邊(shrink‐flanging)成形法”所得的部分。通常，通過收縮翻邊成形法所得的加工部分，與加工前相比厚度大。因此，例如，在將利用原本為同一厚度的構(gòu)件加工出的基部12的厚度t1與閉塞部16的厚度t2進(jìn)行了比較的情況下，t2＞t1成立。在通過一體成形所得到的本實(shí)施方式的托架10中，通過滿足上述式(7)，能夠充分確保閉塞部16的厚度。其結(jié)果，能夠進(jìn)一步抑制側(cè)部14、14的第1方向D1上的面外變形，進(jìn)而作為托架10整體能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)高剛度化。此外，在厚度t1、t2滿足下述關(guān)系的情況下，因?yàn)槟軌蚋咚降仄鸬缴鲜鲎饔眯Ч@一點(diǎn)而優(yōu)選。t2≥1.05×t1(8)另外，在厚度t1、t2滿足下述關(guān)系的情況下，因?yàn)槟軌驑O其高水平地起到上述作用效果這一點(diǎn)而優(yōu)選。t2≥1.10×t1(9)進(jìn)一步，在圖1所示的例子中，閉塞部16形成于側(cè)部14的第3方向D3上的單側(cè)，但是，優(yōu)選：如圖2(表示圖1所示的托架的變形例的立體圖)所示的例子那樣，閉塞部16形成于第3方向D3上的兩端部。此外，在圖2所示的例子中，對(duì)于與圖1所示的例子相同的構(gòu)成要素標(biāo)注相同的符號(hào)。在圖2所示的懸架用托架10′中，在一對(duì)側(cè)部14、14之間形成有第3方向D3上的位置不同的一對(duì)閉塞部16、16。即，閉塞部16、16在一對(duì)側(cè)部14、14的第3方向D3上的上端部以及下端部，作為基部12以及一對(duì)側(cè)部14、14的延長區(qū)域而形成。在圖2所示的例子中，通過將閉塞部16、16形成于一對(duì)側(cè)部14、14的第3方向D3上的兩端部，在有來自車輪等的輸入時(shí)能夠高水平地抑制側(cè)部14、14向第1方向D1發(fā)生面外變形。其結(jié)果，與圖1所示的例子相比，作為托架10′整體能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)高剛度化。＜接頭(懸架連桿用托架)的制造方法＞接下來，參照?qǐng)D3到圖5對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式(接頭的制造方法、尤其是懸架連桿用托架的制造方法)進(jìn)行說明。此外，以下所示的例子是一體成形接頭(托架)的情況。另外，關(guān)于在以下的制造方法的說明中使用的第1方向D1、第2方向D2、第3方向D3，均是與上述的懸架連桿用托架部分中使用的各方向D1、D2、D3相同的方向。圖3是示出本發(fā)明的實(shí)施方式涉及的接頭(懸架連桿用托架)的制造方法的步驟的流程圖。如該圖所示，本實(shí)施方式涉及的接頭的制造方法包括坯料彎曲工序和托架成形工序。此外，作為托架的材料的坯料，只要是金屬板則可以由公知的任意材料構(gòu)成。作為金屬板，可舉出鋼板(高張力鋼板)、不銹鋼鋼板、表面處理鋼板(熔融鍍鋅鋼板、鍍鋅鍍鋁鋼板等)、以及非鐵金屬板(鋁合金板、鈦板)等。另外，坯料在以下所示的坯料彎曲工序之前就預(yù)先加工成預(yù)定的形狀。(坯料彎曲工序)本工序是將被加工件即坯料的第3方向上的至少一端部向第2方向的一側(cè)彎折而成形側(cè)視為倒L狀或倒U狀的中間構(gòu)件的工序。圖4是示出坯料彎曲工序中使用的裝置20的側(cè)視圖。該圖中，(a)示出彎曲開始前的狀態(tài)，(b)示出彎曲結(jié)束時(shí)的狀態(tài)。此外，圖4所示的例子是將由金屬板構(gòu)成的坯料的第3方向上的兩端部向第2方向的一側(cè)彎折而成形側(cè)視為倒U狀的中間構(gòu)件的例子。裝置20是用于進(jìn)行彎曲成形的沖壓成形裝置，該沖壓成形裝置具備：將襯墊22安裝為在合模方向上移動(dòng)自如而成的模具24和沖頭26。使用上述構(gòu)成的裝置20，在本工序中，首先如圖4(a)所示，在將坯料X1放置于裝置20之后，通過安裝為相對(duì)于模具24在合模方向(第2方向D2)上移動(dòng)自如的襯墊22和沖頭26來夾持坯料X1。接下來，如圖4(b)所示，通過使模具24下降而利用模具24將坯料X1的第3方向D3上的兩端部向第2方向D2的一側(cè)(該圖中為下側(cè))彎折。由此，得到了中間構(gòu)件X2，側(cè)視為倒U狀，并具有主體X21(主要與圖1中的基部12以及側(cè)部14相當(dāng))和與主體X21相連的一對(duì)凸緣X22、X22(主要與圖1中的閉塞部16相當(dāng))。(托架成形工序)本工序是將上述坯料彎曲工序中所得的中間構(gòu)件X2的第1方向D1上的兩端部向第2方向的上述一側(cè)(即、在坯料彎曲工序中將坯料的第3方向上的兩端部彎折了的一側(cè))彎折的工序。圖5是示出托架成形工序中使用的裝置的立體圖。如圖5所示，裝置30具備：對(duì)中間構(gòu)件X2的第1方向D1上的兩端部進(jìn)行約束保持的模具32；坯料支架34；沖頭36；被模具32支撐為在合模方向上移動(dòng)自如的襯墊38；和被沖頭36支撐為在合模方向上移動(dòng)自如的內(nèi)襯墊40，還具備與沖頭36的側(cè)面36a相向而配置的面外變形抑制工具42。在此，模具32、坯料支架34、沖頭36、襯墊38、內(nèi)襯墊40以及面外變形抑制工具42，均是：只要是在一般的拉深成形的沖壓成形裝置等中使用的構(gòu)件，則可以使用任意類型的構(gòu)件。使用上述構(gòu)成的裝置30，在本工序中，首先，在使坯料支架34的上表面以及內(nèi)襯墊40的上表面相對(duì)于沖頭36的上表面位于第2方向D2上的稍稍上側(cè)的狀態(tài)下，將中間構(gòu)件X2放置到這些構(gòu)件34、40上。在中間構(gòu)件X2的放置時(shí)，使僅主體X21接觸坯料支架34的上表面以及內(nèi)襯墊40的上表面，關(guān)于凸緣X22、X22，使其與構(gòu)件34、36、40的第3方向D3上的兩最外部相比位于該方向D3的更為外側(cè)。此外，面外變形抑制工具42，與沖頭36的側(cè)面36a相向并考慮距側(cè)面36a為預(yù)定間隙而配置。接下來，通過坯料支架34、內(nèi)襯墊40以及相對(duì)于模具32安裝為在合模方向(第2方向D2)上移動(dòng)自如的襯墊38來夾持中間構(gòu)件X2。接著，通過使模具32向第2方向D2的一側(cè)(圖5的下側(cè))移動(dòng)(下降)，從而通過模具32將中間構(gòu)件X2的第1方向D1上的兩端部向第2方向D2的一側(cè)(圖5的下側(cè))彎折。在模具32的下降初期，僅坯料支架34下降、內(nèi)襯墊40不下降。由此，能夠盡可能地減少在彎折部產(chǎn)生的應(yīng)變，能夠抑制在彎折部發(fā)生褶皺。該效果是由于在收縮翻邊成形法中包括內(nèi)襯墊40而產(chǎn)生的，由此，使托架的壁厚不會(huì)局部地過度不同，能夠使托架的剛度在各處均勻化。在模具32的下降后期，內(nèi)襯墊40也下降，在構(gòu)件36、40的上表面一致的狀態(tài)下，將中間構(gòu)件X2的第1方向D1上的兩端部彎折至最終位置。這樣一來，中間構(gòu)件X2中的彎折了的部分主要成為圖1中的側(cè)部14，沒有被彎折的部分主要成為圖1中的基部12。通過以上操作，得到了圖1所示的預(yù)定形狀的具有基部12、側(cè)部14、14、閉塞部16的托架。根據(jù)以上所示的懸架連桿用托架的制造方法，能夠以對(duì)坯料X1進(jìn)行彎曲加工而得到中間構(gòu)件X2為前提，進(jìn)一步使用所謂的收縮翻邊成形法得到圖1所示那樣的具備閉塞部16的托架10。關(guān)于這樣的托架，通過收縮翻邊成形加工出的閉塞部16相對(duì)于基部12和/或側(cè)部14、14增厚了，若換言之則閉塞部16的厚度相對(duì)于基部12的厚度和/或側(cè)部14、14的厚度變大。因此，在本發(fā)明涉及的懸架連桿用托架的制造方法中，通過處于一對(duì)側(cè)部之間的閉塞部的形成方式(增厚化)，能夠不使托架自體均勻地厚壁化而實(shí)現(xiàn)高剛度化。實(shí)施例以下通過實(shí)施例1、2來證實(shí)本發(fā)明的效果。(實(shí)施例1：關(guān)于閉塞部對(duì)托架剛度的影響)首先，使用高張力鋼板(板厚3.0mm、材質(zhì)440MPa級(jí))按各種方法制作懸架連桿用托架，對(duì)其結(jié)構(gòu)(有無閉塞部)對(duì)托架剛度的影響進(jìn)行了評(píng)價(jià)。具體而言，使用圖4、圖5所示的裝置，通過本申請(qǐng)預(yù)定的制造方法(包括圖3所示的各工序)制作出了發(fā)明例A的懸架連桿用托架。另外，使用以往的裝置成形圖1所示的懸架連桿用托架的閉塞部16以外的部分，并且另行制作了閉塞部16，之后將它們焊接起來制作出了發(fā)明例B的托架。相對(duì)于此，使用通常的壓力機(jī)來成形圖1所示的懸架連桿用托架的閉塞部16以外的部分，作為不具備閉塞部的以往例1的托架。接著，對(duì)于各試驗(yàn)例的托架，測定了：使用圖1所示的一對(duì)緊固連接孔14H進(jìn)行螺栓緊固，在將基部12固定了的狀態(tài)下對(duì)一對(duì)側(cè)部14、14沿第2方向D2施加了10kN的壓縮力的情況下的、緊固連接孔14H的中心在第2方向D2上的移位量。接著，算出上述壓縮力除以上述移位量所得的值作為剛度值。將其結(jié)果示出于表2。[表2]根據(jù)表2可知，發(fā)明例A、B與以往例1相比剛度值均高。這意味著不管采用何種制造方法，在存在閉塞部的情況下，剛度值均高效地增高。(實(shí)施例2：關(guān)于閉塞部的厚度和數(shù)量對(duì)托架剛度的影響)接下來，使用高張力鋼板(板厚3.0mm、材質(zhì)440MPa級(jí))作為坯料，按以往方法和本申請(qǐng)的一體成形法制作出了懸架連桿用托架。具體而言，使用圖4、圖5所示的裝置，通過本申請(qǐng)預(yù)定的制造方法(包括圖3所示的各工序)制作出了圖1或圖2所示的發(fā)明例1、發(fā)明例3的懸架連桿用托架。另外，使用通常的壓力機(jī)成形圖1所示的懸架連桿用托架的閉塞部16以外的部分，制作出了不具備閉塞部的以往例2的懸架連桿用托架。進(jìn)一步，關(guān)于發(fā)明例2的懸架連桿用托架，通過焊接將板厚3.3mm的閉塞部相對(duì)于以往例2的懸架連桿用托架進(jìn)行了接合而成。此外，關(guān)于與各試驗(yàn)例的托架結(jié)構(gòu)有關(guān)的其他設(shè)計(jì)條件，如下記的表3所示。[表3]接著，對(duì)于各試驗(yàn)例的托架，測定了：使用圖1所示的一對(duì)緊固連接孔14H進(jìn)行螺栓緊固，在將基部12固定了的狀態(tài)下對(duì)一對(duì)側(cè)部14、14沿第2方向D2施加了10kN的壓縮力的情況下的、緊固連接孔14H的中心在第2方向D2上的移位量。接著，算出上述壓縮力除以上述移位所得的值作為剛度值。將該結(jié)果一并記入表3。根據(jù)表3可知，關(guān)于對(duì)閉塞部的形成方式實(shí)施了改良的屬于本發(fā)明的技術(shù)范圍的發(fā)明例1到3的接頭(托架)，與不屬于本發(fā)明的技術(shù)范圍的以往例的接頭(托架)相比，均不使接頭均勻地增厚而改善了接頭的剛度。符號(hào)說明10、10′懸架連桿用托架12基部14側(cè)部14H緊固連接孔16閉塞部20、30裝置22、38襯墊24、32模具26、36沖頭34坯料支架36a沖頭36的側(cè)面40內(nèi)襯墊42面外變形抑制工具D1第1方向D2第2方向D3第3方向E中間構(gòu)件X2的較長方向端部L1從側(cè)部的第2方向上的基部側(cè)端部到緊固連接孔的中心位置為止的長度L2閉塞部的第2方向上的最短長度S托架10內(nèi)的空間R1基部12與側(cè)部14的邊界部分(棱線(脊線)部)R2側(cè)部14與閉塞部16的邊界部分(棱線部)R3閉塞部16與基部12的邊界部分(棱線部)r1棱線部R1的內(nèi)周面的曲率半徑r2棱線部R2的內(nèi)周面的曲率半徑r3棱線部R3的內(nèi)周面的曲率半徑t1基部12的厚度t2閉塞部16的厚度W1一對(duì)側(cè)部14、14之間的第1方向上的尺寸W3基部12的第3方向上的尺寸X1坯料X2中間構(gòu)件X21主體X22凸緣權(quán)利要求書(按照條約第19條的修改)1.(修改后)一種接頭，其特征在于，具備：基部；一對(duì)側(cè)部，從所述基部的第1方向上的兩端部分別向垂直于第1方向的第2方向上的同一側(cè)延伸，在垂直于第1方向以及第2方向這兩方的第3方向上的中央部形成有緊固連接孔；以及閉塞部，在既是所述一對(duì)側(cè)部之間又是第3方向上的至少一端部的位置，作為所述基部以及所述一對(duì)側(cè)部的延長區(qū)域而形成，所述基部的厚度t1與所述閉塞部的厚度t2滿足下述關(guān)系：t2＞t1(1)。2.(修改后)根據(jù)權(quán)利要求1所述的接頭，其中，從所述側(cè)部的第2方向上的基部側(cè)端部到所述緊固連接孔的中心位置為止的長度L1與所述閉塞部的第2方向上的最短長度L2滿足下述關(guān)系：0.1×L1＜L2＜1.0×L1(2)。3.(修改后)根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的接頭，其中，所述閉塞部形成于所述側(cè)部的第3方向上的兩端部。4.(修改后)根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的接頭，其中，所述接頭通過下述接頭的制造方法而得到，所述接頭的制造方法的特征在于，包括：坯料彎曲工序，將由金屬板形成的坯料的第3方向上的至少一端部向第2方向上的一側(cè)彎折而成形側(cè)視為倒L狀或倒U狀的中間構(gòu)件；和接頭成形工序，使用沖壓成形金屬模將所述中間構(gòu)件的第1方向上的兩端部向第2方向上的所述一側(cè)彎折，該沖壓成形金屬模具備:具有對(duì)所述中間構(gòu)件進(jìn)行按壓的襯墊的模具；與該模具相向配置的、具備被支撐為在合模方向上移動(dòng)自如的內(nèi)襯墊的沖頭；以及，與沖頭的側(cè)面相向配置的、所述閉塞部的面外變形抑制工具。5.(刪除)說明或聲明(按照條約第19條的修改)替換頁所記載的權(quán)利要求書與原始提出的權(quán)利要求書以如下方式相關(guān)聯(lián)。(1)在將原權(quán)利要求3中的數(shù)學(xué)式編號(hào)從(2)變更成(1)的基礎(chǔ)上，將原權(quán)利要求3的附加技術(shù)特征追加到權(quán)利要求1中。(2)將權(quán)利要求2中的數(shù)學(xué)式編號(hào)從(1)變更成(2)。(3)刪除原權(quán)利要求3，并且將原權(quán)利要求4以及原權(quán)利要求5提升為權(quán)利要求3以及權(quán)利要求4。當(dāng)前第1頁1 2 3