專利名稱：鋼水的真空脫氣處理方法及其裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及采用RH真空處理槽、DH真空處理槽、由容納澆包的本體和隔斷外氣的上蓋組成的澆包真空處理槽、浸漬在澆包內(nèi)的處理槽等真空處理槽的鋼水的真空脫氣處理方法及其裝置和鋼水的二次精煉工序中使用的真空脫氣裝置。
近年來，大量生產(chǎn)的高級(jí)鋼，采用真空槽的二次精煉進(jìn)行處理日漸增多，其中較多使用的作業(yè)是向RH真空處理槽內(nèi)的鋼水供氧，使鋼水積極脫碳或積極加熱鋼水。但是在進(jìn)行這樣的真空處理時(shí)，存在著鋼水溫度下降的問題，還存在著大量的鉛合金附著在RH真空處理槽內(nèi)壁面上的問題。
雖然也有在RH真空處理槽內(nèi)配置電阻發(fā)熱體的做法，但以往的電阻發(fā)熱體不能充分地防止鋼水溫度下降和鉛合金的附著。另外，以往的電阻發(fā)熱體的設(shè)備費(fèi)用、電極原單位及耗電費(fèi)用都很高，所以脫碳處理的費(fèi)用較高。
根據(jù)本發(fā)明者的觀點(diǎn)，如果使未處理鋼水的待機(jī)狀態(tài)的RH真空處理槽內(nèi)部充分地預(yù)熱，則可以減少鋼水溫度降低和鉛合金的附著。但是以往的電阻發(fā)熱體的加熱能力不足，電極及耗電費(fèi)用高，所以RH真空處理費(fèi)用高。
日本專利公報(bào)特開昭53-81416號(hào)中揭示了一種向鋼水中添加Al、Si等并向真空處理槽內(nèi)的鋼水吹氧來加熱鋼水的方法。但這種方法須使用高價(jià)的Al、Si等，而且該方法也存在著大量鉛合金附著在真空處理槽內(nèi)的問題。
美國專利497983號(hào)揭示了一種向真空處理槽內(nèi)的鋼水表面吹氧、利用該氧氣使真空處理槽內(nèi)的鋼水放出的CO氣體燃燒的方法。但這種方法由于僅將鋼水放出的CO氣體作為熱源使用，所以鋼種只限于脫碳鋼，而且其加熱量受到CO氣體放出量的限制，有時(shí)不能充分地防止鋼水溫度降低，另外，由于熱源小，所以難以有效地防止真空處理槽的鉛合金附著。
日本專利公報(bào)特開昭64-217號(hào)中揭示了一種往真空處理槽內(nèi)的鋼水中吹入可燃性氣體、同時(shí)從真空槽內(nèi)的鋼水液面上方供氧的加熱升溫鋼水的方法。但該方法中，由于往鋼水中吹入可燃?xì)怏w，造成鋼水中的C、H等上升的問題，另外，向鋼水中吹入可燃性氣體的裝置的構(gòu)造以及維修都很復(fù)雜。本發(fā)明者認(rèn)為，由于向鋼水中吹入的可燃性氣體的流量有限制。所以，這種方法也難以有效地防止真空處理槽的鉛合金附著。
日本專利公報(bào)特開平1-195239號(hào)中揭示了一種專用于防止真空處理槽鉛合金附著和熔化除去附著的鉛合金的若干個(gè)氣體燃燒器和裝著若干個(gè)燃燒器的吹氧管。但這種若干個(gè)氣體燃燒器及裝有若干燃燒器的吹氧管的操作是很麻煩的。另外，該公報(bào)揭示的技術(shù)很難用于100托以下，所以很難使鋼水或槽壁的耐火物充分升溫。
本發(fā)明的目的在于提供一種能以高效率真空處理鋼水的真空處理方法，在由脫碳處理工序或脫氫處理工序及必要時(shí)進(jìn)行的脫氧處理工序及成分調(diào)整處理工序組成的鋼水真空脫氣處理工序中，本發(fā)明的方法不采用大規(guī)模的電阻發(fā)熱體，也不用Al、Si等高價(jià)的合金鐵，而能防止真空處理中的鋼水溫度降低，并能防止真空處理槽內(nèi)壁面附著鉛合金。
本發(fā)明的目的還在于提供一種真空脫氣裝置，本發(fā)明的裝置在真空處理中，僅用一根頂吹吹氧管單獨(dú)吹氧或吹含氧氣體，便可有效地進(jìn)行脫碳處理。使燃料氣體和氧氣或含氧氣體燃燒，能有效地加熱鋼水及防止真空處理槽內(nèi)壁附著鉛合金，能以足夠的高溫加熱待機(jī)中的真空處理槽(常壓)內(nèi)壁或熔化已附著的鉛合金。
本發(fā)明的目的還在于提供一種無需高價(jià)的電極、電力、通電設(shè)備而能降低處理成本的真空脫氣裝置。
本發(fā)明的上述目的通過后述的鋼水真空脫氣處理方法及其裝置得以實(shí)現(xiàn)。
(1)一種鋼水真空脫氣處理方法，在鋼水真空脫氣處理中，其特征是，在真空處理槽內(nèi)壓力為50托以下狀態(tài)，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，進(jìn)行使氧氣或含氧氣體和燃料氣體噴出的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)的鉛合金附著。
(2)一種鋼水真空脫氣處理方法，在鋼水真空脫氣處理中，其特征是，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部，使頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，使其進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體的處理工序，從鋼水的還流起始?jí)毫σ韵麻_始進(jìn)行鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)鉛合金附著的處理，并將該處理持續(xù)在真空脫氣處理中。
(3)一種鋼水真空脫氣處理方法，在鋼水真空脫氣處理中，其特征是，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2m以下處，在從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的脫碳處理之后，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上處，使其進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
(4)一種鋼水真空脫氣處理方法，在鋼水真空脫氣處理中，其特征是，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2m以下處，在從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的脫碳處理之后，進(jìn)行脫氧處理，接著再把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上處，進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
(5)一種鋼水真空脫氣處理方法，其特征是，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2m以下處，將為脫碳處理而進(jìn)行的從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的處理工序和把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上、進(jìn)行從頂吹吹氧管噴出氧氣和燃料氣體的處理工序適當(dāng)組合，促進(jìn)鋼水的脫碳，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
(6)根據(jù)第5項(xiàng)中所述方法，其特征是，在向未脫氧鋼水僅吹氧、促進(jìn)脫碳的處理工序中，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分比時(shí)，停止吹氧，接著進(jìn)行噴出氧氣和燃料氣體的處理工序，使鋼水加熱和防止真空處理槽內(nèi)附著鉛合金。
(7)根據(jù)第6項(xiàng)中所述方法，其特征是，當(dāng)鋼水中含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
(8)根據(jù)第7項(xiàng)中所述方法，其特征是，當(dāng)鋼水中含碳量達(dá)到0.01重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
(9)根據(jù)第5項(xiàng)中所述方法，其特征是，向未脫氧鋼水吹氧、促使脫碳的處理工序中，當(dāng)鋼水中含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分?jǐn)?shù)時(shí)，停止吹氧，在該工序之后，在鋼水中含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分?jǐn)?shù)之前，以停止吹氧的狀態(tài)進(jìn)行真空脫碳處理，防止真空度惡化，在該脫碳處理工序后的脫氧處理及必要時(shí)進(jìn)行的成分調(diào)整處理中，進(jìn)行噴出氧氣和燃料氣體的處理工序，促使鋼水脫碳和鋼水升溫及防止真空處理槽內(nèi)附著鉛合金。
(10)根據(jù)第9項(xiàng)中所述方法，其特征是，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
(11)根據(jù)第10項(xiàng)中所述方法，其特征是，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.01重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
(12)根據(jù)第9-11項(xiàng)中任一項(xiàng)所述方法，其特征是，當(dāng)鋼水含碳量達(dá)到0.0005～0.020重量%時(shí)，結(jié)束真空脫碳處理。
(13)根據(jù)第5項(xiàng)中所述方法，其特征是，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，從頂吹吹氧管向未脫氧鋼水只吹氧，直到鋼水含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%，再將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，從頂吹吹氧管噴出氧氣和燃料氣體，直到脫碳處理結(jié)束及脫氧后的成分調(diào)整真空處理結(jié)果，促使鋼水脫碳、升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
(14)根據(jù)第5項(xiàng)中所述方法，其特征是，在第五種方法中，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，從頂吹吹氧管向未脫氧鋼水只吹氧，直到鋼水含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%，以停止吹氧的狀態(tài)進(jìn)行真空脫碳處理，直到脫碳處理結(jié)果，防止真空度惡化，從頂吹吹氧管噴射氧氣和燃料氣體，直到脫氧處理及成分調(diào)整的真空處理結(jié)束，促使鋼水脫碳、升溫，防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
(15)一種真空脫氣裝置，其特征是，包括真空處理槽及可上升下降地配置在該真空處理槽內(nèi)的垂下的頂吹吹氧管，該頂吹吹氧管具有氧氣吹出部和燃料氣體供給孔，氧氣吹出部由設(shè)在軸芯上的喉部和連接在喉部下方的逐漸擴(kuò)大部構(gòu)成，燃料氣體供給孔設(shè)在該逐漸擴(kuò)大部的逐漸擴(kuò)大面的中途。
(16)根據(jù)第15項(xiàng)中所述的裝置，其特征是，在頂吹吹氧管的軸芯上對(duì)稱地設(shè)有若干個(gè)燃料氣體供給孔。
(17)根據(jù)第16項(xiàng)中所述的裝置，其特征是，在頂吹吹氧管的軸芯上對(duì)稱地設(shè)有3～6個(gè)燃料氣體供給孔。
(18)根據(jù)第15-17項(xiàng)中所述的裝置，其特征是，真空處理槽是從由RH真空處理槽、DH真空處理槽及澆包真空處理槽形成的群中選擇出的真空處理槽。
(19)根據(jù)第15項(xiàng)中所述的裝置，其特征是，具有從RH真空處理槽、DH真空處理槽、鋼水浸漬處理槽及澆包真空處理槽形成的群中選擇出來的真空處理槽和能上升下降地配置在該真空處理槽內(nèi)的垂下的頂吹吹氧管，該頂吹吹氧管具有氧氣吹出部和3～6個(gè)燃料氣體供給孔，氧氣吹出部由設(shè)在軸芯上的喉部和喉部下方連接的逐漸擴(kuò)大部構(gòu)成，燃料氣體供給孔相對(duì)于頂吹吹氧管軸芯對(duì)稱地設(shè)在逐漸擴(kuò)大部的逐漸擴(kuò)大面中途的頂吹吹氧管軸芯上，逐漸擴(kuò)大部的傾斜角θ1為1°～20°，其下端部的直徑D1與上端部的直徑D2之比(D1/D2)為1～40，燃料氣體供給孔設(shè)在這樣的位置在燃料氣體供給孔位置處的從喉部噴出的氧氣壓力等于燃料氣體噴出壓力的位置下方及逐漸擴(kuò)大部下端5mm以上范圍的逐漸擴(kuò)大面的中途。


圖1是本發(fā)明中的頂吹吹氧管的吹出部附近的說明圖，圖1(a)是縱斷面圖，圖1(b)是底面圖，圖1(c)是表示氧氣吹出部中噴出氣體壓力變化的模式說明圖;
圖2是本發(fā)明中的頂吹吹氧管的配置及支承的說明圖，圖2(a)是縱斷面圖，圖2(b)是將真空處理槽頂部和頂吹吹氧管1密封安裝時(shí)的說明圖;
圖3是表示處理時(shí)間與真空度關(guān)系圖;
圖4(a)是表示在大氣中從頂吹吹氧管吹出的氧氣的火焰狀況的斷面圖，圖4(b)是表示在真空中從頂吹吹氧管吹出的氧氣的火焰狀況的斷面圖;
圖5是表示真空處理槽內(nèi)各吹氧管高度產(chǎn)生的燃燒熱在何處消耗了多少百分比的圖;
圖6是表示鋼水中氧濃度和脫碳速度的關(guān)系圖;
圖7是表示吹氧管高度與頂吹的氧氣在鋼水中溶解的比例關(guān)系圖。
以下，以具有代表性的真空處理方法即RH真空脫氣法為例，說明本發(fā)明。
本發(fā)明中，采用可將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定成所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管。圖1是該頂吹吹氧管的吹出端部附近的說明圖，圖1(a)是縱斷面圖，圖1(b)是底面圖，圖1(c)是表示圖1(a)的氧氣吹出部中的噴出氣體壓力變化的模式說明圖。本發(fā)明者采用將氧氣的流路配置在頂吹吹氧管的軸芯、在氧氣流路喉部2的下方設(shè)逐漸擴(kuò)大部3、在逐漸擴(kuò)大部3的中途相對(duì)于軸芯對(duì)稱地設(shè)有若干個(gè)燃料氣體供給(噴出)孔4的頂吹吹氧管1。圖中5為水冷部，6為氧氣或含氧氣體，7為燃料氣體(LNG、COG、LPG、LDG)，8為冷卻水。
逐漸擴(kuò)大部使得氣體以超音速吹出，是為了提高由硬吹產(chǎn)生的鋼水的著氧效率和防止堵塞及為了在50托以下也能使火焰確實(shí)地產(chǎn)生而設(shè)置該逐漸擴(kuò)大部的。逐漸擴(kuò)大部的傾斜角θ1最好為1°～20°，如不滿1°得不到超音速，如超過20°則引起氣流的剝離而成為亞音速，降低噴出流速。
圖1(c)中，P1是喉部的噴出氣體壓力，P2是逐漸擴(kuò)大部3下端的噴出氣體壓力。噴出氣體壓力隨著該氣體往逐漸擴(kuò)大部3下端行進(jìn)而降低。本發(fā)明的頂吹吹氧管1設(shè)計(jì)成在真空處理槽內(nèi)的低壓力下，例如50托以下，吹入氧氣或含氧氣體，或者吹入氧氣或含氧氣體和燃料。因此，逐漸擴(kuò)大部3下端的噴出氣體壓力小于1個(gè)氣壓，在吹入氧氣時(shí)，例如為10～30托，吹入氧氣和燃料時(shí)，例如為2～10托。
在頂吹吹氧管1中，逐漸擴(kuò)大部下端的直徑D1與上端部直徑D2的比(D1/D2)最好為1～40，如果D1/D2小于1，則構(gòu)不成逐漸擴(kuò)大部結(jié)構(gòu)，得不到超音速，如果D1/D2大于40，則初壓過高，在工業(yè)上不能實(shí)現(xiàn)。
本發(fā)明者認(rèn)為，圖1(a)中的頂吹吹氧管逐漸擴(kuò)大部傾斜角θ最好為5°～10°，D1/D2最好為3～5。因?yàn)檫@樣的吹氧管在只吹氧時(shí)，氧氣以足夠的超音速噴出，所以能夠有效地使鋼水脫碳。另外，在將氧氣和燃料氣體一起吹入時(shí)，逐漸擴(kuò)大部的氧氣和燃料氣體充分混合，可得到高溫的火焰，由于點(diǎn)火性能好，可有效地加熱鋼水和真空槽內(nèi)壁。
在頂吹吹氧管1上，燃料氣體供給孔4設(shè)在逐漸擴(kuò)大部3的逐漸擴(kuò)大面上。圖1(c)中，在喉部2的位置，因?yàn)橛裳鯕鈽?gòu)成的噴出氣體壓力P1很大，所以燃料氣體也以相應(yīng)高的壓力供給。但是，如果將燃料氣體的壓力調(diào)整成與P1一致供給時(shí)，則容易使點(diǎn)火不穩(wěn)定，而且這種調(diào)整也很麻煩。如將燃料氣體供給孔4設(shè)在逐漸擴(kuò)大部3下端的位置上，則難以與氧氣充分混合。
如果將燃料供給孔設(shè)置在圖1(a)的S范圍內(nèi)，該范圍在喉部2的噴出氣體即氧氣的壓力等于燃料氣體噴出口壓力的位置以下及下端以上5mm，在該范圍位置的噴出氣體即氧氣的壓力例如為圖1(c)中的P3，由于它低于燃料氣體的噴出壓力，所以燃料氣體能夠穩(wěn)定地供給，真空槽內(nèi)壓力即使在50托以下也能穩(wěn)定點(diǎn)火。如果將燃料氣體供給孔設(shè)在從下端往上5mm范圍內(nèi)，則由于鋼水的飛濺附著，會(huì)造成燃料氣體供給孔堵塞。
燃料氣體供給孔下端部的直徑D3是這樣設(shè)定的，即，使得燃料氣體供給部的壓力高于其位置處的氧氣壓力。
根據(jù)本發(fā)明，從頂吹吹氧管1供給所需量的燃料氣體和燃燒該燃料氣體所必需流量的氧氣或含氧氣體，本發(fā)明的頂吹吹氧管如圖1(c)所示，逐漸擴(kuò)大部下端的噴出氣體壓力小，因而形成穩(wěn)定的長火焰，有效地加熱鋼水。
圖1(a)、(b)中，表示了設(shè)置2個(gè)燃料供給孔的實(shí)施例，若在以軸芯為對(duì)稱的位置上設(shè)置3個(gè)以上的燃料氣體供給孔，則形成火焰在頂吹吹氧管1的軸芯前后左右更為對(duì)稱，則更好。
所謂以軸芯對(duì)稱的位置，是指通過各燃料氣體供給孔中心并與頂吹吹氧管1的軸芯垂直的各直線在軸芯交叉形成的各角度相等的位置。
本發(fā)明中，頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽的頂部。
圖2是本發(fā)明中的頂吹吹氧管的配置和支承的縱斷面圖，以具有代表性的處理裝置即RH真空脫氣處理裝置為例。如圖2(a)所示，頂吹吹氧管1設(shè)在真空處理槽9的頂部，如箭頭10所示可上升下降地垂在真空處理槽內(nèi)。圖2(b)是將真空處理槽的頂部和頂吹吹氧管1密封安裝例的說明圖。例如，將密封夾板12氣密地安裝在真空處理槽9頂部的鐵皮11上。13是輥式支承裝置。松開密封夾板12的夾卡，轉(zhuǎn)動(dòng)輥式支承裝置的輥14，使頂吹吹氧管1上升、下降，設(shè)在予定位置上。然后擰緊密封夾板12的夾卡，由密封夾板12氣密地握持住頂吹吹氧管1。通過該操作使得頂吹吹氧管1氣密地被支承在所需位置，垂在真空處理槽內(nèi)。圖中15為澆包，16為鋼水，17為環(huán)流用氣體吹入孔，18為連接真空排氣系統(tǒng)的排氣管。
當(dāng)停止供給圖1(a)中的燃料氣體7時(shí)，本發(fā)明的頂吹吹氧管就只吹出氧氣或含氧氣體6，可用單獨(dú)吹氧進(jìn)行脫碳處理。另外，用吹氧進(jìn)行脫碳并加熱鋼水時(shí)，在從喉部2噴出大量氧氣的同時(shí)，從燃料供給孔4供給所需量的燃料氣體。雖然逐漸擴(kuò)大部內(nèi)的壓力漸漸降低，但如果燃料氣體供給孔位置處的噴出氣體即氧氣的壓力低于燃料氣體噴出壓力，則可從燃料氣體供給孔4無障礙地同時(shí)供給所需量的燃料氣體。這時(shí)，供給的氧氣中的一部分使燃料氣體燃燒，燃燒熱被吹噴到鋼水上，加熱鋼水和真空槽內(nèi)壁，剩余的氧氣使處理中的鋼水脫碳。
本發(fā)明者發(fā)現(xiàn)，在真空槽內(nèi)的壓力為50托以下時(shí)，使鋼水升溫及防止鉛合金附著的真空處理槽壁加熱是非常經(jīng)濟(jì)和有效的。
圖3是關(guān)于脫氫鋼種的真空脫氣處理，表示RH真空槽壓力和處理時(shí)間的關(guān)系圖。真空脫氣處理開始后，1分鐘達(dá)到300托，鋼水的還流開始。3分鐘達(dá)到50托，5分鐘達(dá)到30托，10分鐘達(dá)到1托。全部處理時(shí)間為20分鐘。這時(shí)，從還流開始的300托到50托的處理時(shí)間僅為2分鐘，而在50托以下的處理時(shí)間為18分鐘，相當(dāng)于前者的9倍。
如果采用本發(fā)明的吹氧管，即使在50托以下也能形成穩(wěn)定的火焰。例如，處理鋼水100t的RH內(nèi)，從還流開始的300托到真空處理終了之間，從本發(fā)明的吹氧管噴出氧氣和燃料氣體(LNG114〔Nm3/hr〕)，使之燃燒。從300托到50托的2分鐘內(nèi)的溫度降低與不作燃燒處理的情形相比，只得到1℃的溫度改善。而從50托到真空處理結(jié)束之間的燃燒處理與不作燃燒處理的情形相比，鋼水溫度可改善9℃。
真空處理中采用本發(fā)明的吹氧管使鋼水升溫時(shí)，如果鋼水還流，即，在真空處理槽內(nèi)鋼水沒有吸上來，則不能使鋼水升溫，因此從鋼水還流開始的壓力(300托)到真空處理結(jié)束之間如果使燃料燃燒，可以最大限度地使鋼水升溫。
根據(jù)本發(fā)明，是在真空處理槽內(nèi)壓力為50托以下的狀態(tài)使燃料燃燒，加熱鋼水，所以在脫氣處理的同時(shí)，或者在脫氣處理后的還流處理中進(jìn)行成分調(diào)整處理的同時(shí)，可以使鋼水升溫，而且，因?yàn)椴捎锰幚頃r(shí)間長的50托以下的狀態(tài)，所以非常經(jīng)濟(jì)。
根據(jù)本發(fā)明，是在真空處理槽內(nèi)壓力為50托以下的狀態(tài)使燃料燃燒，可以進(jìn)行真空處理槽壁的加熱，以防止鋼水或鉛合金附著。這時(shí)，最好將吹氧管下端位于鋼水液面1.0m以上，這是因?yàn)榛鹧嬉来嬗诖笛豕芄┙o的燃料量，例如在LNG114Nm3/hr條件下，在50托以下，使燃料燃燒形成的火焰從吹氧管下端約1.0m下方產(chǎn)生的緣故。
由于無法觀察真空槽內(nèi)低壓力時(shí)的火焰狀況，在圖4中表示火焰形成的模擬結(jié)果。圖4是將向后述實(shí)施例所示的吹氧管供給LNG228〔Nm3/hr〕、氧氣508〔Nm3/hr〕使之燃燒時(shí)的火焰模擬化的結(jié)果，(a)表示在大氣壓下，(b)表示在5托下。從該結(jié)果可知，火焰在減壓及LNG228Nm3/hr情形下，從噴咀下端1.5m以下形成。
實(shí)際上，為了使鋼水升溫，將吹氧管下端配置在鋼水液面上2～5m即可，最好配置在鋼水液面上約4m處。
圖5是表示在進(jìn)行鋼水100t處理的RH內(nèi)，真空槽內(nèi)壓力為5托狀態(tài)下，插入實(shí)施例所示的本發(fā)明吹氧管，對(duì)于從液面起算的吹氧管高度分別為2m、3m、4m、5m、6m的各種情形，供給LNG228〔Nm3/hr〕、氧氣508〔Nm3/hr〕使之燃燒時(shí)，其燃燒熱消耗在何處及消耗了多少百分?jǐn)?shù)的圖。鋼水的受熱量、吹氧管冷卻水的吸熱量、排氣氣體的吸熱量、耐火物的傳熱量分別按下述方法求得。
鋼水的受熱量用通常采用的白金熱電耦探測器溫度測定法實(shí)測燃燒器加熱中的鋼水溫度。為了比較，再測定無燃燒器加熱時(shí)的溫度的變化，將兩者的差別作為鋼水溫度補(bǔ)償量。因此，鋼水溫度補(bǔ)償量和鋼水量及鋼水比熱的積為加熱鋼水的熱量。
吹氧管冷卻水的吸熱量測出燃燒器加熱中的吹氧管冷卻水入口側(cè)與出口側(cè)的溫度差，該溫度差和冷卻水量及水的比熱的積為冷卻水吸收的熱量。
排氣氣體的吸熱量排氣氣體的吸熱是測定排氣氣體的流量及其溫度和成分，從成分中推定的比熱和氣體流量及溫度的積為傳熱量。排氣氣體量從C物質(zhì)平衡中求出。具體地說，從燃料氣體即LNG的波量和鋼水中C的變化計(jì)算產(chǎn)生的C流量，另一方面從排氣氣體的CO和CO2濃度中求出C比例，從上述C流量和該C比例換算排氣的總流量。
耐火物的傳熱量從排氣成分中計(jì)算由燃燒器吹入的LNG的燃燒率，再求出產(chǎn)生的熱量。該值是產(chǎn)生的全部熱量，從該值中扣除上述鋼水的受熱量、吹氧管冷卻水的吸熱量、排氣氣體的吸熱量，剩下的就是耐火物的傳熱量。
從該結(jié)果可見，欲使鋼水升溫，將吹氧管下端配置在鋼水液面上2～5m即可，最好配置在鋼水液面上4m。
據(jù)模擬結(jié)果，火焰的下端在噴咀下約3.3m處，液面到達(dá)此處時(shí)可最有效地使鋼水升溫。
另外，為防止鉛合金附著而進(jìn)行真空處理槽壁的加熱時(shí)，最好盡量提起吹氧管使燃料燃燒。這是為了極力抑制吹氧管本身占用燃燒熱。從圖5的結(jié)果中也可見這一點(diǎn)。
在脫氧鋼的真空脫氫處理等場合下，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，從頂吹吹氧管噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體，在真空槽內(nèi)實(shí)施使其燃燒發(fā)熱的處理，并且，真空脫氣處理的待機(jī)狀態(tài)也從頂吹吹氧管噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體，使之在真空槽內(nèi)燃燒發(fā)熱，可使真空槽內(nèi)的壁面維持高溫，鋼水溫度也因輻射傳熱而上升。
本發(fā)明者還發(fā)現(xiàn)，增大鋼水中的氧濃度對(duì)促使脫碳是有利的。圖6是鋼水中的氧濃度與脫碳速度的關(guān)系。圖中“○”和“●”標(biāo)記表示碳濃度為100ppm和200ppm的情形。圖6中，脫碳速度常數(shù)用下式求出;
脫碳速度常數(shù) (ln([C]1/[C]2))/(t2-t1)式中，時(shí)間t1時(shí)的〔C〕∶〔C〕1，時(shí)間t2時(shí)的〔C〕∶〔C〕2，〔C〕＝100ppm時(shí)的脫碳速度為圖示通過100ppm的脫碳速度，〔C〕＝20ppm時(shí)的脫碳速度為圖示通過20ppm的脫碳速度，ln＝自然對(duì)數(shù)。
圖6中，由于增大氧濃度，脫碳速度變大。同時(shí)，為了供氧，從頂吹吹氧管持續(xù)吹氧氣，則真空處理槽內(nèi)的壓力上升，真空脫氣速度本身下降。因此，從頂吹吹氧管向鋼水只吹噴氧氣促使脫碳時(shí)，必須使頂吹吹氧管的下端靠近鋼水液面，在短時(shí)間內(nèi)積極地向鋼水中供氧，其后停止吹氧。
在本發(fā)明中，圖2(a)的H表示的頂吹吹氧管下端與鋼水液面的距離(以下稱為吹氧管高度)設(shè)定為2m以下，從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧氣促使脫碳。圖7是吹氧管高度與頂吹的氧氣溶存在鋼水中比例的關(guān)系圖。圖中吹氧管高度為2m以下時(shí)，頂吹的氧氣在鋼水中溶存的比例，與從鋼水液面下直接向鋼水吹入氧氣時(shí)，氧氣溶存在鋼水中的比例幾乎相等，能使鋼水中的氧濃度迅速上升。此外，如果頂吹的氧氣在鋼水中溶存的比例與只吹入氧氣時(shí)的比例相等，則吹氧管高度也可以在2.0m以上。
因此，在對(duì)脫氧鋼水進(jìn)行真空脫氣處理、熔煉脫氧鋼種(厚板等)時(shí)，只要在脫氣處理的同時(shí)，使燃料燃燒，加熱鋼水即可，在用真空處理對(duì)未脫氧鋼水進(jìn)行脫碳、熔煉低碳素鋼時(shí)，首先要將本發(fā)明的吹氧管下端放在鋼水液面2m以下，用吹氧管只吹氧氣進(jìn)行有效的脫碳處理，接著該處理后，將吹氧管下端配置在鋼水液面1.0m以上(LNG114Nm3/hr以上)或1.5m以上(LNG228Nm3/hr以上)，使燃料燃燒，對(duì)鋼水和/或真空槽壁耐火物在真空下(為了脫氫或成分調(diào)整，一般都設(shè)定有該時(shí)期)進(jìn)行加熱，上述處理方式稱為2級(jí)處理，具有很好的效率。
熔煉低碳素鋼時(shí)，采用上述的脫碳及火焰加熱這樣的2級(jí)處理。
如果將吹氧管高度設(shè)定為2m以下，往鋼水內(nèi)只吹噴氧氣，則真空處理槽內(nèi)的鋼水飛濺劇烈，因此鉛合金很可能會(huì)附著在真空處理槽內(nèi)壁上。但是，本發(fā)明者已證實(shí)，如果在真空下用火焰使真空處理槽內(nèi)的耐火物表面保持高溫，則不會(huì)附著鉛合金。
此外，吹氧停止時(shí)期因所制造的鋼水規(guī)格及RH真空脫氣條件不同而不相同，一般，從處理前的氧濃度和碳濃度的關(guān)系看，當(dāng)氧氣不足時(shí)，實(shí)施吹氧操作，用通常的頂?shù)状缔D(zhuǎn)爐的條件處理熔煉的鋼水時(shí)，可設(shè)定為鋼水的碳濃度達(dá)0.02～0.005重量%，例如達(dá)到0.01重量%時(shí)停止吹氧。
在脫碳處理后，在真空下進(jìn)行的火焰加熱，最好在脫碳處理后用Al等進(jìn)行脫氧處理后進(jìn)行，這是因?yàn)槿绻诿撗跆幚砬笆谷剂先紵婵斩葧?huì)有些惡化而影響脫氣效果。但是，真空脫氣處理前的鋼水溫度低，脫氧處理后由頂吹吹氧管使氧氣或含氧氣體和燃料氣體燃燒而受熱沒有達(dá)到所需溫度時(shí)，在脫碳期的吹氧后、接著脫碳處理的后半期，也可以加入由頂吹吹氧管進(jìn)行的氧氣和燃料氣體的燃燒處理。另外，在脫碳處理后的脫氧處理中，進(jìn)行吹入O2和LNG的作用效果，與實(shí)施例(表2)所示脫氫處理中，吹入O2和LNG的效果是同等的。
由以上所述可知，在脫碳結(jié)束后的脫氧和成分調(diào)整處理工序中，將頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，從頂吹吹氧管噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體，進(jìn)行在真空處理槽內(nèi)燃燒發(fā)熱處理時(shí)，可有效地脫碳、加熱鋼水，而且能防止鉛合金附著。另外，在真空脫氣處理的待機(jī)狀態(tài)也從頂吹吹氧管噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體，在真空處理槽內(nèi)燃燒發(fā)熱，可以使真空處理槽內(nèi)的壁面保持高溫。再者，通過將頂吹吹氧管的高度配置在1.0m以上，或在1.0m以上的范圍內(nèi)升降，則真空槽內(nèi)壁面高度方向的溫度分布均勻，可以防止槽內(nèi)所有位置上附著鉛合金。
待機(jī)中的真空處理槽內(nèi)壁的加熱或者熔化除去已附著的鉛合金多在大氣壓下進(jìn)行。如在大氣壓下采用圖1(a)所示的頂吹吹氧管，則逐漸擴(kuò)大部的下端為大氣壓。因此，從逐漸擴(kuò)大部下端噴出的氣體混合良好。
其結(jié)果，形成長度比減壓時(shí)短的極高溫火焰。真空處理槽內(nèi)的內(nèi)壁由于該極高溫火焰的輻射熱而被加熱，附著的鉛合金由于該極高溫火焰的輻射熱而被熔化除去。本發(fā)明中，頂吹吹氧管可以上升或下降。形成長度比減壓時(shí)短的極高溫火焰，使頂吹吹氧管上升、下降，使該高溫火焰上升、下降，火焰附近的附著鉛合金熔化，可更有效地除去附著在真空處理槽上的鉛合金。
以上就采用RH脫氣法的鋼水真空脫氣處理進(jìn)行了描述。在DH脫氣法、VOD(Vacuum Oxygen Decarburization)脫氣法等其它真空脫碳處理中，本發(fā)明也能取得與RH脫氣法同樣的作用效果。
實(shí)施例采用具有圖1(a)、(b)所示頂吹吹氧管的100噸RH真空脫氣裝置，用表1所示的條件，對(duì)用100噸轉(zhuǎn)爐熔煉的鋼水(成分C0.032～0.051wt%，O0.0216～0.0355wt%)進(jìn)行脫碳處理，或者用表2所示條件進(jìn)行脫氣處理。另外，本實(shí)施例中，在不進(jìn)行RH真空脫氣處理的待機(jī)狀態(tài)，也從頂吹吹氧管吹入氧氣和LNG，使其在真空槽內(nèi)燃燒，將真空處理槽內(nèi)加熱保溫。所采用吹氧管的喉部直徑D2為17mm，出口直徑D1為81mm。逐漸擴(kuò)大部長度為225mm，，逐漸擴(kuò)大部傾料角θ1為8°。燃料氣體供給孔直徑D3為11.5mm，共三孔。從逐漸擴(kuò)大部下端到燃料氣體供給孔之間的逐漸擴(kuò)大部長度為107mm，燃料氣體供給孔的傾斜角θ2為15°。
表1內(nèi)記載的試驗(yàn)號(hào)1至2是以脫碳鋼種為對(duì)象的本發(fā)明實(shí)施例。該實(shí)施例中，在脫碳處理前半期，下降吹氧管高度，在短時(shí)間內(nèi)只吹噴氧氣，接著吹入氧氣和LNG，使其一直燃燒到RH真空脫氣處理時(shí)間終了。這時(shí)，RH真空脫氣處理中的溫度下降比不吹噴任何氣體的情形(表1中的8)大幅度減輕，真空槽內(nèi)的鉛合金附著也幾乎沒有。最終C降低，具有促使脫碳的效果。
如試驗(yàn)號(hào)9所示，也作了在脫碳處理的前半期進(jìn)行吹氧、用二次燃燒來發(fā)熱和促使脫碳的試驗(yàn)。從脫碳量和二次燃燒量計(jì)算得到的鋼水溫度補(bǔ)償量約3℃左右，試驗(yàn)結(jié)果也證實(shí)了溫度補(bǔ)償量是很小的。另外，發(fā)熱量少，真空槽內(nèi)有鉛合金附著。
表1中的試驗(yàn)號(hào)3至7也是以脫碳鋼種為對(duì)象的本發(fā)明實(shí)施例的其他形式。該例中，在脫碳處理前半期降下吹氧管高度，在短時(shí)間內(nèi)只吹氧，在吹氧結(jié)束后接著進(jìn)行的脫碳工序中，停止從吹氧管吹噴氣體，在脫氧處理后再從吹氧管吹入氧氣和LNG，使其一直燃燒到RH真空脫氣處理時(shí)間終了。這時(shí)，脫碳被促進(jìn)進(jìn)行，最終C變得極低，而且，與不噴吹任何氣體的例(表1中的8)及在脫碳初期只吹噴氧氣的例(表1中的9)相比，RH處理中的溫度下降可減輕，真空槽內(nèi)的鉛合金附著也幾乎沒有。
表2中的1號(hào)至5號(hào)是以脫氧鋼水為對(duì)象的以脫氧為目的的真空脫氣處理的實(shí)施例。都是從吹氧管吹噴氧氣和LNG，使其一直燃燒到RH真空脫氣處理時(shí)間終了。這時(shí)，RH真空脫氣處理中的溫度下降與不吹噴任何氣體的例(表2中的6)相比可以減輕，真空槽內(nèi)的鉛合金附著也幾乎沒有，脫氫達(dá)到水平也無顯著差別。
權(quán)利要求
1.一種鋼水的真空脫氣處理方法，在鋼水的真空脫氣處理中，其特征在于，在真空槽內(nèi)壓力為50托以下狀態(tài)，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，進(jìn)行使氧氣或含氧氣體和燃料氣體噴出的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)的鉛合金附著。
2.一種鋼水的真空脫氣處理方法，在鋼水的真空脫氣處理中，其特征在于，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，使其進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體的處理工序，從鋼水的還流開始?jí)毫σ韵麻_始使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)鉛合金附著的處理，并將該處理持續(xù)在真空脫氣處理中。
3.一種鋼水的真空脫氣處理方法，在鋼水真空脫氣處理中，其特征在于，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，在從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的脫碳處理之后，把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，使其進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣體和燃料氣體的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
4.一種鋼水真空脫氣處理方法，在鋼水的真空脫氣處理中，其特征在于，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，在從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的脫碳處理之后，進(jìn)行脫氧處理，再把可以將氧氣或含氧氣體和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，進(jìn)行噴出氧氣或含氧氣和燃料氣體的處理工序，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
5.一種鋼水的真空脫氣處理方法，其特征在于，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，將為脫碳處理而進(jìn)行的從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧的處理工序與把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上進(jìn)行從頂吹吹氧管噴出氧氣和燃料氣體的處理工序適當(dāng)組合，促使鋼水脫碳，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
6.如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，在向未脫氧鋼水只吹氧促使脫碳的處理工序中，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分?jǐn)?shù)時(shí)，停止吹氧，接著進(jìn)行噴出氧氣和燃料氣體的處理工序，使鋼水加熱和防止真空處理槽內(nèi)附著鉛合金。
7.如權(quán)利要求6所述的方法，其特征在于，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.02～0.005含量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
8.如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.01重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
9.如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，向未脫氧鋼水吹氧促使脫碳的處理工序中，當(dāng)鋼水中含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分?jǐn)?shù)時(shí)，停止吹氧，在該工序后，以停止吹氧的狀態(tài)進(jìn)行真空脫碳處理防止真空度惡化，直到鋼水中的含碳量達(dá)到目標(biāo)重量百分?jǐn)?shù)，在該脫碳處理工序后的脫氧處理及必要時(shí)進(jìn)行的成分調(diào)整處理中，進(jìn)行噴出氧氣和燃料氣體的處理工序，促使鋼水脫碳和鋼水升溫，防止真空處理槽內(nèi)附著鉛合金。
10.如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，當(dāng)鋼水中含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
11.如權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.01重量%時(shí)，停止向未脫氧鋼水吹氧。
12.如權(quán)利要求9～11項(xiàng)中的任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，當(dāng)鋼水中的含碳量達(dá)到0.0005～0.020重量%時(shí)，結(jié)束真空脫碳處理。
13.如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，從頂吹吹氧管向未脫氧鋼水只吹氧，直到鋼水含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%，再把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面1.0m以上，從頂吹吹氧管噴出氧氣和燃料氣體，直到脫碳處理結(jié)束及脫氧后的成分調(diào)整真空處理結(jié)束，促使鋼水脫碳，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
14.如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，把可以將氧氣和燃料氣體分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管可升降地配置在真空處理槽頂部，把頂吹吹氧管的下端配置在鋼水液面2.0m以下，從頂吹吹氧管向未脫氧鋼水只吹氧，直到鋼水中的含碳量達(dá)到0.02～0.005重量%，以停止吹氧的狀態(tài)進(jìn)行真空脫碳處理，防止真空度惡化，直到脫碳處理結(jié)束，再從頂吹吹氧管噴射氧氣和燃料氣體，直到脫氧處理及成分調(diào)整的真空處理結(jié)束，促使鋼水脫碳，使鋼水升溫和防止真空槽內(nèi)附著鉛合金。
15.一種真空脫氣裝置，其特征在于，包括真空處理槽及可升降地配置在該真空處理槽內(nèi)的垂下的頂吹吹氧管，該頂吹吹氧管具有氧氣吹出部和燃料氣體供給孔，氧氣吹出部由設(shè)在軸芯上的喉部和連接在喉部下方的逐漸擴(kuò)大部構(gòu)成，燃料氣體供給孔設(shè)在該逐漸擴(kuò)大部的逐漸擴(kuò)大面中途。
16.如權(quán)利要求15所述的裝置，其特征在于，在頂吹吹氧管的軸芯上對(duì)稱地設(shè)有若干個(gè)燃料氣體供給孔。
17.如權(quán)利要求16所述的裝置，其特征在于，在頂吹吹氧管的軸芯上對(duì)稱地設(shè)有3-6個(gè)燃料氣體供給孔。
18.如權(quán)利要求15至17中的任一項(xiàng)所述的裝置，其特征在于，真空處理槽是從由RH真空處理槽、DH真空處理槽及澆包真空處理槽組成的群中選擇出的真空處理槽。
19.如權(quán)利要求15所述的裝置，其特征在于，包括從RH真空處理槽、DH真空處理槽、鋼水浸漬處理槽及澆包真空處理槽組成的群中選擇出的真空處理槽和可升降地配置在該真空處理槽內(nèi)的垂下的頂吹吹氧管，該頂吹吹氧管具有氧氣吹出部和3～6個(gè)燃料氣體供給孔，氧氣吹出部由設(shè)在軸芯上的喉部和喉部下方連接的逐漸擴(kuò)大部構(gòu)成，燃料氣體供給孔相對(duì)于頂吹吹氧管軸芯對(duì)稱地設(shè)在逐漸擴(kuò)大部的逐漸擴(kuò)大面中途，逐漸擴(kuò)大部的傾斜角θ1為1°～20°，其下端部的直徑D1與上端部直徑D2的比(D1/D2)為1～40，燃料氣體供給孔設(shè)在這樣的位置上在燃料氣體供給孔位置處的從喉部噴出的氧氣壓力等于燃料氣體噴出壓力的位置下方及逐漸擴(kuò)大部下端5mm以上范圍的逐漸擴(kuò)大面的中途。
全文摘要
本發(fā)明是不采用大規(guī)模的電阻發(fā)熱體，能防止真空處理中鋼水溫度降低、防止真空槽內(nèi)附著鉛合金的對(duì)鋼水進(jìn)行真空處理的方法及其裝置。把可以將氧氣6和燃料氣體8分別設(shè)定為所需流量進(jìn)行吹噴的頂吹吹氧管1可升降地配置在真空處理槽9的頂部，把頂吹吹氧管1的下端配置在鋼水液面2.0m以下，從頂吹吹氧管向鋼水只吹氧氣這一工序與把頂吹吹氧管下端配置在鋼水液面1.0m以上、從頂吹吹氧管噴出氧氣和燃料氣體的工序進(jìn)行適當(dāng)組合。該頂吹吹氧管1有氧氣吹出部和燃料供給孔4，氧氣吹出部由設(shè)在軸芯上的喉部2和與喉部2下方連接的逐漸擴(kuò)大部3組成，燃料供給孔4設(shè)在逐漸擴(kuò)大部3上。
文檔編號(hào)C21C7/10GK1084222SQ9311657
公開日1994年3月23日 申請日期1993年8月25日 優(yōu)先權(quán)日1992年8月26日
發(fā)明者大貫一雄, 平岡照祥, 永浜洋, 福田和久, 延本明, 磯野貴宏, 山田篤實(shí), 御福浩樹 申請人:新日本制鐵株式會(huì)社