本發(fā)明涉及硅鋼生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法。

背景技術(shù)：

連續(xù)退火機(jī)組是硅鋼生產(chǎn)中的主要設(shè)備，主要承擔(dān)著脫碳退火任務(wù)，通過(guò)退火，可得到所需的電磁性能、力學(xué)性能、良好的板形及涂層，它直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量及生產(chǎn)能力。

但本申請(qǐng)發(fā)明人在實(shí)現(xiàn)本申請(qǐng)實(shí)施例中發(fā)明技術(shù)方案的過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)上述技術(shù)至少存在如下技術(shù)問(wèn)題：

現(xiàn)有技術(shù)中在連退爐啟爐生產(chǎn)后，前十幾卷鋼由于被氧化導(dǎo)致帶鋼表面出現(xiàn)發(fā)黑、發(fā)黃等氧化色差缺陷，導(dǎo)致產(chǎn)品質(zhì)量嚴(yán)重下降的問(wèn)題出現(xiàn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本申請(qǐng)實(shí)施例通過(guò)提供一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法，解決了連退線啟爐后生產(chǎn)的前十幾卷鋼因氧化而導(dǎo)致帶鋼表面出現(xiàn)的發(fā)黑、發(fā)黃的色差缺陷問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數(shù)設(shè)定，從而達(dá)到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術(shù)效果。

鑒于上述問(wèn)題，提出了本申請(qǐng)實(shí)施例以便提供一種克服上述問(wèn)題的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法，所述方法包括：

帶鋼經(jīng)過(guò)堿洗和清洗烘干后進(jìn)入退火爐，其中，所述退火爐包括高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段，所述帶鋼在所述退火爐中的參數(shù)設(shè)定包括：所述高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃；在所述保溫爐段保溫5-20小時(shí)，使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出；調(diào)整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa；其中，所述高溫爐段還包括預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段，設(shè)定所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98，以減少所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的氧化介質(zhì)。其中，所述冷卻爐段還包括循環(huán)氣體噴射冷卻段，設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率，使所述帶鋼在循環(huán)氣體噴射冷卻段將所述耐材中的水分蒸發(fā)出。

優(yōu)選的，所述高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃，還包括：在260℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為15.7℃；和/或，在300℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為32.8℃；和/或，在350℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為25.3℃。

優(yōu)選的，所述調(diào)整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa，還包括：爐壓差在30Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-10.2℃；和/或，爐壓差在35Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-16.4℃；和/或，爐壓差在45Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-27.3℃。

優(yōu)選的，所述設(shè)定所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98，還包括：空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為65％；和/或，空氣過(guò)剩系數(shù)為0.92時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為50％；和/或，空氣過(guò)剩系數(shù)為0.98時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為30％。

優(yōu)選的，所述設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率，還包括：600℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為5瓦。

優(yōu)選的，所述設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率，還包括：750℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為10瓦。

優(yōu)選的，所述設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率，還包括：800℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為20瓦。

優(yōu)選的，所述在所述保溫爐段保溫5-20小時(shí)，使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，還包括：在300℃保溫區(qū)間時(shí)，保溫10小時(shí)。

本申請(qǐng)實(shí)施例中提供的一個(gè)或多個(gè)技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：

1.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數(shù)設(shè)定的方法，從而達(dá)到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術(shù)效果。

2.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采取將高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃的技術(shù)手段，從而能夠達(dá)到使保溫爐段可以更好的將爐內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出來(lái)的技術(shù)效果。

3.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)調(diào)整設(shè)定整個(gè)退火爐的爐壓壓差在30-45Pa左右的技術(shù)手段，從而達(dá)到增強(qiáng)爐內(nèi)氣體流動(dòng)性的技術(shù)效果。

4.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采用優(yōu)化設(shè)定預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98的技術(shù)手段，從而達(dá)到了減少預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的氧化介質(zhì)的技術(shù)效果。

5.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采用根據(jù)不同升溫階段對(duì)應(yīng)調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻爐各段冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率的技術(shù)手段，從而實(shí)現(xiàn)利用帶鋼熱量烘烤冷卻段爐襯的技術(shù)效果。

上述說(shuō)明僅是本發(fā)明技術(shù)方案的概述，為了能夠更清楚了解本發(fā)明的技術(shù)手段，而可依照說(shuō)明書的內(nèi)容予以實(shí)施，并且為了讓本發(fā)明的上述和其它目的、特征和優(yōu)點(diǎn)能夠更明顯易懂，以下特舉本發(fā)明的具體實(shí)施方式。

具體實(shí)施方式

本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數(shù)設(shè)定的方法，從而達(dá)到徹底改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術(shù)效果。

下面將詳細(xì)地描述本公開的示例性實(shí)施例。雖然本申請(qǐng)公開了一種或幾種示例性實(shí)施例，然而應(yīng)當(dāng)理解，可以以各種形式實(shí)現(xiàn)本公開而不應(yīng)被這里闡述的實(shí)施例所限制。相反，提供這些實(shí)施例是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠?qū)⒈竟_的范圍完整的傳達(dá)給本領(lǐng)域的技術(shù)人員。

實(shí)施例一

本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法包括：帶鋼經(jīng)過(guò)堿洗以去除板面上的軋制油，然后將堿洗后的帶鋼清洗烘干，隨后將清洗烘干后的帶鋼放入退火爐，其中，所述退火爐包括高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段。

具體而言，所述高溫爐段用于在連續(xù)退火中加熱期間，帶鋼中碳化物結(jié)構(gòu)將部分或完全被溶解，所述保溫爐段用于帶鋼加熱到退火溫度并均熱后，碳的溶解達(dá)到了平衡，并且根據(jù)退火溫度會(huì)發(fā)生有限的晶粒生長(zhǎng)，所述冷卻爐段用于控制碳化物的分布和固溶碳含量，通過(guò)調(diào)節(jié)所述高溫爐段、所述保溫爐段和所述冷卻爐段各個(gè)參數(shù)的大小，從而達(dá)到徹底改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的效果。

所述帶鋼在所述退火爐中的參數(shù)設(shè)定包括：

所述高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃，根據(jù)實(shí)際情況，所述高溫爐段的升溫曲線可以在260-350℃之間進(jìn)行調(diào)整，從而達(dá)到比較理想的狀態(tài)；

在所述保溫爐段保溫5-20小時(shí)，使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，根據(jù)實(shí)際情況，所述帶鋼在所述保溫爐段保溫的時(shí)長(zhǎng)可以在5-20小時(shí)之間進(jìn)行調(diào)整，從而達(dá)到使?fàn)t內(nèi)耐材水分能夠更好的蒸發(fā)出去的效果；

調(diào)整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa，根據(jù)實(shí)際情況，所述退火爐的爐壓差可以在30-45Pa之間進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，從而達(dá)到比較理想的狀態(tài)；

其中，所述高溫爐段還包括預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段，設(shè)定所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98，從而達(dá)到減少所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的氧化介質(zhì)的效果；

其中，所述冷卻爐段還包括循環(huán)氣體噴射冷卻段，設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率，以達(dá)到使所述帶鋼在循環(huán)氣體噴射冷卻段將所述耐材中的水分蒸發(fā)出去的效果。

進(jìn)一步的，所述高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃時(shí)，不同溫度下檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)測(cè)值分別為：

在260℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為15.7℃；

和/或，

在300℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為32.8℃；

和/或，

在350℃時(shí)，檢測(cè)到的煙氣露點(diǎn)檢測(cè)值為25.3℃。

進(jìn)一步的，所述調(diào)整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa時(shí)，不同爐壓差下所檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值分別為：

爐壓差在30Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-10.2℃；

和/或，

爐壓差在35Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-16.4℃；

和/或，

爐壓差在45Pa時(shí)，檢測(cè)到的爐氣露點(diǎn)檢測(cè)值為-27.3℃。

進(jìn)一步的，所述設(shè)定所述預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98時(shí)，各個(gè)不同空氣過(guò)剩系數(shù)所對(duì)應(yīng)的CO含量百分比為：

空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為65％；

和/或，

空氣過(guò)剩系數(shù)為0.92時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為50％；

和/或，

空氣過(guò)剩系數(shù)為0.98時(shí)，檢測(cè)到的對(duì)應(yīng)的CO含量為30％。

進(jìn)一步的，所述設(shè)定所述冷卻爐段根據(jù)不同的溫度階段調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻段的冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率分別為：

600℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為5瓦。

750℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為10瓦。

800℃保溫結(jié)束后開始穿帶后，所述循環(huán)氣體噴射冷卻段的各段風(fēng)機(jī)功率設(shè)定為20瓦。

下面分別根據(jù)不同升溫溫度具體介紹所述在所述保溫爐段保溫5-20小時(shí)，使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，最終達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷效果的過(guò)程中，各個(gè)參數(shù)設(shè)定與調(diào)整的具體方法：

具體實(shí)施方式一

設(shè)定所述高溫爐段的升溫溫度為260℃，隨后帶鋼進(jìn)入所述保溫爐段進(jìn)行保溫，保溫時(shí)長(zhǎng)設(shè)為5h，從而使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，并通過(guò)合理調(diào)整預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)值達(dá)到0.95，盡量降低該爐段內(nèi)氧化性介質(zhì)的含量；另一方面通過(guò)不同溫度階段對(duì)應(yīng)設(shè)定所述循環(huán)氣體噴射冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率，使帶鋼將所述循環(huán)氣體噴射冷卻爐段進(jìn)行烘烤，進(jìn)而達(dá)到使冷卻段耐材中的水分快速揮發(fā)出。隨著所述爐壓壓差優(yōu)化設(shè)定為30Pa，從而使所述退火爐內(nèi)氣體流動(dòng)性大大加強(qiáng)，最終可以達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。

具體實(shí)施方式二

設(shè)定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進(jìn)入所述保溫爐段進(jìn)行保溫，保溫時(shí)長(zhǎng)設(shè)為8h，從而使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，并通過(guò)合理調(diào)整預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)值達(dá)到0.92，盡量降低該爐段內(nèi)氧化性介質(zhì)的含量；另一方面通過(guò)不同溫度階段對(duì)應(yīng)設(shè)定所述循環(huán)氣體噴射冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率，使帶鋼將所述循環(huán)氣體噴射冷卻爐段進(jìn)行烘烤，進(jìn)而達(dá)到使冷卻段耐材中的水分快速揮發(fā)出。隨著所述爐壓壓差優(yōu)化設(shè)定為35Pa，從而使所述退火爐內(nèi)氣體流動(dòng)性大大加強(qiáng)，最終可以達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。

具體實(shí)施方式三

設(shè)定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進(jìn)入所述保溫爐段進(jìn)行保溫，保溫時(shí)長(zhǎng)設(shè)為10h，從而使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，并通過(guò)合理調(diào)整預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)值達(dá)到0.95，盡量降低該爐段內(nèi)氧化性介質(zhì)的含量；另一方面通過(guò)不同溫度階段對(duì)應(yīng)設(shè)定所述循環(huán)氣體噴射冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率，使帶鋼將所述循環(huán)氣體噴射冷卻爐段進(jìn)行烘烤，進(jìn)而達(dá)到使冷卻段耐材中的水分快速揮發(fā)出。隨著所述爐壓壓差優(yōu)化設(shè)定為40Pa，從而使所述退火爐內(nèi)氣體流動(dòng)性大大加強(qiáng)，因此可以達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。

具體實(shí)施方式四

設(shè)定所述高溫爐段的升溫溫度為350℃，隨后帶鋼進(jìn)入所述保溫爐段進(jìn)行保溫，保溫時(shí)長(zhǎng)設(shè)為10h，從而使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，并通過(guò)合理調(diào)整預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)值達(dá)到0.90，盡量降低該爐段內(nèi)氧化性介質(zhì)的含量；另一方面通過(guò)不同溫度階段對(duì)應(yīng)設(shè)定所述循環(huán)氣體噴射冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率，使帶鋼將所述循環(huán)氣體噴射冷卻爐段進(jìn)行烘烤，進(jìn)而達(dá)到使冷卻段耐材中的水分快速揮發(fā)出。隨著所述爐壓壓差優(yōu)化設(shè)定為45Pa，從而使所述退火爐內(nèi)氣體流動(dòng)性大大加強(qiáng)，實(shí)際檢測(cè)結(jié)果顯示所述退火爐內(nèi)水分能夠被充分排走，可以達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的作用。

具體實(shí)施方式五

設(shè)定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進(jìn)入所述保溫爐段進(jìn)行保溫，保溫時(shí)長(zhǎng)設(shè)為10h，從而使?fàn)t內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出，并通過(guò)合理調(diào)整預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的空氣過(guò)剩系數(shù)值達(dá)到0.92，盡量降低該爐段內(nèi)氧化性介質(zhì)的含量；另一方面通過(guò)不同溫度階段對(duì)應(yīng)設(shè)定所述循環(huán)氣體噴射冷卻風(fēng)機(jī)的輸出功率，使帶鋼將所述循環(huán)氣體噴射冷卻爐段進(jìn)行烘烤，進(jìn)而達(dá)到使冷卻段耐材中的水分快速揮發(fā)出。最終隨著所述爐壓壓差優(yōu)化設(shè)定為45Pa，從而使所述退火爐內(nèi)氣體流動(dòng)性大大加強(qiáng)，于是所述退火爐內(nèi)水分被充分排走，最終達(dá)到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷。

本申請(qǐng)實(shí)施例中提供的一個(gè)或多個(gè)技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：

1.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數(shù)設(shè)定的方法，從而達(dá)到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術(shù)效果。

2.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采取將高溫爐段的升溫曲線設(shè)定為260-350℃的技術(shù)手段，從而能夠達(dá)到使保溫爐段可以更好的將爐內(nèi)耐材水分蒸發(fā)出來(lái)的技術(shù)效果。

3.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)調(diào)整設(shè)定整個(gè)退火爐的爐壓壓差在30-45Pa左右的技術(shù)手段，從而達(dá)到增強(qiáng)爐內(nèi)氣體流動(dòng)性的技術(shù)效果。

4.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采用優(yōu)化設(shè)定預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段空氣過(guò)剩系數(shù)為0.90-0.98的技術(shù)手段，從而達(dá)到了減少預(yù)熱無(wú)氧化加熱爐爐段的氧化介質(zhì)的技術(shù)效果。

5.本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過(guò)采用根據(jù)不同升溫階段對(duì)應(yīng)調(diào)整循環(huán)氣體噴射冷卻爐各段冷卻風(fēng)機(jī)輸出功率的技術(shù)手段，從而實(shí)現(xiàn)利用帶鋼熱量烘烤冷卻段爐襯的技術(shù)效果。

盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對(duì)這些實(shí)施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。

顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行各種改動(dòng)和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動(dòng)和變型在內(nèi)。

最后所應(yīng)說(shuō)明的是，以上具體實(shí)施方式僅用以說(shuō)明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照實(shí)例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。

本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種區(qū)域確定方法和裝置由于采用了通過(guò)獲得第一面積周邊的，與其距離最近的各條道路，并且根據(jù)各條道路的位置關(guān)系的相互限制，從而獲得所述第一區(qū)域的具體位置，解決了現(xiàn)有技術(shù)中利用數(shù)據(jù)庫(kù)中的預(yù)設(shè)區(qū)域與目標(biāo)區(qū)域的重合度而導(dǎo)致的定位不準(zhǔn)確的問(wèn)題，進(jìn)而達(dá)到了能夠精準(zhǔn)獲得目標(biāo)具體位置的技術(shù)效果。