一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法
【專利摘要】一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于步驟為：配料；熔煉；澆鑄成型：采用配置有勵磁線圈的結(jié)晶器，熔體流入結(jié)晶器內(nèi)，施加特定頻率與強(qiáng)度的低頻電磁場；待結(jié)晶器內(nèi)的金屬液位達(dá)到距離結(jié)晶器頂部水平位置30~40mm的液面高度時，開動鑄造機(jī)以恒定速度進(jìn)行拉坯鑄造，其中鑄造速度為50~90mm/min；澆鑄溫度為740~750℃；所施加的低頻電磁頻率范圍為1Hz-90Hz，強(qiáng)度為2000AT-40000AT。本發(fā)明可大幅降低錠坯凝固時的橫向溫度梯度，改變液穴形狀，提高錠坯凝固的均勻性，降低錠坯鑄造缺陷的尺寸效應(yīng)，改善立式半連續(xù)鑄造稀土鎂合金大型錠坯的內(nèi)部冶金質(zhì)量和表面質(zhì)量，可以獲得無裂紋、表面平整光潔、成分穩(wěn)定、宏觀偏析顯著減小、組織細(xì)小均勻的高質(zhì)量稀土鎂合金錠坯。
【專利說明】一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于輕合金鑄造【技術(shù)領(lǐng)域】，涉及一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，特別是涉及Mg-Gd-Y-Zn系及Mg-Y-Zn系高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金電磁半連續(xù)鑄造錠坯的制備方法。
【背景技術(shù)】
[0002]鎂稀土合金具有良好的室溫、高溫機(jī)械性能和抗腐蝕性能，是應(yīng)用前景十分良好的一類鎂合金。稀土元素是改善鎂合金室溫和高溫強(qiáng)度以及抗蠕變性能最關(guān)鍵的元素。其中Gd、Y是提高鎂合金力學(xué)性能優(yōu)良添加劑。Gd和Y具有較高的熔點(diǎn)，其原子半徑與鎂原子半徑接近，在鎂中的質(zhì)量固溶度分別達(dá)到23.5%和12.6%，并且隨著溫度的降低而顯著降低，在室溫和高溫下固溶強(qiáng)化和沉淀硬化效果顯著。因此，在稀土鎂合金的開發(fā)過程中，Gd和Y備受人們關(guān)注，特別是Gd和Y元素同時添加的Mg-Gd-Y合金被大量研究。Zn元素由于在Mg-RE合金中容易生成長程有序的LPSO強(qiáng)化相也逐漸成為研究的關(guān)注點(diǎn)。然而，盡管擠壓態(tài)或者軋制態(tài)的Mg-Gd-Y-Zn或Mg-Y-Zn高強(qiáng)鎂合金的性能已經(jīng)達(dá)到或超過450MPa，但是針對此類合金鑄錠制備的半連續(xù)鑄造工藝的研究很少。而鑄錠質(zhì)量的好壞在很大程度上影響著最終變形后產(chǎn)品的質(zhì)量。
[0003]鎂合金由于熱容小、凝固區(qū)間大，容易產(chǎn)生裂紋、充填不均勻、偏析和組織粗大等鑄造缺陷，且隨著稀土含量的增加，偏析和組織不均勻性的問題更加嚴(yán)重，鑄造殘余應(yīng)力也隨之增大，開裂傾向也越加明顯。所以，對于稀土含量較高的Mg-Gd-Y-Zn或者M(jìn)g-Y-Zn系合金，采用傳統(tǒng)DC (Direct Chilling)鑄造的方法生產(chǎn)無裂紋、表面平整光潔、組織細(xì)化且均勻、無明顯溶質(zhì)偏析的高質(zhì)量錠坯難度非常大。為此有必要開發(fā)一種新型高質(zhì)量稀土鎂合金錠坯制備的新技術(shù)，并最終獲得成分穩(wěn)定、組織細(xì)小均勻且具有優(yōu)良綜合力學(xué)性能的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯。而施加低頻電磁場是改變金屬凝固行為的一種高效、經(jīng)濟(jì)且容易實(shí)現(xiàn)的方法。凝固時施加單一電磁場、脈沖電磁場、組合電磁場等均會對DC鑄造過程中合金液的溫度場、流場、濃度場以及`形核和長大等凝固行為均產(chǎn)生影響，達(dá)到組織均勻化、晶粒細(xì)化、宏觀偏析得到抑制等效果，從而顯著改善半連續(xù)鑄造錠坯的冶金質(zhì)量。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，采用在鎂合金的立式半連續(xù)鑄造過程中施加低頻電磁場或低頻電磁振蕩場，通過電磁場所產(chǎn)生的洛倫茲力實(shí)現(xiàn)結(jié)晶器內(nèi)熔體凝固過程中的電磁攪拌作用，從而達(dá)到改善合金凝固組織，抑制宏觀偏析，減少熱烈傾向等目的。
[0005]本發(fā)明解決上述技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為提供一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于包括以下步驟:
[0006]I)按照鎂合金成分進(jìn)行材料配比:鎂合金為Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金或者M(jìn)g-Y-Zn系鎂合金，材料選用純Mg錠、Mg-Gd中間合金、Mg-Y中間合金、純Zn錠和Mg-Zr中間合金；[0007]2 )將配比好的材料進(jìn)行熔煉；
[0008]3)澆鑄成型:采用配置有勵磁線圈的結(jié)晶器，將結(jié)晶器及分流槽進(jìn)行干燥和預(yù)熱；將引錠頭調(diào)整至預(yù)定位置后，根據(jù)不同的錠坯規(guī)格給定相應(yīng)的冷卻水量；熔體經(jīng)過分流槽后均勻地流入結(jié)晶器內(nèi)，施加特定頻率與強(qiáng)度的低頻電磁場；待結(jié)晶器內(nèi)的金屬液位達(dá)到距離結(jié)晶器頂部水平位置3(T40mm的液面高度時，開動鑄造機(jī)以恒定速度進(jìn)行拉坯鑄造，其中鑄造速度為5(T90mm/min ;澆鑄溫度為74(T750°C ;所施加的低頻電磁頻率范圍為1Ηz-90Ηζ，強(qiáng)度為 2000AT-40000AT。
[0009]作為優(yōu)選，所述Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金的各元素的質(zhì)量百分比為Gd:6-15%,Y:2-8%, Zn:0.5-2%，Zr:0.2-0.8%，其余為Mg及不可去除的雜質(zhì)元素；所述Mg-Y-Zn系鎂合金的各元素的質(zhì)量百分比為Y: 6-12%，Zn: 5-8%，Zr:0.2-0.8%，其余為Mg及不可去除的雜質(zhì)元素。
[0010]作為改進(jìn)，所述步驟2)的熔煉的具體步驟為:
[0011]A、將坩堝預(yù)熱至暗紅色40(T500°C，在坩堝壁及底部撒上適當(dāng)?shù)娜蹌尤虢?jīng)過預(yù)熱的Mg錠，升溫熔化，然后在爐料上撒上熔劑；
[0012]B、待熔化后的鎂液升溫至71(T730°C時加入Zn錠，待全部熔化后，攪拌5_10分鐘；
[0013]C、將上述合金液升溫至76(T800°C加入中間合金；
[0014]D、待全部熔化混合均勻后，在77(T790°C靜置20~40分鐘，然后降溫至74(T750°C
準(zhǔn)備澆鑄。
[0015]作為優(yōu)選，所述熔劑的組分配比為:BaCl2l(T20%、KC150~60%、CaF2L 5~2.5%、CaCl226^30%,上述百分比為質(zhì)量百分比。
[0016]作為改進(jìn)，所述步驟C中的中間合金的加入過程具體為:當(dāng)制備Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金時，755~765°C分批加入Mg-Gd中間合金，邊加邊攪拌；于775~785°C分批加入Mg-Zr、Mg-Y中間合金，邊加邊攪拌，并在76(T780°C精煉5~15分鐘；當(dāng)制備Mg-Y-Zn系鎂合金時，省去上述加入Mg-Gd中間合金的步驟,其余與Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金相同。
[0017]再改進(jìn)，所述結(jié)晶器為鑲嵌有石墨環(huán)和保溫帽的熱頂式金屬模，所述勵磁線圈為廣2組，勵磁線圈的安裝方式為:在所述結(jié)晶器的水套內(nèi)部或外部或上部配置有一組通之以低頻交流電的內(nèi)置式或外置式勵磁線圈，或者在結(jié)晶器水套內(nèi)部或外部或上部配置有一組通之以低頻交流電和一組通之以直流電的兩組內(nèi)置式或外置式勵磁線圈。
[0018]再優(yōu)選，所述步驟3)中的冷卻水量為:錠還規(guī)格Φ 80_150mm的冷卻水量為65~75L/min ； Φ 160-250mm的冷卻水量為105~115L/min ； Φ 260-350mm的冷卻水量為135~145L/min。
[0019]進(jìn)一步優(yōu)選，所述的步驟3)中的鑄造速度為:錠坯規(guī)格Φ80-150πιπι的鑄造速度為QOmm/mi η ； Φ 160_250mm 的鑄造速度為 70mm/min ； Φ 260_350mm 的鑄造速度為 50mm/min。
[0020]最后，所述步驟3)的熔煉和步驟4)的鑄造過程中均要采用SF6+Ar或SF6+C02混合氣體進(jìn)行保護(hù)。
[0021]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于:在鎂合金的立式半連續(xù)鑄造過程中施加低頻電磁場或低頻電磁振蕩場，通過電磁場所產(chǎn)生的洛倫茲力實(shí)現(xiàn)結(jié)晶器內(nèi)熔體凝固過程中的電磁攪拌作用，從而達(dá)到改善合金凝固組織，抑制宏觀偏析，減少熱烈傾向等目的。本發(fā)明可以大幅降低錠坯凝固時的橫向溫度梯度，改變液穴形狀，提高錠坯凝固的均勻性，顯著降低錠坯鑄造缺陷的尺寸效應(yīng)，極大改善立式半連續(xù)鑄造稀土鎂合金大型錠坯的內(nèi)部冶金質(zhì)量和表面質(zhì)量，可以獲得無裂紋、表面平整光潔、成分穩(wěn)定、宏觀偏析顯著減小、組織細(xì)小均勻的高質(zhì)量稀土鎂合金錠坯。本發(fā)明對于枝晶發(fā)達(dá)、晶粒粗大、偏析嚴(yán)重、組織凝固尺寸效應(yīng)顯著，含氣量大、易熱裂的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金來說，將可實(shí)現(xiàn)其高品質(zhì)大型錠坯的順利生產(chǎn)，并顯著提高成材率，特別適合于鑄造稀土含量較高的Mg-Gd-Y-Zn系和Mg-Y-Zn系高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金，尤其是直徑150mm以上的圓坯和厚度在150mm以上的扁坯，同時對直徑或厚度小于150_的錠坯的冶金質(zhì)量的提高也有明顯效果。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0022]圖1為傳統(tǒng)立式半連續(xù)鑄造方法(DC)和本發(fā)明低頻電磁立式半連續(xù)鑄造方法(LFEC)獲得的Mg-9Gd-3Y-L 5Zn-0.6Zr鎂合金Φ 200mm錠坯的組織對比；
[0023]圖2為傳統(tǒng)立式半連續(xù)鑄造方法(DC)和本發(fā)明低頻電磁立式半連續(xù)鑄造方法(LFEC)獲得的Mg-9Gd-3Y-l.5Zn_0.6Zr鎂合金Φ 200mm錠坯的中心部分到表面部分的稀土元素分布對比圖。
【具體實(shí)施方式】
[0024]以下結(jié)合附圖實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)描述。
[0025]實(shí)施例1
[0026]Mg-Gd-Y-Zn-Zr鎂合金Φ 200mm錠坯立式半連續(xù)鑄造
[0027]以下以Mg-Gd-Y-Zn-Zr鎂合金Φ 200mm錠坯立式半連續(xù)鑄造為例對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0028]I)按照配比熔煉Mg-9Gd-3Y-L 5Zn-0.6Zr鎂合金，材料選用純Mg錠、Mg_25%Gd中間合金、Mg-25%Y中間合金 、純Zn錠和Mg-30%Zr中間合金；
[0029]2)將配比好的材料進(jìn)行熔煉:A、將坩堝預(yù)熱至暗紅色40(T50(TC，在坩堝壁及底部撒上適當(dāng)?shù)娜蹌?，加入?jīng)過預(yù)熱的Mg錠，升溫熔化，然后在爐料上撒上熔劑；B、待熔化后的鎂液升溫至720°C時加入Zn錠，待全部熔化后，攪拌8分鐘；C、升溫至755~765°C分批加入Mg-Gd中間合金，邊加邊攪拌；于775~785°C分批加入Mg-Zr、Mg-Y中間合金，邊加邊攪拌，并在760°C精煉10分鐘；D、待全部熔化混合均勻后，在770°C靜置30分鐘，然后降溫至74(T750°C準(zhǔn)備澆鑄。
[0030]3)澆鑄成型:采用鑲嵌有石墨環(huán)和保溫帽的熱頂式金屬模結(jié)晶器，將結(jié)晶器及分流槽進(jìn)行干燥和預(yù)熱；將引錠頭調(diào)整至預(yù)定位置后，調(diào)整冷卻水強(qiáng)度至110L/min ;熔體經(jīng)過分流槽后均勻地流入結(jié)晶器內(nèi)，施加交流頻率為30Hz，強(qiáng)度6000AT的低頻電磁場；待結(jié)晶器內(nèi)的金屬液位達(dá)到距離結(jié)晶器頂部水平位置35mm的液面高度時，開動鑄造機(jī)以70mm/min ;澆鑄溫度為745°C。
[0031]上述步驟2)的熔煉和步驟3)的鑄造過程中均要采用SF6+Ar混合氣體進(jìn)行保護(hù)。
[0032]圖1為傳統(tǒng)立式半連續(xù)鑄造方法和本發(fā)明低頻電磁立式半連續(xù)鑄造方法獲得的Mg-9Gd-3Y-l.5Zn-0.6Zr鎂合金Φ 200mm錠坯的組織比較?？梢?，本發(fā)明方法的組織更為均勻、細(xì)小。[0033]檢測表明，在以上鑄造速度與鑄造溫度下，二種鑄造方法的液穴深度明顯不同，傳統(tǒng)半連鑄約為120mm，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法約為75mm ;圖2為傳統(tǒng)立式半連續(xù)鑄造方法和本發(fā)明低頻電磁立式半連續(xù)鑄造方法獲得的Mg-9Gd-3Y-l.5Zn-0.6Zr鎂合金Φ 200mm錠坯的中心部分到表面部分的稀土元素Gd和Y的分布對比圖。比較可見，本發(fā)明可明顯減少液穴深度，改善宏觀偏析。
[0034]實(shí)施例2
[0035]Mg-Gd-Y-Zn-Zr鎂合金Φ 280mm錠坯立式半連續(xù)鑄造
[0036]以下以Mg-Gd-Y-Zn-Zr鎂合金Φ 280mm錠坯立式半連續(xù)鑄造為例對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0037]按照配比熔煉Mg-12Gd-5Y-2Zn_0.5Zr鎂合金；結(jié)晶器為鑲嵌有石墨環(huán)和保溫帽的熱頂式金屬模；熔體在結(jié)晶器中施加低頻電磁場。
[0038]鑄造工藝條件為:鑄造速度為50mm/min ;澆鑄溫度為740°C ;冷卻水強(qiáng)度140L/min ;磁場交流頻率15Hz,強(qiáng)度9000AT。
[0039]檢測表明，在以上鑄造速度與鑄造溫度下，二種鑄造方法的液穴深度明顯不同，傳統(tǒng)半連鑄約為158mm，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法約為123mm ;主要合金元素Gd的相對差:傳統(tǒng)半連鑄為9%-18%，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法為6%-10% ;主要合金元素Y的相對差:傳統(tǒng)半連鑄為8%-15%，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法為5%-8%。比較可見，本發(fā)明可明顯減少液穴深度，改善宏觀偏析。對本發(fā)明制備的Mg-12Gd-5Y-2Zn-0.5Zr合金錠坯進(jìn)行組織觀察發(fā)現(xiàn)其表面質(zhì)量優(yōu)良，無縮孔，且組織更為均勻、細(xì)小。
[0040]實(shí)施例3
[0041 ] Mg-Y-Zn-Zr鎂合金Φ 130mm錠坯立式半連續(xù)鑄造
`[0042]以下以Mg-1 lY-7Zn-0.5Zr鎂合金Φ 130mm錠坯立式半連續(xù)鑄造為例對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0043]按照配比熔煉Mg-llY-7Zn_0.5Zr鎂合金；結(jié)晶器為鑲嵌有石墨環(huán)和保溫帽的熱頂式金屬模；熔體在結(jié)晶器中施加低頻電磁振蕩場。
[0044]鑄造工藝條件為:鑄造速度為90mm/min ;澆鑄溫度為740 V ;交流頻率30Hz，強(qiáng)度4000AT ;直流強(qiáng)度 4000AT。
[0045]檢測表明，在以上鑄造速度與鑄造溫度下，二種鑄造方法的液穴深度明顯不同，傳統(tǒng)半連鑄約為75mm，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法約為58mm ;主要合金元素Y的相對差:傳統(tǒng)半連鑄為7%-12%，本發(fā)明低頻電磁鑄造方法為3%-6%。比較可見，本發(fā)明具有較淺的液穴，較小的宏觀偏析。對本發(fā)明制備的Mg-llY-7Zn-0.5Zr合金錠坯進(jìn)行組織觀察發(fā)現(xiàn)其表面質(zhì)量優(yōu)良，無縮孔，且組織更為均勻、細(xì)小。
【權(quán)利要求】
1.一種高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于包括以下步驟: O按照鎂合金成分進(jìn)行材料配比:鎂合金為Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金或者M(jìn)g-Y-Zn系鎂合金，材料選用純Mg錠、Mg-Gd中間合金、Mg-Y中間合金、純Zn錠和Mg-Zr中間合金； 2)將配比好的材料進(jìn)行熔煉； 3)澆鑄成型:采用配置有勵磁線圈的結(jié)晶器，將結(jié)晶器及分流槽進(jìn)行干燥和預(yù)熱；將引錠頭調(diào)整至預(yù)定位置后，根據(jù)不同的錠坯規(guī)格給定相應(yīng)的冷卻水量；熔體經(jīng)過分流槽后均勻地流入結(jié)晶器內(nèi)，施加特定頻率與強(qiáng)度的低頻電磁場；待結(jié)晶器內(nèi)的金屬液位達(dá)到距離結(jié)晶器頂部水平位置3(T40mm的液面高度時，開動鑄造機(jī)以恒定速度進(jìn)行拉坯鑄造，其中鑄造速度為5(T90mm/min ;澆鑄溫度為74(T750°C ;所施加的低頻電磁頻率范圍為1Ηζ-90Ηζ，強(qiáng)度為 2000AT-40000AT。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金的各元素的質(zhì)量百分比為Gd:6-15%, Y:2-8%, Zn:0.5-2%,Zr:0.2-0.8%，其余為Mg及不可去除的雜質(zhì)元素；所述Mg-Y-Zn系鎂合金的各元素的質(zhì)量百分比為Y:6-12%，Zn:5-8%, Zr:0.2-0.8%，其余為Mg及不可去除的雜質(zhì)元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述步驟2)的熔煉的具體步驟為: A、將坩堝預(yù)熱至暗紅色40(T500°C，在坩堝壁及底部撒上適當(dāng)?shù)娜蹌尤虢?jīng)過預(yù)熱的Mg錠，升溫熔化，然后在爐料上撒上熔劑； B、待熔化后的鎂液升溫至·71(T730°C時加入Zn錠，待全部熔化后，攪拌5_10分鐘； C、將上述合金液升溫至76(T800°C加入中間合金； D、待全部熔化混合均勻后，在77(T790°C靜置20~40分鐘，然后降溫至74(T750°C準(zhǔn)備燒鑄。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述熔劑的組分配比為:BaCl2l(T20%、KC15(T60%、CaF2l.5~2.5%、CaCl226~30%，上述百分比為質(zhì)量百分比。。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述步驟C中的中間合金的加入過程具體為:當(dāng)制備Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金時，755~765°C分批加入Mg-Gd中間合金，邊加邊攪拌；于775~785°C分批加入Mg_Zr、Mg_Y中間合金，邊加邊攪拌，并在76(T780°C精煉5~15分鐘；當(dāng)制備Mg-Y-Zn系鎂合金時，省去上述加入Mg-Gd中間合金的步驟,其余與Mg-Gd-Y-Zn系鎂合金相同。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述結(jié)晶器為鑲嵌有石墨環(huán)和保溫帽的熱頂式金屬模，所述勵磁線圈為廣2組，勵磁線圈的安裝方式為:在所述結(jié)晶器的水套內(nèi)部或外部或上部配置有一組通之以低頻交流電的內(nèi)置式或外置式勵磁線圈，或者在結(jié)晶器水套內(nèi)部或外部或上部配置有一組通之以低頻交流電和一組通之以直流電的兩組內(nèi)置式或外置式勵磁線圈。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述步驟3)中的冷卻水量為:錠坯規(guī)格Φ80-150πιπι的冷卻水量為65~75L/min ；Φ 160-250mm 的冷卻水量為 105~115L/min ； Φ 260-350mm 的冷卻水量為 135~145L/min。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述的步驟3)中的鑄造速度為:錠坯規(guī)格Φ80-150πιπι的鑄造速度為90mm/min ;Φ 160-250mm 的鑄造速度為 70mm/min ； Φ 260_350mm 的鑄造速度為 50mm/min。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金錠坯電磁半連續(xù)鑄造制備方法，其特征在于所述步驟3)的熔煉和步驟4)的鑄造過程中均要采用SF6+Ar或SF6+C02混合氣體進(jìn)行保護(hù)。·
【文檔編號】C22C23/06GK103849801SQ201210524673
【公開日】2014年6月11日 申請日期:2012年12月4日 優(yōu)先權(quán)日:2012年12月4日
【發(fā)明者】朱秀榮, 邵志文, 徐永東, 王軍, 王榮, 聶景江, 陳大輝 申請人:中國兵器科學(xué)研究院寧波分院