專(zhuān)利名稱(chēng)：氧槍噴頭和氧槍的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及氧槍噴頭和氧槍。
背景技術(shù)：
對(duì)于釩鈦礦資源，轉(zhuǎn)爐煉鋼主原料是采用經(jīng)過(guò)專(zhuān)用轉(zhuǎn)爐提釩后的半鋼進(jìn)行煉鋼。 由于經(jīng)過(guò)提釩后的半鋼中Si、Mn含量較少，因而吹煉過(guò)程中酸性成渣物質(zhì)少、渣系組元單 一、熱量不足，使得半鋼煉鋼化渣相對(duì)于鐵水化渣更加困難，導(dǎo)致吹煉過(guò)程更加難以控制。 因此，半鋼煉鋼過(guò)程通常需要額外加入酸性材料以幫助化渣，以形成煉鋼需要的渣系和堿 度，化渣時(shí)需要通過(guò)氧槍吹送純氧。氧槍是轉(zhuǎn)爐煉鋼的不可缺少的裝備，并對(duì)轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)具有重要 的地位和決定性作用。LD轉(zhuǎn)爐問(wèn)世以來(lái)，對(duì)氧槍進(jìn)行了完善和改進(jìn)，這種改進(jìn)主要集中在氧 槍噴頭上。例如將過(guò)去的單孔變成了多孔，由鍛造噴頭改進(jìn)成整體鑄造或組合式噴頭。但 由于普通鐵水轉(zhuǎn)爐煉鋼用氧槍噴頭提供的是基本上垂直于鋼水液面的氣流，化渣時(shí)反應(yīng)區(qū) 域較小，因而在用于上述半鋼冶煉時(shí)存在化渣速度慢、冶煉時(shí)返干(即熔渣不能覆蓋鋼水 液面)、噴濺嚴(yán)重、脫磷效果差、氧耗較大等問(wèn)題，限制了半鋼煉鋼轉(zhuǎn)爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的進(jìn)一 步優(yōu)化和發(fā)展。

實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是解決半鋼冶煉時(shí)存在的化渣速度慢、氧耗較大等問(wèn)題。為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本實(shí)用新型提供一種氧槍噴頭，該氧槍噴頭包括總氧道和 與該總氧道連通的多個(gè)噴射孔道，其中，所述噴射孔道的中心線相對(duì)于所述總氧道的中心 線向外傾斜。本實(shí)用新型還提供一種氧槍?zhuān)渲校撗鯓尠ū緦?shí)用新型的氧槍噴頭。通過(guò)本實(shí)用新型的上述技術(shù)方案，可以使氧氣經(jīng)所述總氧道和各噴射孔道提供到 更大范圍的區(qū)域。換言之，本實(shí)用新型的氧槍噴頭和氧槍提供的氧氣能夠分散和擴(kuò)大冶煉 時(shí)的反應(yīng)區(qū)，加強(qiáng)了攪拌和脫碳反應(yīng)，因而能夠縮短化渣時(shí)間和吹送純氧的時(shí)間。本實(shí)用新型的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的具體實(shí)施方式
部分予以詳細(xì)說(shuō)明。

附圖是用來(lái)提供對(duì)本實(shí)用新型的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說(shuō)明書(shū)的一部分，與本實(shí) 用新型的具體實(shí)施方式
一起用于解釋本實(shí)用新型，但并不構(gòu)成對(duì)本實(shí)用新型的限制。在附 圖中圖1是說(shuō)明本實(shí)用新型的氧槍噴頭的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的示意圖；圖2是圖1的底部視圖。附圖標(biāo)記說(shuō)明1 總氧道[0014]2 噴射孔道3:喉口部分4:擴(kuò)張部分
具體實(shí)施方式
以下結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型的具體實(shí)施方式
進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處 所描述的具體實(shí)施方式
僅用于說(shuō)明和解釋本實(shí)用新型，并不用于限制本實(shí)用新型。根據(jù)本實(shí)用新型的一個(gè)方面，提供一種氧槍噴頭，該氧槍噴頭包括總氧道1和與 該總氧道1連通的多個(gè)噴射孔道2，其中，所述噴射孔道2的中心線相對(duì)于所述總氧道1的 中心線向外。如圖1所示，由于所述噴射孔道2的中心相對(duì)于所述總氧道1的中心線向外傾斜， 因而通過(guò)多個(gè)噴射孔道2提供的氧氣傾斜地噴射到鋼水表面，從而相比垂直噴射能夠增大 噴射覆蓋的范圍。另外，這種傾斜噴射可以分散地提供氧氣，避免反應(yīng)集中在總氧道1的中 心線周?chē)膮^(qū)域。因此，本實(shí)用新型的氧槍噴頭能夠分散和擴(kuò)大冶煉時(shí)的反應(yīng)區(qū)域(化渣 區(qū)域)，從而縮短了化渣時(shí)間和吹送純氧的時(shí)間。為了能夠均勻地分散提供氧氣，優(yōu)選地，多個(gè)所述噴射孔道2沿以所述總氧道1的 中心線為中心的分布圓均勻設(shè)置。換言之，各噴射孔道2的中心線的延長(zhǎng)線能夠相交于總 氧道1的中心線?？梢愿鶕?jù)實(shí)際需要(例如轉(zhuǎn)爐大小、冶煉鋼種)選擇適當(dāng)數(shù)量的噴射孔道2并合 理布置噴射孔道2，即合理設(shè)置噴射孔道2的中心線與總氧道1的中心線之間的傾角大小， 以避免各噴射孔道2之間發(fā)生干涉。優(yōu)選地，所述噴射孔道2為6-8個(gè)，所述噴射孔道2的 中心線與所述總氧道1的中心線的夾角為16-19度。更優(yōu)選地，所述噴射孔道2的中心線 與所述總氧道1的中心線的夾角為16-17度，從而能夠在保證噴射孔道2之間不發(fā)生干涉 并保持適當(dāng)?shù)膰娚浞秶蛧娚鋸?qiáng)度。另外，如圖1所示，噴射孔道2可以為拉瓦爾(Laval)孔型，具體地，所述噴射孔道 包括喉口部分3和擴(kuò)張部分4，所述喉口部分3為直孔，所述喉口部分3的兩端分別連通所 述總氧道1和所述擴(kuò)張部分4，所述擴(kuò)張部分4的孔徑從所述喉口部分3朝向所述擴(kuò)張部分 4的出口逐漸增大。通過(guò)這種布置，可以使通過(guò)噴射孔道2提供的氧氣流的截面擴(kuò)大，從而 進(jìn)一步擴(kuò)大反應(yīng)區(qū)域，以使化渣速度進(jìn)一步加快。優(yōu)選地，所述擴(kuò)張部分4的外表面為錐面，該錐面的母線與所述喉口部分3的中心 線之間的夾角為6-9度，從而使擴(kuò)張部分4的孔徑逐漸增大。其中，擴(kuò)張部分4的孔徑從喉 口部分3朝向出口逐漸擴(kuò)大，一方面應(yīng)當(dāng)滿(mǎn)足上述擴(kuò)大反應(yīng)區(qū)域的要求，另一方面還需保 證氧氣強(qiáng)度不會(huì)因擴(kuò)大截面而下降太多，從而能夠保證化渣的順利進(jìn)行。因此，優(yōu)選地，所 述喉口部分3的孔徑為34-37mm，所述擴(kuò)張部分4的出口的孔徑為45_49mm。更優(yōu)選地，所 述喉口部分3的孔徑為35-36mm，所述擴(kuò)張部分4的出口的孔徑為46_48mm。另外，可以使 所述擴(kuò)張部分的長(zhǎng)度為75-100mm。另外，為了使各噴射孔道2均勻布置，可以將各噴射孔道2設(shè)置為沿以所述總氧道 1的中心線為中心的分布圓均勻設(shè)置，如圖2所示。具體地，可以使所述擴(kuò)張部分的出口沿 直徑為138-149mm的分布圓設(shè)置，更優(yōu)選地，所述分布圓的直徑為142_148mm，從而在均勻、
4分散地提供氧氣的同時(shí)避免各噴射孔道2的干涉。根據(jù)本實(shí)用新型的另一個(gè)方面，提供一種氧槍?zhuān)渲校撗鯓尠ū緦?shí)用新型的氧 槍噴頭。為了保證通過(guò)所述氧槍噴頭提供的氧氣具有足夠的穿透深度(即噴射到鋼水液面 以下的深度)，優(yōu)選地，所述氧槍噴頭的供氧強(qiáng)度為2. 8-3. 2Nm3/噸鋼水· min。下面通過(guò)實(shí)施例說(shuō)明本實(shí)用新型的氧槍噴頭和氧槍的優(yōu)點(diǎn)，其中，以擴(kuò)張部分4 的錐面母線與喉口部分3的中心線之間的夾角、喉口部分3的孔徑和擴(kuò)張部分4出口的孔 徑為參數(shù)進(jìn)行表征噴射孔道2的結(jié)構(gòu)。實(shí)施例1在120t半鋼煉鋼轉(zhuǎn)爐中進(jìn)行半鋼轉(zhuǎn)爐冶煉，半鋼成分如表1所示。使用本實(shí)用新型的氧槍頂吹氧氣，槍位1200 1600mm。其中，噴射孔道2數(shù)量為 8個(gè)，噴射孔道2的中心線與總氧道1的中心線的夾角為16度；擴(kuò)張部分4的錐面母線與 喉口部分3的中心線之間的夾角為5度，喉口部分3的孔徑為34mm，擴(kuò)張部分4出口的孔徑 為45mm ；氧槍噴頭的供氧強(qiáng)度為3. ONm3/噸鋼水· min，總供氧流量為23000Nm3/h。表 1
成分CPSSiMn含量(重量3.0 4.00.060-0.0900.005-0.0300.01-0.040.01-0.04實(shí)施例2使用實(shí)施例1的氧槍進(jìn)行半鋼冶煉，其中，噴射孔道2數(shù)量為7個(gè)，噴射孔道2的 中心線與總氧道1的中心線的夾角為18度；擴(kuò)張部分4的錐面母線與喉口部分3的中心線 之間的夾角為6度，喉口部分3的孔徑為35mm，擴(kuò)張部分4出口的孔徑為46. 4mm ；氧槍噴頭 的供氧強(qiáng)度為2. SNm3/噸鋼水· min，總供氧流量為22000Nm3/h。實(shí)施例3使用實(shí)施例1的氧槍進(jìn)行半鋼冶煉，其中，噴射孔道2數(shù)量為6個(gè)，噴射孔道2的 中心線與總氧道1的中心線的夾角為19度；擴(kuò)張部分4的錐面母線與喉口部分3的中心線 之間的夾角為8度，喉口部分3的孔徑為37mm，擴(kuò)張部分4出口的孔徑為49mm ；氧槍噴頭的 供氧強(qiáng)度為3. 2Nm3/噸鋼水· min，總供氧流量為24000Nm3/h。對(duì)比例使用普通轉(zhuǎn)爐煉鋼用氧槍進(jìn)行半鋼冶煉，其中氧槍的氧槍噴頭具有5個(gè)噴射孔 道，噴射孔道的中心線與總氧道的中心線成12度夾角，氧槍噴頭的供氧強(qiáng)度為3. ONm3/噸 鋼水· min，總供氧流量為23000Nm7h。實(shí)施例和對(duì)比例中，來(lái)渣時(shí)間(即開(kāi)始化渣的時(shí)間)、吹送純氧的時(shí)間、和噸鋼氧 耗如表2所示。表 權(quán)利要求氧槍噴頭，該氧槍噴頭包括總氧道(1)和與所述總氧道(1)連通的多個(gè)噴射孔道(2)，其特征在于，所述噴射孔道(2)的中心線相對(duì)于所述總氧道(1)的中心線向外傾斜。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氧槍噴頭，其特征在于，多個(gè)所述噴射孔道(2)沿以所述總氧 道(1)的中心線為中心的分布圓均勻設(shè)置。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述噴射孔道(2)為6-8個(gè)，所述噴 射孔道⑵的中心線與所述總氧道⑴的中心線的夾角為16-19度。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任意一項(xiàng)所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述噴射孔道(2)包括 喉口部分(3)和擴(kuò)張部分(4)，所述喉口部分(3)為直孔，所述喉口部分(3)的兩端分別連 通所述總氧道(1)和所述擴(kuò)張部分(4)，所述擴(kuò)張部分(4)的孔徑從所述喉口部分(3)朝向 所述擴(kuò)張部分(4)的出口逐漸增大。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述擴(kuò)張部分(4)的外表面為錐面， 該錐面的母線與所述喉口部分(3)的中心線之間的夾角為5-8度。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述喉口部分(3)的孔徑為 34-37mm，所述擴(kuò)張部分(4)的出口的孔徑為45_49mm。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述擴(kuò)張部分(4)的長(zhǎng)度為 75-100mm。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的氧槍噴頭，其特征在于，所述擴(kuò)張部分(4)的出口沿直徑為 138-149mm的分布圓設(shè)置。
9.氧槍?zhuān)涮卣髟谟?，該氧槍包括?quán)利要求1-8中任意一項(xiàng)所述的氧槍噴頭。
專(zhuān)利摘要本實(shí)用新型提供一種氧槍噴頭，該氧槍噴頭包括總氧道(1)和與該總氧道(1)連通的多個(gè)噴射孔道(2)，其中，所述噴射孔道(2)的中心線相對(duì)于所述總氧道(1)的中心線向外傾斜。本實(shí)用新型還提供一種氧槍?zhuān)渲?，該氧槍包括本?shí)用新型的氧槍噴頭。通過(guò)本實(shí)用新型的上述技術(shù)方案，可以使氧氣經(jīng)所述總氧道和各噴射孔道提供到更大范圍的區(qū)域，從而能夠分散和擴(kuò)大冶煉時(shí)的反應(yīng)區(qū)，加強(qiáng)了攪拌和脫碳反應(yīng)，因而能夠縮短化渣時(shí)間和吹送純氧的時(shí)間。
文檔編號(hào)C21C5/46GK201762366SQ201020522788
公開(kāi)日2011年3月16日 申請(qǐng)日期2010年9月9日 優(yōu)先權(quán)日2010年9月9日
發(fā)明者劉榮蒂, 曾建華, 李青春, 楊森祥, 梁新騰, 陳均, 陳永 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)鋼鐵釩鈦股份有限公司;攀鋼集團(tuán)研究院有限公司;攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司;攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司