專利名稱：：生產(chǎn)al-fe-si型鋁合金箔的方法和其箔的制作方法生產(chǎn)AL-FE-SI型鋁合金箔的方法和其箔本發(fā)明涉及制造具有低于200(im規(guī)j各的鋁合金產(chǎn)品的方法。其還涉及具有低于所述相同值規(guī)格的鋁合金產(chǎn)品，和由所述鋁合金產(chǎn)品生產(chǎn)的用于食品包裝用途的容器。鋁合金作為用于家庭烹飪目的、食品包裝和其它用途的箔片已經(jīng)有很多年的歷史。已經(jīng)開發(fā)了一系列用于這類用途的合金組合物，其包括基于組合物AA8006、AA8011、AA8111、AA8014、AA8015、AA8021和AA8079的合金(其中這些組合物為由AluminumAssociationofAmerica的國際公i人才示準(zhǔn)指定的那些)。3XXX系列合金也可用于箔用途，例如合金AA3005。AA8079或AA8021型合金具有高Fe含量和低Si含量。AA8011型合金具有更多余量的Fe和Si含量，這種組成變化影響了在凝固期間形成的金屬間相的類型，其又影響了最終退火響應(yīng)。由于在較高的澆鑄速率下中心偏析(centrelinesegregation)作用變差，因此認(rèn)為在連鑄法中含較高Si的合金降低了澆鑄生產(chǎn)率。在生產(chǎn)薄箔產(chǎn)品中，通常認(rèn)為軋制產(chǎn)品一定不要變得過硬，否則將變得難于將所述箔片軋制到最終規(guī)格?；谶@種原因，箔片生產(chǎn)商典型地在最終冷軋前結(jié)合一個(gè)中間退火步驟，以軟化所述冷軋產(chǎn)品o剛剛冷禮的產(chǎn)品具有較高強(qiáng)度(由于該加工硬化)，但有限的延展性。為提升延展性從而使得所述產(chǎn)品適于處理和成型，通過間歇退火或連續(xù)退火生產(chǎn)線實(shí)施最終退火操作。基本變量為溫度和時(shí)間，并主要依賴于這些參數(shù)，可在該冷加工產(chǎn)品中進(jìn)行回復(fù)、重結(jié)晶和晶粒生長。在薄規(guī)格產(chǎn)品如箔中，設(shè)定所述參數(shù)以使得能夠保持小尺寸晶粒結(jié)構(gòu)，大晶粒對機(jī)械性質(zhì)具冷軋板或箔的微結(jié)構(gòu)由微米尺度的精細(xì)晶粒和在凝固期間形成的高密度金屬間相組成。所述金屬間相在軋制期間被破壞，并具有典型的0.1-1.5pm間的粒度。這提供了最優(yōu)化退火響應(yīng)的主要先決條件。其它重要冶金特征為導(dǎo)致精細(xì)晶粒結(jié)構(gòu)的高冷軋度。然而，這些晶粒結(jié)構(gòu)為高度各向異性的。在回復(fù)期間位錯(cuò)數(shù)目下降，并可形成亞晶粒組織。隨著時(shí)間或溫度增加，所述亞晶粒尺寸逐漸增加。在這種情況下，最初對于該微結(jié)構(gòu)沒有可察覺的變化，產(chǎn)品仍然保持其大部分的各向異性。同時(shí)由其冷軋態(tài)出現(xiàn)顯著的強(qiáng)度下降和延展性上升，該延展性可能未達(dá)到在部分重結(jié)晶材料中獲得的水平。隨著溫度或時(shí)間增加，重結(jié)晶開始，逐漸形成可辨別的新晶粒結(jié)構(gòu)。在晶界析出物/金屬間化合物的形成中，減速力鎖住(pin)了重結(jié)晶期間的晶界而限制晶粒生長。如果在所述合金基質(zhì)中存在足夠的過飽和溶質(zhì)，則退火處理還可導(dǎo)致精細(xì)金屬間彌散物的形成。這對于阻止晶粒生長有益。對于一些合金(如高Fe/低Si類型)，最佳性質(zhì)可僅在狹窄的退火范圍內(nèi)獲得，通常在高的退火溫度下。這些較高溫度是必要的，因?yàn)樗鰜單⒘５母呙芏缺砻?，晶界鎖住作用已經(jīng)很高。此外，在退火期間，金屬間彌散物析出增強(qiáng)了該晶界鎖住作用。事實(shí)上在低溫范圍內(nèi)不存在連續(xù)重結(jié)晶反應(yīng)，其僅在約380。C以上溫度下開始。只有當(dāng)所述彌散物/金屬間化合物在更高溫度下變得更粗時(shí)，該鎖住力才確實(shí)開始下降，才可進(jìn)行晶粒重組。然而，由于對于該目的的溫度極高，金屬隨后進(jìn)入驅(qū)動晶粒生長的力與晶界鎖住的力間平衡不穩(wěn)定的狀態(tài)，從而可能突然出現(xiàn)不受控制的晶粒生長。與連鑄路線相比，采用直接冷卻(DC)澆鑄的生產(chǎn)路線更加6復(fù)雜和昂貴，這是由于其通常涉及更多加工步驟，其中有些為冗長和高能耗的，如勻化。從而，期望最初采用連鑄以略去如勻化的步驟，并基于這種想法對于優(yōu)化合金和生產(chǎn)該合金的方法已經(jīng)進(jìn)行了實(shí)質(zhì)性的研究。但是即使由連鑄材料開始，減小至最終規(guī)格通常涉及中間退火步驟，其本身即為高耗能和耗時(shí)的。對于大多數(shù)用途和特別是用于深拉容器，合金本身的極限強(qiáng)度不是最重要的性質(zhì)。通常情況為隨著合金產(chǎn)品強(qiáng)度的增加，延伸率下降。實(shí)際上，合金產(chǎn)品設(shè)計(jì)總是在于優(yōu)化性質(zhì)的平衡。在深拉容器情況下，良好平衡應(yīng)為強(qiáng)度和成型性(由拉伸(tensileelongation)反映)的優(yōu)化組合。該平tf可通過^吏極限抗張強(qiáng)度(UTS)與破裂延伸率(elongatinatfalure)(E)相乘來評估。此外，由于成型(即使存在)也很少在一維方向發(fā)生，因此期望合金在橫向和縱向的性質(zhì)具有良好的平衡。對于一些容器，需要容器壁具有一定程度的硬度。材料的硬度與其屈服應(yīng)力(YS)密切相關(guān)。因此，良好的屈服強(qiáng)度也是期望的。另一方面，如果YS非常接近于UTS,則合金產(chǎn)品在拉制容器中的應(yīng)用并不理想。由于其有助于在成型期間避免縮頸，因此期望合金產(chǎn)品在形變期間表現(xiàn)出應(yīng)變硬化。YS接近于其UTS的合金產(chǎn)品應(yīng)具有不同的形變特性，其具有有限的應(yīng)變硬化(如果存在)。關(guān)于深拉容器，期望在成型操作期間避免表面變黑，我們已經(jīng)發(fā)現(xiàn)所述表面變黑與凝固后金屬間相的組成有關(guān)。除這些性質(zhì)外，作為通過回收再利用降低合金成本的方法，期望能夠容納元素如Mn于熔融組合物中。進(jìn)一步地，基于操作觀點(diǎn)，期望能夠通過不同的生產(chǎn)操作處理合金產(chǎn)品，以使得能夠最佳地利用各種可利用的設(shè)備，如間歇或連續(xù)退火爐。WO03/069003A開了一種通過連鑄方案生產(chǎn)的高Fe/低Si型合金。該公開的合金包括以重量o/。計(jì)Fe1.5-1.9、Si<0.4、Mn0.04-0.15、其它元素和余量的鋁。用于生產(chǎn)該產(chǎn)品的工藝路線為連鑄所述合金、包含任選的中間退火的冷軋和冷軋后在200-430°C下最終退火至少30小時(shí)。優(yōu)選的間歇退火法為包括200-300。C的第一步驟和300-430。C的第二步驟的兩步法。JP-A-03153835公開了一種用于熱交換的翅片材料(finmaterial),其中所述合金組成為以重量％計(jì)的Fe1.1-1.5、Si0.35-0.8、Mn0.1-0.4、余量的鋁。該合金半連續(xù)地澆鑄入內(nèi)部尺寸30xl50mm,即實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的水冷模具中。鑄件通過熱軋、中間軋制、具有30%最大冷軋壓縮的冷軋而降至70iim厚度。中間軋制以及其后的較小百分?jǐn)?shù)冷壓縮的記載表明使用了中間退火。粗略記載了13.0-14.7kg/mm2(127-144MPa)的縱向極限抗張強(qiáng)度，但沒有提供關(guān)于YS、延伸率或橫向性質(zhì)的信息。JP-A-60200943公開了類似的合金，其具有以重量％計(jì)的Fe〉1.25-1.75、Si0.41-0.8、Mn0.10-0.70、余量的鋁和雜質(zhì)的組成。該合金同樣開發(fā)用作銅焊接熱交換器的翅片材料。將所述合金澆鑄為鑄塊，即，以DC半連續(xù)方式，在580。C勻化10小時(shí)然后除去表層。然后在525。C下將該鑄塊熱軋至4mm規(guī)格，再在380。C下中間退火1小時(shí)。然后將其冷軋至0.35mm規(guī)格，在連續(xù)工藝中在48(TC溫度下第二次中間退火15秒，然后最終冷軋至0.20mm(即200(im)規(guī)格，再在205。C下退火1O分鐘以模擬油漆烘干處理。一種特定的合金具有13.7kg/mm2(134MPa)的YS、16kg/mm2(157MPa)的UTS,但延伸率降至9%，得到UTSx延伸率之積1413。還示出了具有4.916kg/mm2(48MPa)的YS、12.0kg/mm2(118MPa)的UTS和34。/。的延伸率的相同的合金，得到UTSx延伸率的值為4012。其中沒有公開4黃向機(jī)械性質(zhì)。然而，所述在205。C下10分鐘的處理為回復(fù)退火。這種退火將保持該冷加工工藝的各向異性。WO02/064848記載了生產(chǎn)箔產(chǎn)品的方法，其中所述合金的組成為以重量％計(jì)的Fe1.2-1.7、Si0.4-0.8、Mn0.07-0.20、余量的鋁和附帶的雜質(zhì)。該合金采用帶式連鑄機(jī)連鑄、具有280-35(TC溫度下的中間退火的冷軋，并最終退火。最終規(guī)格為0.3mm(30(Vm),所述最終退火為通過涉及將所述冷軋產(chǎn)品加熱至250-300。C的間歇法方式的部分退火。該工藝路線后，該公開的合金表現(xiàn)出約125-160MPa的UTS和約28-14.5%的延伸率值?？捎?jì)算UTS與延伸率的乘積，其介于2295-3476。沒有顯示關(guān)于橫向性質(zhì)或YS的數(shù)據(jù)。已知和出售用于食品包裝用途的其它合金。其包括基于AA8011的合金。AA8011具有如下組成，以重量％計(jì)的Fe0.6-1.0、Si0.50-0.90、Cu<0.10、Mn<0.20、Mg<0.05、Cr<0.05、Zn<0.10、Ti<0.08、其它元素<0.05且其它元素總計(jì)<0.15、余量的鋁。具有在該范圍較低端值的Fe的合金是已知的，標(biāo)稱Fe0.65和Si0.65。該合金已知包含和不含Mn，并已知可進(jìn)行連鑄并用于非高標(biāo)準(zhǔn)(non-demanding)產(chǎn)品如家用箔。已知具有1.1的標(biāo)稱Fe含量和Si也為l.l的其它合金。在Fe與Si之比為l:l的這些合金中，Mn的加入導(dǎo)致了在320。C以上溫度下的不穩(wěn)定退火響應(yīng)。從而在這些合金中避免使用Mn。本發(fā)明的一個(gè)目的在于提供一種新型且經(jīng)濟(jì)的生產(chǎn)鋁合金產(chǎn)品的方法，以及一種能夠?qū)е略诳v向和橫向延伸率與強(qiáng)度間平衡方面良好機(jī)械性質(zhì)組合的方法，該方法能夠避免在深拉操作期間致黑沉積物的形成，并對間歇退火或連續(xù)退火產(chǎn)品提供了較寬的加工范圍。本發(fā)明的進(jìn)一步目的在于提供表現(xiàn)出增強(qiáng)的性質(zhì)組合的鋁合金產(chǎn)品，其特別有益于深拉容器的生產(chǎn)，從而易于成型和不易于產(chǎn)生表面變黑缺陷。從而，本發(fā)明的第一方面為一種生產(chǎn)鋁合金產(chǎn)品的方法，其包括如下步驟(a)連鑄以下組成的鋁合金熔體(以重量％計(jì))Fe1.0-1.8Si0.3-0.8Mn最高0.25其它元素分別小于或等于0.05,并總計(jì)小于或等于0.15余量的鋁(b)不經(jīng)中間退火步驟將所述鑄件冷軋至低于2001im規(guī)格(c)最終退火所述冷軋產(chǎn)品選擇合金組成以形成適宜的凝固后金屬間化合物的平衡，控制其尺寸分布(從而影響該退火反應(yīng))，所有這些決定了最終的微結(jié)構(gòu)和由此產(chǎn)生的性質(zhì)平衡。通過將該合金組成與工藝路線結(jié)合，開發(fā)了在驅(qū)動晶界活動性的力與穩(wěn)定晶粒尺寸所必需的減速力之間具有良好平衡的微結(jié)構(gòu)。該平衡在更寬的退火條件范圍內(nèi)穩(wěn)定，導(dǎo)致在生產(chǎn)操作中更大的靈活性。這是因?yàn)镕e和Mn的過飽和溶質(zhì)(其在退火期間導(dǎo)致彌散物形成)以及所述鑄造結(jié)構(gòu)中的金屬間顆粒均起到了抑制晶粒生長的減速力作用。除此以外，可能獲得高度各向同性的YS、UTS和延伸率值，并減少在成型操作期間的表面變黑。所述合金的組成，特別是關(guān)于其它元素和余量的鋁的組成采用與由AluminumAssociationRegisterofInternationalAlloyDesignationsandChemicalCompositionLimits關(guān)于WroughtAluminumandWroughtAluminumAlloys認(rèn)可的相同方式描述。雖然加入鐵以提供機(jī)械強(qiáng)度，但是由于所述結(jié)構(gòu)取決于形成的金屬間化合物和彌散物的種類，所以Fe的含量優(yōu)選與Mn和Si的含量結(jié)合考慮。如果Fe含量過低，則得到的機(jī)械強(qiáng)度將過低。如果Fe含量過高，則其將促進(jìn)粗粒金屬間相出現(xiàn)，這些相對于拉制容器的表面性質(zhì)可能是有害的。優(yōu)選的實(shí)施方式為Fe的量以1.1-1.7重量％存在，更優(yōu)選1.2-1.6重量％。Si的存在有助于減少Fe和Mn的固溶體，使得連續(xù)重結(jié)晶能夠在低退火溫度范圍內(nèi)啟動。Si與Fe組合加入有助于促進(jìn)a-Al(FeMn)Si立方晶相的形成，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)替代無Si的A(FeMn)或AlFeSi的單斜(3型的該相的優(yōu)點(diǎn)在于有助于避免在深拉期間形成炭黑和變黑。本發(fā)明的優(yōu)選特征在于，所述主要金屬間相以a-Al(FeMn)Si立方晶相的形式存在。如果Si含量過低，則析出物將為二元AlFe型。如果Si含量達(dá)到趨于與所述Fe含量相等，如上述平衡的AA8011型合金，則不大可能形成所述cx-相，而是將形成P-型AlFeSi。與單斜(3型或AlM(FeMn)的晶相(M^4-6)相比，認(rèn)為該立方a-晶相對基質(zhì)具有更好的粘附，在成型期間不大可能脫離。從而，該立方a-晶相不大可能粘著在模具表面上和導(dǎo)致該鋁表面破損。一個(gè)可選的^叚說為在冷加工期間和之后，所述立方a-晶相的形狀具有影響。由于與有棱角的單斜P型相比其更加圓潤，從而在軋制和其它成型期間很少有鋁微粉產(chǎn)生。較少的微粉導(dǎo)致下降的表面損傷。因此，為促進(jìn)立方a-晶相的形成，Si以在0.3-0.8重量％范圍內(nèi)存在，優(yōu)選在0.4-0.7重量％范圍內(nèi)，更優(yōu)選0.5-0.7重量％。Fe與Si之比優(yōu)選為1.5-5,更優(yōu)選1.5-3。Mn同樣促進(jìn)了立方a-AlFeSi晶相的形成。此外，Mn提供了小的增強(qiáng)作用。如果Mn含量過高，則在連鑄產(chǎn)品中將出現(xiàn)偏析問題，從而必須使所述鑄件勻化。基于該原因，如果存在，則Mn以最高0.25。/。的量存在。由于期望能夠利用回收廢料以及獲得促進(jìn)適宜的相形成的優(yōu)點(diǎn)，優(yōu)選Mn以高于0.05重量％的量存在。進(jìn)一步優(yōu)選Mn以0.05-0.20重量％的量存在。雖然連鑄可以包括帶坯連鑄的多種方式實(shí)施，優(yōu)選的方法為采用雙輥連鑄。所述鑄件的優(yōu)選厚度為2-10mm,更優(yōu)選3-8mm。關(guān)于步驟(b),優(yōu)選的實(shí)施方案為冷軋后最終規(guī)格低于180pm,更優(yōu)選低于165pm。更特別地當(dāng)期望應(yīng)用于食品包裝容器中時(shí)，優(yōu)選所述規(guī)格高于35^m、更優(yōu)選高于60pm。關(guān)于步驟(c),最終退火可通過間歇工藝或連續(xù)退火工藝實(shí)施。該最終退火工藝決定了所述鋁帶產(chǎn)品機(jī)械性質(zhì)的最終平衡。如上述解釋的，在該階段能夠控制在冷加工金屬中發(fā)生的回復(fù)/重結(jié)晶反應(yīng)是重要的。事實(shí)上，采用該合金和本發(fā)明的方法，能夠使用寬范圍的退火條件，并獲得良好的機(jī)械性能。在使用間歇工藝的情況下，退火溫度為300-42(TC。根據(jù)本發(fā)明的產(chǎn)品在退火期間如此穩(wěn)定，以至于該時(shí)間可以很長，可能長達(dá)60小時(shí)以上，所述時(shí)期包括緩慢加熱至某溫度和在該溫度下保持的時(shí)間。然而，由于優(yōu)異的性能組合可在較短的退火期間內(nèi)獲得，以及期望能源成本最小化，因此優(yōu)選該間歇退火的時(shí)間為10-45小時(shí)。在采用連續(xù)工藝的情況下，退火處理的溫度為400-520。C，優(yōu)選450-520。C。所述鋁帶在爐中的需要的時(shí)間更短，通常約為數(shù)秒如4-10秒，并通常將其調(diào)節(jié)為在該退火步驟期間帶來必要的微結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變。工業(yè)生產(chǎn)線中的連續(xù)退火可通過將樣品浸入設(shè)定為較低溫度下的爐中更長時(shí)間來模擬。本領(lǐng)域技術(shù)人員將會理解在控制連續(xù)退火操作中，存在多種因素需要考慮。例如根據(jù)鋁帶的規(guī)格、爐內(nèi)的傳熱條件(取決于爐內(nèi)的空氣流動，各爐之間可能不同)和最大設(shè)定的爐溫，可12能改變金屬通過爐的速率。為每個(gè)連續(xù)退火生產(chǎn)線確定最佳條件是該工業(yè)領(lǐng)域的慣例。關(guān)于本發(fā)明，可在較寬的設(shè)定范圍內(nèi)操作該連續(xù)退火生產(chǎn)線，并得到相同的結(jié)果。按照該工藝路線，能夠得到與上述現(xiàn)有技術(shù)中合金產(chǎn)品相比改進(jìn)的合金產(chǎn)品。本發(fā)明的第二方面為具有低于200jiim規(guī)格的鋁合金產(chǎn)品，包括以下重量％的合金組成Fe1.0-1.8Si0.3-0,8Mn最高0.25其它元素分別小于或等于0.05,總計(jì)小于或等于0.15余量的鋁其中所述鋁合金產(chǎn)品具有以下性質(zhì)在橫向屈服應(yīng)力〉100MPaUTS>130MPa延伸率>19%，和UTSx延伸率之積〉2500和在縱向屈月l應(yīng)力〉100MPaUTS>140MPa延伸率>18%，和UTSx延伸率之積〉2500本發(fā)明第二方面的合金產(chǎn)品可通過本發(fā)明第一方面的方法得到。關(guān)于金屬間相的同樣問題及其對于產(chǎn)品退火反應(yīng)的影響應(yīng)該注意，因此可更優(yōu)選采用與上述相同的方法控制該組成。關(guān)于機(jī)械性質(zhì)，優(yōu)選橫向屈服應(yīng)力〉110MPa,更優(yōu)選>120MPa,優(yōu)選縱向屈服強(qiáng)度〉110MPa,更優(yōu)選〉120MPa。優(yōu)選所述橫向UTS大于135MPa，更優(yōu)選〉140MPa。優(yōu)選所述縱向UTS大于150MPa。本發(fā)明合金產(chǎn)品的橫向延伸率優(yōu)選高于20%,更優(yōu)選為22%。縱向延伸率優(yōu)選高于19%，更優(yōu)選高于20%。極限抗張強(qiáng)度和延伸率之積，在沖黃向其優(yōu)選>3000,在縱向如果該積>3000則是優(yōu)選的。根據(jù)本發(fā)明的方法和產(chǎn)品具有非常有益的性能平衡和適應(yīng)性，如此可預(yù)期在很寬范圍的典型箔用途中的應(yīng)用，所述典型箔片應(yīng)用包括但不限于深拉容器、平壁或皺壁容器以及家用烹飪箔?，F(xiàn)在將參考以下實(shí)施例、表格和圖表闡述本發(fā)明。實(shí)施例l-3涉及在最終退火中的間歇退火，實(shí)施例4和5涉及在最終退火中的連續(xù)退火。所有機(jī)械試驗(yàn)根據(jù)DIN-EN10002進(jìn)行。YS和UTS值始終以MPa表示和延伸率(E)以百分?jǐn)?shù)表示。"T"指橫向，"L"指縱向。所有合金含量以重量％表示。實(shí)施例1表1總結(jié)了研究的合金組成。合金1和2為本發(fā)明范圍內(nèi)的合金。合金4為具有趨向所述組成范圍較低端的Fe的AA8011型合金，即類似于可商購獲得的產(chǎn)品，但添加了Mn。合金5為根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)WO03/069003的合金。對于每種組成，其它元素分別<0.05和總計(jì)<0.15,余量鋁。所有合金在雙輥連鑄機(jī)上連鑄至表l所示的規(guī)格。然后將其在實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的冷軋機(jī)上不經(jīng)中間退火步驟冷軋至150pm的最終規(guī)格。然后使合金l、4和5的每一冷軋產(chǎn)品在320、350、380和410。C下進(jìn)行間歇退火處理20、40和60小日于。合金2在這些溫度下間歇退火45小時(shí)。由于完全不同的拉伸形變行為，特別地發(fā)現(xiàn)合金5具有極不一致的機(jī)械性質(zhì)。如上所述，為評估強(qiáng)度與延展性的平衡，計(jì)算了UTS和延伸率之積。所述機(jī)械性質(zhì)示于表2、3和4及圖l-6中。表1:主要合金元素<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表2:間歇退火20小時(shí)后的張力試驗(yàn)數(shù)據(jù)<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表3:間歇退火40小時(shí)后的張力數(shù)據(jù)(對于合金2為45小時(shí))<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>如圖l、3和5所示的，本發(fā)明的合金1與合金4或5相比，在橫向總是具有更好的UTS和延伸率的組合。在縱向(如圖2、4和6所示)，只有當(dāng)高溫退火時(shí)，合金5才能與所述UTS和延伸率的組合相匹敵。如上所述，在這樣的溫度下存在增加的不可控重結(jié)晶和粗粒生長的危險(xiǎn)，從工業(yè)處理的觀點(diǎn)出發(fā)這是不能令人滿意的。根據(jù)本發(fā)明，合金2同樣提供了最佳的性質(zhì)組合，合金5無法與之相比。這些結(jié)果表明根據(jù)本發(fā)明的方法提供了優(yōu)異的產(chǎn)品，并能夠使得生產(chǎn)商在更寬的退火條件中選擇。實(shí)施例2在雙輥連鑄機(jī)中將合金l連鑄至與表l相同的規(guī)格，然后在實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的冷軋機(jī)上冷軋至1.5mm規(guī)格。此時(shí)，可使一些樣品進(jìn)行中間退火，另一部分則不進(jìn)行中間退火。對于中間退火的那些，加熱速率為5(TC/小時(shí)，并將其在320。C溫度下保持4小時(shí)。然后使其空氣冷卻。然后將所有樣品冷軋至210[im的規(guī)格。使經(jīng)過和未經(jīng)中間退火的冷軋產(chǎn)品的樣品進(jìn)行4次最終間歇退火處理。所有退火均為在250、300和350。C溫度下進(jìn)行4小時(shí)時(shí)間。具有在320。C下的中間退火和300。C下的最終退火的工藝路線反映了由WO02/064848推薦的生產(chǎn)路線。這些處理后合金l的機(jī)械性質(zhì)在表5和圖8-13中給出。其表明可由本發(fā)明獲得的機(jī)械性質(zhì)與根據(jù)WO02/064848生產(chǎn)的產(chǎn)品與之間存在顯著差異。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>根據(jù)WO02/064848力口工后的合金1在縱向和橫向的機(jī)械性質(zhì)方面總是低于本發(fā)明的新方法。具體地:說，當(dāng)在300。C以上溫度下最終退火時(shí)，中間退火樣品的YS顯箸下降。為研究連續(xù)退火后中間退火對性質(zhì)的影響，將采用與上述實(shí)施例中記載的相同方法加工至210iim規(guī)才各的合金l樣品，浸入350。C的爐中IO分鐘，以模擬連續(xù)退火。該橫向性質(zhì)示于表6中。表6:<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>與間歇退火一樣，該中間退火方案的YS遠(yuǎn)低于本發(fā)明的方法。實(shí)施例3為證明可在工業(yè)規(guī)模和不同規(guī)格下得到的典型水平的性質(zhì)，將合金2使用雙輥連鑄機(jī)連鑄至與實(shí)施例l相同的規(guī)格，并在工業(yè)冷軋機(jī)上采用常規(guī)冷軋軋制表不經(jīng)中間退火冷軋至78和116pm規(guī)格。該78(im規(guī)格的冷軋產(chǎn)品在350。C下間歇退火25小時(shí)，116^im規(guī)格的產(chǎn)品在320。C下退火30小時(shí)。機(jī)械試驗(yàn)結(jié)果示于表7中。表7:<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>實(shí)施例l和2闡述了本發(fā)明的方法應(yīng)用于合金1和2時(shí)相對于現(xiàn)有技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，本實(shí)施例闡述了在完全工業(yè)生產(chǎn)中能夠獲得的各種性質(zhì)。如實(shí)施例l和2中采用的實(shí)驗(yàn)室規(guī)模冷軋涉及不同的熱和應(yīng)變條件。在工業(yè)輥中，該帶通過每一軋制道次在規(guī)格上更大程度地變形/縮小。從而其溫度升至10(TC以上。一軋制道次后，將所述熱帶盤繞，熱聚集(thermalmass)意味著線圏保持熱一定時(shí)間。隨著溫度上升，回復(fù)開始，如此使得回復(fù)在進(jìn)一步軋制和金屬在線圏中時(shí)均發(fā)生。如此發(fā)生的回復(fù)稱作動態(tài)恢復(fù)，由于回復(fù)增強(qiáng)了延展性，解釋了在工業(yè)規(guī)模加工后增強(qiáng)的性質(zhì)，尤其是關(guān)于延伸率。實(shí)施例4采用與實(shí)施例1中記載的相同方法澆4壽合金1、4和5并軋制至最終規(guī)格。然后分別將其在以下的320、350、380和410。C溫度下浸入熱爐中10分鐘，以模擬工業(yè)規(guī)模連續(xù)退火生產(chǎn)線。在表8和圖7中僅示出了在橫向的機(jī)械性質(zhì)。僅給出橫向性質(zhì)是因?yàn)闄M向性質(zhì)通常代表了延展性最差的情況。在橫向良好的延展性通常對應(yīng)于在縱向良好的延展性。表8:<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>如這些結(jié)果所示，本發(fā)明的合金1總是具有更好的機(jī)械性質(zhì)平衡。盡管這里測量的本發(fā)明方法的延伸率值相對較低，但應(yīng)注意到這些試驗(yàn)均為在釆用實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的軋機(jī)軋制的箔片上進(jìn)行的。因此其沒有經(jīng)歷提供最佳性質(zhì)所必需的動態(tài)回復(fù)過程。但這些結(jié)果確實(shí)表現(xiàn)了對于不同合金的相關(guān)性質(zhì)組合。事實(shí)上，這些數(shù)據(jù)足以說明合金5不能連續(xù)退火，使其不太適宜作為在不同生產(chǎn)設(shè)備中工業(yè)加工的合金產(chǎn)品。實(shí)施例5將合金1雙輥連鑄至6.05mm規(guī)一各，然后在工業(yè)冷軋機(jī)上不經(jīng)中間退火采用常規(guī)軋制表冷軋至79pm和120pm的最終規(guī)格。然后使該兩個(gè)規(guī)格的線圈通過設(shè)定為499°C的爐連續(xù)退火。對于12(Vm規(guī)格的材料，這意味著125m/min的帶速度和約8秒的爐內(nèi)時(shí)間。對于79pm規(guī)格的箔，帶速度為160m/min,得到約6秒的爐內(nèi)時(shí)間。所述機(jī)械性質(zhì)示于表9中。表9:<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>然后將120(im規(guī)格的產(chǎn)品成功地成型為沒有任何表面變黑跡象的深拉、平壁容器。同樣地，將79jim規(guī)格產(chǎn)品成型為沒有表面變黑跡象的皺壁容器。將如下組成為Fe1.50、Si0.60和Mn0.09、其它元素分別<0.05和總計(jì)<0.15以及余量的鋁的合金雙輥連鑄至6.29mm規(guī)格，然后在工業(yè)軋機(jī)上采用常規(guī)軋制表冷軋至135)im規(guī)格。然后使其在325、350和375。C的爐中進(jìn)行模擬的連續(xù)退火處理10分鐘。機(jī)械性質(zhì)示于表10中。表10:<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>該實(shí)施例的結(jié)果表明，使用根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)的合金在工業(yè)規(guī)模的連續(xù)退火生產(chǎn)線上，能夠獲得在縱向和橫向性質(zhì)的極好組合。這些結(jié)果還表明使用根據(jù)本發(fā)明的合金和方法，能夠在寬范圍的規(guī)格和帶速度下獲得類似的性質(zhì)。與此類似的均勻退火響應(yīng)對于靈活性生產(chǎn)非常有益。此外，當(dāng)與實(shí)施例3的工業(yè)規(guī)模間歇退火結(jié)果相比時(shí)，結(jié)果的一致性表明，在生產(chǎn)者不再受一套可行的加熱處理裝置的限制，而能夠由間歇退火轉(zhuǎn)變?yōu)檫B續(xù)退火，并仍然預(yù)期類似的產(chǎn)品特征的意義上來說，本發(fā)明的合金和方法使得能夠高度靈活性地生產(chǎn)。權(quán)利要求1.一種生產(chǎn)鋁合金產(chǎn)品的方法，其包括如下步驟(a)連鑄以下組成的鋁合金熔體(以重量％計(jì))Fe1.0-1.8Si0.3-0.8Mn最高0.25其它元素分別小于或等于0.05，且并總計(jì)小于或等于0.15余量的鋁(b)不經(jīng)中間退火步驟將所述鑄件冷軋至低于200μm規(guī)格(c)最終退火所述冷軋產(chǎn)品。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的方法，其中連鑄(a)在雙輥連鑄機(jī)中進(jìn)行。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其中Fe含量為1.1-1.7重量％。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中Fe含量為1.2-1.6重量%。5.根據(jù)權(quán)利要求l-4中任意一項(xiàng)所述的方法，其中Si含量為0.4-0.7重量%。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其中Si含量為0.5-0.7重量%。7.根據(jù)權(quán)利要求l-6中任意一項(xiàng)所述的方法，其中Fe:Si之比為1.5-5。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其中Fe:Si之比為1.5-3。9.根據(jù)權(quán)利要求l-8任意一項(xiàng)所述的方法，其中主要金屬間相為a-AlFeSi立方晶相。10.根據(jù)權(quán)利要求l-9任意一項(xiàng)所述的方法，其中Mn含量為0.05-0.25重量%。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中Mn含量為0.05-0.20重量％。12.根據(jù)權(quán)利要求ll所述的方法，其中Mn含量為0.05-0.15重量％。13.根據(jù)權(quán)利要求1-12任意一項(xiàng)所述的方法，其中所述最終退火Cc)為間歇退火。14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的方法，其中所述間歇退火在300-420。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的方法，其中間歇退火在300-380。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的方法，其中間歇退火在320-380。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。17.根據(jù)權(quán)利要求1-12任意一項(xiàng)所述的方法，其中最終退火(c)為連續(xù)退火。18.根據(jù)權(quán)利要求17所述的方法，其中所述連續(xù)退火在400-52(TC的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。19.根據(jù)權(quán)利要求18所述的方法，其中連續(xù)退火在450-520。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。20.—種具有低于200fim規(guī)格和以下以重量％計(jì)的組成的鋁合金產(chǎn)品Fe1.0-1.8Si0.3-0.8Mn最高0.25其它元素分別小于或等于0.05,且總計(jì)小于或等于0.15余量的鋁其中所述鋁合金產(chǎn)品具有以下性質(zhì)在橫向屈服應(yīng)力〉100MPaUTS〉130MPa延伸率〉19,和UTSx延伸率之積〉2500和在縱向屈服應(yīng)力〉100MPaUTS〉140MPa延伸率〉18,和UTSx延伸率之積〉2500。21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的產(chǎn)品，其可根據(jù)權(quán)利要求l-l9任意一項(xiàng)所述的方法得到。22.—種由權(quán)利要求20或21所述的合金產(chǎn)品生產(chǎn)的深拉容器。全文摘要本發(fā)明涉及生產(chǎn)具有低于200μm規(guī)格的鋁合金產(chǎn)品的方法。其還涉及具有低于所述相同值的規(guī)格的鋁合金產(chǎn)品和由該鋁合金產(chǎn)品制得的用于食品包裝用途的容器。本發(fā)明為一種生產(chǎn)鋁合金的方法，其包括如下步驟連鑄以下組成的鋁合金熔體(以重量％計(jì))Fe1.0-1.8、Si0.3-0.8、Mn最高0.25、其它元素分別小于或等于0.05并總計(jì)小于或等于0.15和余量的鋁，不經(jīng)中間退火步驟將所述鑄件冷軋至低于200μm規(guī)格，最終退火所述冷軋產(chǎn)品。文檔編號C22F1/043GK101248199SQ200680024963公開日2008年8月20日申請日期2006年6月29日優(yōu)先權(quán)日2005年6月29日發(fā)明者岡瑟·霍瑞格,安德魯·大衛(wèi)·豪威爾斯,弗羅倫斯·羅雷,阿爾美拉·達(dá)尼埃魯申請人:諾夫利斯公司