專利名稱：cBN刀片的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種以cBN(立方晶氮化硼)為主成分將其在超高壓、高溫下燒結(jié)成型而成的cBN刀片，尤其涉及具有通過接合部接合的cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的cBN刀片。
背景技術(shù)：
以往，由于以cBN(立方晶氮化硼)為主 成分將其在超高壓、高溫下燒結(jié)成型而成的cBN刀片具有高硬度且耐磨性優(yōu)異，所以廣泛使用于切削刀片、立銑刀等切削工具的切削刃部，但cBN本身加工困難且高價，而且韌性較低且容易折損，因此其用途受限制。但是，近年來，作為用于克服限制的方法，實(shí)施如下方法，即通過對廉價且加工性優(yōu)異的WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN制切削刃部進(jìn)行釬焊，或者通過擴(kuò)散接合來接合WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN制切削刃部，從而得到接合WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN制切削刃部的cBN刀片。作為接合cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的方法，例如，已知有通過制造在成為切削刃部的位置配置有cBN層的圓板狀cBN燒結(jié)體，并將其切出成所希望的ISO標(biāo)準(zhǔn)的刀片形狀來制作上下面具有切削刃部的刀片的方法(例如參考專利文獻(xiàn)I)。另外，還已知有利用例如包含0. 5 65重量％的Ti和/或Zr且剩余部分由Cu構(gòu)成的釬料將cBN切削刃片釬焊在工具母材上的方法(例如參考專利文獻(xiàn)2)。專利文獻(xiàn)I :日本專利公開平9-117808號公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本專利公開2009-202283號公報(bào)但是，存在如下課題在如所述專利文獻(xiàn)I中公開的通過制造在成為切削刃部的位置配置有cBN層的圓板狀cBN燒結(jié)體，并將其切出成所希望的ISO標(biāo)準(zhǔn)的刀片形狀來制作上下面具有切削刃部的刀片的方法中，如圖I所示的型號CNGA120408形狀，為具有中心孔的刀片時，需在后加工中打上孔，使得刀片的制造成本會變得更高。并且，在如所述專利文獻(xiàn)2中公開的利用例如包含0. 5 65重量％的Ti和/或Zr且剩余部分由Cu構(gòu)成的釬料將cBN切削刃片釬焊的方法中，會出現(xiàn)在高負(fù)荷加工中切削刃部脫落的問題。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明所欲解決的技術(shù)課題，即本發(fā)明的目的在于提供一種具有通過接合部接合的cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的具有更加優(yōu)異的接合強(qiáng)度的cBN刀片。因此，本發(fā)明人等對具有通過接合部接合的cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的cBN刀片中的其接合部的強(qiáng)度改進(jìn)進(jìn)行了深入研究，結(jié)果得到了以下見解。當(dāng)接合cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體時，如圖2所示，若在cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部中，在CBN制切削刃部側(cè)形成由Pd、Si及作為不可避免成分的W、Co、C中至少I種和剩余部分Ni構(gòu)成的厚度為5iim以上的擴(kuò)散層,而在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體側(cè)形成以Pd和Si為主成分的WC橋形成相，則會形成cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體通過由所述擴(kuò)散層和WC橋形成相構(gòu)成的接合部緊固接合的接合部件。若觀察所述接合部的狀態(tài)，則如圖2所示，作為刀片金屬插入的Ni-Pd-Si合金熔融，Ni擴(kuò)散至cBN制切削刃部與WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合面附近的整個接合部(5 30 ii m)，并且Pd和Si主要擴(kuò)散至WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的WC顆粒之間，將WC顆粒彼此緊固地結(jié)合來形成WC橋形成相。位于從所述接合部中的cBN制切削刃部與WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合面附近至cBN制切削刃部表層部的擴(kuò)散層具有由1 20&丨％的？(1、0.5 15&丨％的31及作為不可避免成分的W、Co、C中至少I種和剩余部分Ni構(gòu)成的組成，其厚度為5 iim以上時顯示最大的接合強(qiáng)度。 所述接合部在cBN制切削刃部與WC基硬質(zhì)合金制刀片主體之間夾著Ni-Pd-Si合金作為刀片金屬，施加壓力的同時加熱至金屬熔點(diǎn)以上，由此通過液相化及擴(kuò)散Ni-Pd-Si合金外觀上消失，cBN制切削刃部與WC基硬質(zhì)合金制刀片主體未通過Ni-Pd-Si合金就形成擴(kuò)散層和WC橋形成相成為一體的接合部。測定接合部的構(gòu)成成分的結(jié)果，觀察到了在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體與接合部的接合面附近產(chǎn)生Pd、Si向WC基硬質(zhì)合金中的擴(kuò)散，另一方面，在cBN制切削刃部與接合部的接合面附近形成通過Ni-Pd-Si合金的液相化及擴(kuò)散而產(chǎn)生的Ni-Pd-Si擴(kuò)散區(qū)域，Ni含量從cBN制切削刃部側(cè)朝向WC基硬質(zhì)合金制刀片主體遞減。對由所述cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體構(gòu)成的cBN刀片實(shí)施彎曲試驗(yàn)，確認(rèn)其特性的結(jié)果，顯示優(yōu)異的彎曲強(qiáng)度，另外，也不是在接合部發(fā)生斷裂，而在WC基硬質(zhì)合金制刀片的部位產(chǎn)生斷裂，所以基于本發(fā)明的接合部具有優(yōu)異的彎曲強(qiáng)度，其結(jié)果，本發(fā)明的CBN刀片具有優(yōu)異的接合強(qiáng)度。當(dāng)形成本發(fā)明的cBN刀片時，在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的刀尖部設(shè)置凹槽，在此處設(shè)置作為刀片金屬的Ni-Pd-Si合金，進(jìn)一步設(shè)置cBN片，在施加IOOMPa的壓力的狀態(tài)下在惰性氣體中通過高頻局部加熱接合部，從而形成具有擴(kuò)散層的接合部。本發(fā)明是根據(jù)所述見解而完成的，其特征在于，一種cBN刀片，具有cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體，其中，在所述cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部中，在cBN制切削刃部側(cè)形成由I 20&七％的Pd、0. 5 15&丨％的Si及作為不可避免成分的W、Co、B、C中至少I種和剩余部分Ni構(gòu)成的厚度為5 u m以上的擴(kuò)散層，而在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體側(cè)形成以Pd和Si為主成分的WC橋形成相。以下，對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。 本發(fā)明中，通過接合部接合cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片來構(gòu)成cBN刀片，cBN刀片的制造法例如為以下。(a)使用丙酮將75容量％的cBN和其余部分即TiN、Al2O3結(jié)合相用球磨機(jī)濕式混合24小時。(b)干燥所得到的混合粉末之后，以IOOMPa的成型壓力油壓沖壓成型。
(c)真空中在lPa、1000°C、30分鐘的條件下對所得到的成型體進(jìn)行熱處理，并除去揮發(fā)成分及吸附于粉末表面的成分。(d)層疊成型體和硬質(zhì)合金基材，典型地在壓力為5GPa、溫度為1500°C、保持時間為30分鐘的條件下進(jìn)行超高壓高溫處理來得到cBN燒結(jié)體。(e)對所得到的cBN燒結(jié)體進(jìn)行研磨之后，切割為橫截狀來得到cBN燒結(jié)體圓板。(f)用電線放電加工機(jī)將cBN燒結(jié)體圓板切割為預(yù)定尺寸來得到cBN片。(g)在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的刀尖部設(shè)置凹狀凹槽，且在此處設(shè)置Ni-Pd-Si合金，進(jìn)一步設(shè)置cBN片。(h)通過在施加IOOMPa的壓力的狀態(tài)下在惰性氣體中通過高頻局部加熱接合部來形成具有擴(kuò)散層的接合部。 另外，還能夠通過切割刀尖部來代替凹槽并將長條狀的cBN毛坯料接合于其切割面來同時形成上下切削刃。(i)研磨上下面及外周面來得到ISO標(biāo)準(zhǔn)的型號為CNGA120408的刀片形狀。(j)進(jìn)一步通過倒棱加工設(shè)置刃口修磨面。(k)并且，根據(jù)需要，例如通過用PVD涂布TiAlN來提高刀片的耐磨性等。若目視觀察如上所述般制造的cBN刀片的接合部狀態(tài)，則作為刀片金屬插入的Ni-Pd-Si合金已消失，金屬組織猶如形成有WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN制切削刃部通過Ni-Pd-Si合金一體接合的復(fù)合材料(參考圖2)就形成擴(kuò)散層和WC橋形成相成為一體的接合部，但對接合部利用AES (俄歇電子能譜學(xué))詳細(xì)調(diào)查其構(gòu)成成分及分布的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)了如下，即在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的與接合部的接合面附近，在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的WC顆粒之間發(fā)生Pd及Si的擴(kuò)散并形成WC橋形成相，從而將WC顆粒彼此緊固地結(jié)合，另一方面，在cBN制切削刃部的與接合部的接合面附近，形成有通過Ni-Pd-Si合金的液相化及擴(kuò)散而產(chǎn)生的Ni-Pd-Si擴(kuò)散區(qū)域，另外，在接合部側(cè)的與cBN制切削刃部的接合面附近也形成有Ni-Pd-Si擴(kuò)散區(qū)域，另外，形成于接合部及cBN制切削刃部的Ni-Pd-Si擴(kuò)散區(qū)域(以下稱為“擴(kuò)散層”)的Ni含量隨著遠(yuǎn)離接合部與cBN制切削刃部的接合面而遞減。另外，反復(fù)進(jìn)行深入研究的結(jié)果，明確了如下，即當(dāng)所述擴(kuò)散層的組成為I 20&七％的Pd、0. 5 15&丨％的Si及作為不可避免成分的W、Co、B、C中至少I種和剩余部分Ni時，接合部具有優(yōu)異的抗拉強(qiáng)度及彎曲強(qiáng)度。所述接合部通過以下得到，即如上所述在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的刀尖部設(shè)置凹狀凹槽，且在此處設(shè)置Ni-Pd-Si合金，進(jìn)一步設(shè)置具有硬質(zhì)內(nèi)襯的cBN燒結(jié)體片，在施加IOOMPa的壓力的狀態(tài)下例如如Ar氣之類的惰性氣體中通過高頻局部加熱接合部，由此形成WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN燒結(jié)體片雙方具有擴(kuò)散層的接合部。這時，用于形成接合部的Ni-Pd-Si合金的厚度若過厚則接合強(qiáng)度下降，因此優(yōu)選為15 y m以下。并且，由于擴(kuò)散層不僅具有得到緊固的接合強(qiáng)度的目的，而且還具有緩和產(chǎn)生于接合部的應(yīng)力的目的，所以厚度優(yōu)選為5 y m以上。Ni具有通過擴(kuò)散至WC基硬質(zhì)合金制刀片主體所含的Co粘合劑中來一體化并得到緊固接合的效果。Pd和Si形成Pd-Si合金，尤其在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體所含的微粒WC顆粒之間形成橋，因此形成從外觀上來看較大的WC顆粒。其結(jié)果，與用于CBN燒結(jié)體基材的中粒WC顆粒的外觀上的粒度差變小且緩和接合部周邊的應(yīng)力。在此，對作為擴(kuò)散層的優(yōu)選結(jié)構(gòu)如上述規(guī)定的理由進(jìn)行說明。Pd WC、Ni這2個元素潤濕性均良好且具有改進(jìn)接合部強(qiáng)度的效果。然而，若含量超過20at%，則成為高溫下強(qiáng)度下降的原因。并且，若少于lat%，則得不到充分的潤濕性。因此，Pd的含量規(guī)定為I 20at%。Si
釬焊需要在低于950°C的溫度下進(jìn)行。這是因?yàn)椋舫蔀?50°C以上，則cBN燒結(jié)體的特性劣化。尤其使用Co等金屬作為粘合劑時，由于劣化變得明顯，所以需要在950°C以下進(jìn)行。但是，Ni及Pd的熔點(diǎn)分別為1455°C、1555°C，對于cBN燒結(jié)體的接合溫度過高，因此需要降低熔點(diǎn)。Si由于與Ni及Pd雙方進(jìn)行共晶反應(yīng)，所以有可能降低熔點(diǎn)。因此，利用Si降低熔點(diǎn)，但是若Si少于0. 5&丨％則無法充分降低熔點(diǎn)，若多于15at%，則成為脆化的原因。因此，Si的含量規(guī)定為0. 5 15at%。W、Co、B&C:W、Co、B及C為從WC基硬質(zhì)合金制刀片主體或cBN制切削刃部逐漸擴(kuò)散至接合部的不可避免成分。通過這些成分存在于接合部中來緩和接合面附近的組成的急劇變化，因此，可緩和在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體與接合部之間或CBN制切削刃部與接合部之間產(chǎn)生的應(yīng)力，并且這些成分起到一種如粘合劑的作用且提高WC基硬質(zhì)合金制刀片主體及cBN制切削刃部與接合部的接合力。Ni 擴(kuò)散層的組成是占除了所述成分以外的剩余部分的成分，由于高溫強(qiáng)度較高，所以可得到緊固的接合強(qiáng)度。并且，Ni由于熔融時的流動性較高，所以遍及整個接合部而擴(kuò)散，從而緊固接合WC基硬質(zhì)合金制刀片主體和cBN制切削刃部。根據(jù)本發(fā)明，一種具有cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的cBN燒結(jié)體制刀片，其中，在cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部中，在cBN制切削刃部側(cè)具有由I 20&七％的？(1、0. 5 15&七％的Si及作為不可避免成分的W、Co、B、C中至少I種和剩余部分Ni構(gòu)成的厚度為5iim以上的擴(kuò)散層,而在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體側(cè)具有以Pd和Si為主成分的WC橋形成相，由此Ni遍及整個接合部擴(kuò)散，并且Pd及Si擴(kuò)散至WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部附近的WC顆粒之間而形成橋，另外形成于接合部附近的具有預(yù)定組成的Ni-Pd-Si擴(kuò)散區(qū)域緩和cBN制切削刃部與WC基硬質(zhì)合金制刀片主體之間的應(yīng)力，所以可得到極其緊固的接合強(qiáng)度，并飛躍提高cBN刀片的耐久性。并且，根據(jù)本發(fā)明，不僅能夠提供具有優(yōu)異的接合強(qiáng)度的cBN刀片，而且能夠謀求通過降低高價硬質(zhì)合金成分的使用量、基于再利用及輕質(zhì)化的節(jié)省資源及節(jié)能化，進(jìn)一步可通過使用該cBN刀片來謀求加工精確度的改進(jìn)及工具壽命的延長，并能夠?qū)嵤┌踩煽康那邢骷庸ぃ硗?，由于由與易加工的WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的復(fù)合材料形成工具，因此能夠期待工具設(shè)計(jì)的自由度大幅提高之類的優(yōu)異效果。并且，作為本發(fā)明中的接合層的Ni-Pd-Si形成完全固溶體，接合溫度為液相存在的溫度以上，因此即使在PVD、CVD等高溫條件下，即接合溫度以下的條件下設(shè)置表面被覆層，因來自接合層的氣體發(fā)生而產(chǎn)生的對被覆層的惡劣影響及復(fù)合材料的接合狀態(tài)也不會惡化。因此，能夠通過在本發(fā)明的cBN刀片上設(shè)置基于PVD、CVD等的表面被覆層來制造更高品質(zhì)的表面被覆切削工具。


圖I是表示ISO型號CNGA120408形狀刀片的外觀的立體圖。圖2是本發(fā)明的cBN刀片的接合部縱截面的基于AES (俄歇電子能譜學(xué))的面分析照片，(a)為整個接合部、(b)為接合部的cBN切削刃部的硬質(zhì)合金部分及(C)為接合部的刀片主體部分。
具體實(shí)施例方式接著，根據(jù)實(shí)施例具體說明本發(fā)明。[實(shí)施例]準(zhǔn)備均具有I 3 ii m的平均粒徑的WC粉末、TiC粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr3C2粉末及Co粉末作為原料粉末,將這些原料粉末配合成表I所示的配合組成,用球磨機(jī)濕式混合72小時并干燥后，以IOOMPa的壓力沖壓成型為壓坯，將該壓坯在6Pa的真空中，在以溫度1400°C保持I小時的條件下燒結(jié)，從而形成表I所示的4種WC基硬質(zhì)合金制刀片主體(以下簡稱為硬質(zhì)合金制刀片主體)A-1 A-4。接著，準(zhǔn)備均具有0. 5 4iim范圍內(nèi)的平均粒徑的cBN粉末、TiN粉末及Al2O3粉末作為原料粉末，將這些原料粉末配合成表2所示的配合組成，通過球磨機(jī)用丙酮濕式混合24小時并干燥后，以IOOMPa的壓力沖壓成型為具有直徑15mmX厚度1mm尺寸的壓坯，接著將該壓坯在壓力為IPa的真空氣氛中，在以900°C 1300°C范圍內(nèi)的預(yù)定溫度保持30分鐘的條件下燒結(jié)，并除去揮發(fā)成分及吸附于粉末表面的成分，從而形成切削刃片用預(yù)備燒結(jié)體。而且，將該切削刃片預(yù)備燒結(jié)體以與另行準(zhǔn)備的具有Co為8質(zhì)量％、WC為剩余的組成以及直徑15mmX厚度2mm尺寸的WC基硬質(zhì)合金制支承片重疊的狀態(tài),裝入通常的超高壓燒結(jié)裝置中，在通常條件即5GPa的壓力、1200°C 1500°C的溫度范圍內(nèi)的預(yù)定溫度保持30分鐘時間的條件下超高壓高溫?zé)Y(jié)，從而得到cBN燒結(jié)體A F。并且，使用金剛石磨刀石對該cBN燒結(jié)體的上下面進(jìn)行研磨，用電線放電加工裝置或金剛石切割機(jī)分割為以80°的頂角夾著頂角的兩邊為3mm的二等邊三角形狀，從而得到cBN制切削刃部。并且，在所述的硬質(zhì)合金制刀片主體(A-1 A-4)的釬焊部(刀尖部)設(shè)置凹狀凹槽，且在此處設(shè)置具有由I 20&丨％的Pd、0. 5 15&丨％的Si及剩余部分Ni構(gòu)成的組成的Ni-Pd-Si合金作為釬料，進(jìn)一步設(shè)置上述的cBN制切削刃部。而且，通過在施加IOOMPa的壓力的狀態(tài)下在惰性氣體中通過高頻局部加熱接合部來形成具有如表3所示的組成和厚度的擴(kuò)散層的接合部。另外，還能夠通過切割刀尖部來代替設(shè)置凹狀凹槽并接合長條狀的cBN毛坯料來同時形成上下切削刃。接著，將外周加工成預(yù)定尺寸進(jìn)行而設(shè)為ISO標(biāo)準(zhǔn)的型號CNGA120408的刀片形狀之后，對切削刃部實(shí)施寬為0. 15_、角度為25°的刃口修磨加工，進(jìn)一步實(shí)施精加工研磨，由此分別制造了具有ISO標(biāo)準(zhǔn)的型號CNGA120408的刀片形狀的本發(fā)明刀片I 10。關(guān)于本發(fā)明刀片，通過基于AES (俄歇電子能譜學(xué))的面分析觀察了接合部縱截面。將其結(jié)果示于圖2。(a)為觀察整個接合部的照片。顯亮的部分為Ni，中央為插入合金，左側(cè)為cBN切削刃的硬質(zhì)合金部，右側(cè)為刀片主體。能夠確認(rèn)到Ni擴(kuò)散至cBN切削刃的硬質(zhì)合金部及刀片主體。該Ni擴(kuò)散的整個區(qū)域相當(dāng)于接合部。(b)為放大觀察(a)的cBN切削刃部的硬質(zhì)合金部的照片。顯亮的部分為橋形成相，而顯暗的部分為WC顆粒。(c)為放大觀察(a)的刀片主體部的照片。顯亮的部分為Ni的擴(kuò)散層，而顯暗的部分為WC顆粒。即，本發(fā)明中是指接合部=擴(kuò)散層(刀片主體側(cè))+插入合金+橋形成相(cBN切削刃的硬質(zhì)合金部側(cè))。為了比較，將與本發(fā)明刀片不同組成的Ni-Pd-Si合金用作釬料，通過與前述相同的方法制作cBN刀片，從而制造了具有表3所示的組成的擴(kuò)散層的比較刀片I 6。另外，使用以前的Ni箔、Cu箔及Ag箔作為釬料，制作以WC基硬質(zhì)合金制刀片主體/Ni箔或Cu箔或Ag箔/cBN制切削刃部的順序排列的cBN刀片，并在表4所示的條件下進(jìn)行熱處理，從而制造了表3所示的比較刀片7 10。對所述本發(fā)明刀片I 10、比較刀片I 10分別實(shí)施彎曲試驗(yàn)，并測定彎曲強(qiáng)度， 并且目視觀察破裂部位。將其結(jié)果示于表3。另外，彎曲試驗(yàn)按照由JIS R1601規(guī)定的細(xì)陶瓷的彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)方法，通過小于JIS的樣品形狀進(jìn)行。從表3所示的結(jié)果明確可知，本發(fā)明刀片I 10為顯示2GPa以上的彎曲強(qiáng)度，且具有破裂大部分在除接合部以外的部位(硬質(zhì)合金部件)發(fā)生的優(yōu)異的接合強(qiáng)度的復(fù)合材料，與此相對，比較刀片I 10的彎曲強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)差于本發(fā)明刀片I 10，而且，在接合部發(fā)生了破裂，所以這些刀片的接合強(qiáng)度不能說是充分的。接著，在以下切削條件下對本發(fā)明刀片I 10、比較刀片I 10分別進(jìn)行了切削
加工試驗(yàn)。進(jìn)行如下條件下的淬火合金鋼的干式連續(xù)切削試驗(yàn)，“切削條件A”工件-直徑IOOmm的 SCM415 (HRc60)圓棒；切削速度180m/min.；切深0.3mm ;進(jìn)給量0.2mm/rev.；切削時間3分鐘；并進(jìn)行如下條件下的淬火合金鋼的干式連續(xù)切削試驗(yàn)，“切削條件B”工件-直徑IOOmm的 SCM415 (HRc60)圓棒；切削速度180m/min.；切深0.5mm ;進(jìn)給量0.2mm/rev.；切削時間3分鐘；且進(jìn)行如下條件下的淬火合金鋼的干式連續(xù)切削試驗(yàn)，“切削條件C”
工件-直徑IOOmm的 SCM415 (HRc60)圓棒；切削速度200m/min.；切深0.5mm ;進(jìn)給量0. 2mm/分鐘；切削時間3分鐘。將其結(jié)果示于表3。[表 I]
權(quán)利要求
1. 一種立方晶氮化硼刀片、即cBN刀片，具有cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體，其中， 在所述cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部中，在cBN制切削刃部側(cè)形成由I 2(^七％的？(1、0. 5 15&七％的Si及作為不可避免成分的W、Co、B、C中至少I種和剩余部分Ni構(gòu)成的厚度為5iim以上的擴(kuò)散層,而在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體側(cè)形成以Pd和Si為主成分的WC橋形成相。
全文摘要
本發(fā)明提供一種具有通過接合部接合的cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的具有更加優(yōu)異的接合強(qiáng)度的cBN刀片。本發(fā)明通過以下解決所述課題，即在cBN制切削刃部和WC基硬質(zhì)合金制刀片主體的接合部中，在cBN制切削刃部側(cè)形成由1～20at％的Pd、0.5～15at％的Si及作為不可避免成分的W、Co、B、C中至少1種和剩余部分Ni構(gòu)成的厚度為5μm以上的擴(kuò)散層，而在WC基硬質(zhì)合金制刀片主體側(cè)形成以Pd和Si為主成分的WC橋形成相。
文檔編號B23B27/14GK102653004SQ20121004105
公開日2012年9月5日 申請日期2012年2月21日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月1日
發(fā)明者忠一 大橋, 庸介 宮下 申請人:三菱綜合材料株式會社