專利名稱：合金型溫度熔絲和溫度熔絲元件用線材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是關(guān)于一種工作溫度大約130℃～170℃的合金型溫度熔絲和溫度熔絲元件用線材。
背景技術(shù)：
通用合金型溫度熔絲作為對電氣設(shè)備或電路元件，例如半導(dǎo)體器件、電容器、電阻器等的熱保護(hù)裝置。
該合金型溫度熔絲是，把規(guī)定熔點的合金制成熔絲元件，在一對引線導(dǎo)體間焊接該熔絲元件，給該熔絲元件涂布助熔劑，用絕緣體密封該助熔劑涂布熔絲元件的構(gòu)成。
該合金型溫度熔絲的機(jī)構(gòu)如下。
在想要保護(hù)的電氣設(shè)備或大量元件上熱接觸配置合金型溫度熔絲。一旦電氣設(shè)備或電路元件因某種異常而發(fā)熱的話，就隨其發(fā)送熱使溫度熔絲的熔絲元件合金熔融，與已熔融活性化的助熔劑共存下，熔融合金通過濡潤引線導(dǎo)體或電極而截斷成球狀，隨著該截斷成球狀的進(jìn)行切斷通電，因該通電切斷的設(shè)備降溫，截斷熔融合金凝固，不可恢復(fù)的斷開結(jié)束。所以，電氣設(shè)備等的容許溫度與熔絲元件合金的截斷溫度大體相等。
就上述工作機(jī)構(gòu)對合金型溫度熔絲要求的重要條件來說，大家都知道過載特性和耐壓特性。
所謂過載特性是指，給溫度熔絲施加規(guī)定電流和電壓的狀態(tài)下，周圍溫度上升工作時或損傷熔絲，或沒有發(fā)生電弧、焰火等達(dá)到危險狀態(tài)的外形穩(wěn)定性；所謂耐壓特性是指，工作的溫度熔絲在規(guī)定高電壓范圍內(nèi)不發(fā)生絕緣破壞并能維持絕緣性的絕緣穩(wěn)定性。
就該過載特性和耐壓特性的評價方法而言，作為代表性規(guī)格的IEC(International Electro-technical Commission)規(guī)格60691中公開，邊施加額定電壓×1.1、額定電流×1.1邊以2±1K/min的速度升溫工作之際，沒有發(fā)生電弧、焰火等危險狀態(tài)，以及給工作后的熔絲體上卷繞的金屬箔與引線間，給兩引線導(dǎo)體間分別施加1分鐘額定電壓×2+1000V和額定電壓×2，既沒有放電也沒有破壞絕緣。
并且，就對合金型溫度熔絲要求的必要條件而言，近年來環(huán)境保護(hù)意識高漲，想要禁止對生物使用有害物質(zhì)的動向活躍，盼望在該溫度熔絲元件中不含有有害物質(zhì)。
進(jìn)而，對于合金型溫度熔絲，與電子設(shè)備的高速化、高性能、小型化相適應(yīng)也要求高容量，小型化。
現(xiàn)有，作為工作溫度屬于130℃～170℃的合金型溫度熔絲，大家都知道，有In-Pb-Sn系三元合金(例如，特開平11-73869號公報、特開昭59-8231號公報、特開平3-236130號公報)、Sn-Pb-Cd系三元合金、Bi-Sn系二元合金(例如，特開2002-25405號公報等)。
可是，前兩者中含有鉛、鎘等對生物體有害的金屬，近來的嚴(yán)格環(huán)境條例范圍內(nèi)是不合格的。
另一方面，對Bi-Sn系二元合金而言，固液共存區(qū)溫度窄，因為含有許多Bi，處于表面張力高的傾向，關(guān)于上述過載特性和耐壓特性，原因是由于固液共存區(qū)窄，通電升溫中從固體向液體瞬時變化，工作之后不久容易發(fā)生電弧，一旦發(fā)生電弧，就造成局部而且激烈的升溫，其影響隨助熔劑氣化的內(nèi)壓上升和助熔劑碳化發(fā)生，并且，表面張力加重升高，由熔融合金和碳化助熔劑的通電引起的飛散激烈起來的結(jié)果，容易造成起因于工作時局部而且激烈的升溫和內(nèi)壓上升、碳化助熔劑間再導(dǎo)通造成的裂縫發(fā)生等物理性破壞，并且由于不能保持飛散后的合金和碳化助熔劑的絕緣距離，工作后施加電壓時容易發(fā)生再導(dǎo)通的絕緣破壞。進(jìn)而，合金組織稍稍脆弱，缺乏延展性，例如φ200μm的細(xì)線難以加工，不適合于溫度熔絲薄型化。
盡管，Sn-In-Bi系三元合金是不含有對生物體系有害的金屬，滿足環(huán)境保護(hù)要求的合金。
現(xiàn)有，已經(jīng)提出各種將Sn-In-Bi系三元合金用于熔絲元件的合金型溫度熔絲。
眾所周知，例如，合金組成為In42～53％、Sn40～46％、Bi7～12％的工作溫度95℃～105℃的合金(特開2001-266742號公報)，合金組成為In55～72.5％、Sn2.5～10％、Bi25～35％的工作溫度65℃～75℃的合金(特開2001-291459號公報)，合金組成為In51～53％、Sn42～44％、Bi4～6％的工作溫度107℃～113℃的合金(特開昭59-8229號公報)，合金組成為Sn1～15％、Bi20～33％，剩余用In的工作溫度75℃～100℃的合金(特開2001-325867號公報)，合金組成為Sn0.3～1.5％、In51～54％，剩余用Bi的工作溫度86℃～89℃的合金(特開平6-325670號公報)。
然而，哪一種工作溫度也不足130℃，不能滿足上述工作溫度130～170℃的必要條件。
進(jìn)而，大家也知道Sn0.5～10％、Sn33～43％、Bi47～66.5％的工作溫度125℃～135℃的合金(特開2001-266723號公報)，對超過135℃直至170℃的范圍，不能充分滿足上述工作溫度130℃～170℃的必要條件。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種使用Sn-In-Bi系三元合金，工作溫度屬于130℃～170℃，能充分保證過載特性和工作后的耐壓特性，而且很容易制成熔絲元件細(xì)線的合金型溫度熔絲和溫度熔絲元件用線材。
進(jìn)而除此以外，在于提供一種通過熔絲元件低電阻率化很容易達(dá)成高容量化的合金型溫度熔絲和溫度熔絲元件用線材。
按照本發(fā)明的第1實施例，以具有Sn超過43％而且70％以下，In0.5％以上而且10％以下，剩余Bi的合金組成為特征。
按照本發(fā)明的第2實施例，是以所述組成的合金100重量部分中添加0.1～3.5重量部分Ag、Au、Cu、Ni、Pd、Pt、Sb、Ga、Ge、P的一種或二種以上為特征。
按照本發(fā)明的第3實施例，是以把實施例1或2所述的溫度熔絲元件用線材制成熔絲元件為特征；按照本發(fā)明的第4實施例，可在熔絲元件中含有不可避免的雜質(zhì)；按照本發(fā)明的第5實施例，在引線導(dǎo)體間具備連接熔絲元件的構(gòu)成，可在引線導(dǎo)體的至少熔絲元件焊接部被覆Sn或Ag膜；按照本發(fā)明的第6實施例，具備熔絲元件的兩端上焊接引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，涂布該助熔劑的熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，密封筒狀外殼各端與引線導(dǎo)體之間而成的構(gòu)成，將引線導(dǎo)體端制成圓盤，可把熔絲元件端焊接到圓盤狀前面。
按照本發(fā)明的第7實施例，可以是具備采用含有金屬顆粒和粘合劑的導(dǎo)電膏印刷燒附法在基板上邊設(shè)置一對膜電極，這對膜電極間連接熔絲元件的構(gòu)成，規(guī)定金屬顆粒為Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu的任何一種。
按照本發(fā)明的第8實施例，可以在所述合金型溫度熔絲上附設(shè)用于熔斷熔絲元件的發(fā)熱體。
在上述各實施例的溫度熔絲元件用線材方面，容許各原料基體金屬制造上和其原料的熔融攪拌上發(fā)生，含有對特性沒有實質(zhì)性影響的不可避免雜質(zhì)量。進(jìn)而，在上述各實施例的合金型溫度熔絲方面，引線導(dǎo)體或膜電極的金屬材料和金屬膜材料因固相擴(kuò)散不可避免地微量轉(zhuǎn)移到熔絲元件，對特性沒有實質(zhì)性影響的場合，容許作為不可避免的雜質(zhì)。
按照本發(fā)明的第9實施例，是以工作時的熔絲元件溫度比熔絲元件的液相線溫度降低9℃以上為特征；按照權(quán)利要求10的合金型溫度熔絲，是以工作溫度屬于130℃～170℃，而且比熔絲元件的液相線溫度降低6℃以上為特征。
按照本發(fā)明的熔絲元件用線材，可以提供一種使用不含有對生物體系有害金屬的Sn-In-Bi系三元合金工作溫度屬于130℃～170℃，在過載帶電的基礎(chǔ)上即使工作也不會帶來破壞，能夠充分保證其工作后的絕緣穩(wěn)定性的合金型溫度熔絲。并且，因為熔絲元件電阻率低在高負(fù)載電流的基礎(chǔ)上，也能在規(guī)定的工作溫度使該合金型溫度熔絲工作，實現(xiàn)合金型溫度熔絲的高容量化。進(jìn)而，因為熔絲元件用線材的優(yōu)良拉絲加工性，容易制作熔絲元件細(xì)線，適合于溫度熔絲小型化和薄型化。
尤其，按照實施例2，可以進(jìn)一步提高熔絲元件的拉絲加工性，實現(xiàn)進(jìn)一步降低電阻率，促進(jìn)所述的合金型溫度熔絲進(jìn)一步小型化，高容量化。進(jìn)而，在與帶來實質(zhì)性影響的被焊接材料焊接構(gòu)成溫度熔絲的場合，也不會損害熔絲元件的功能，能夠保證正常的工作。
按照實施例9～10所示的合金型溫度熔絲，把工作時的元件溫度降到比元件的液相溫度低得多，因而在寬廣固液共存區(qū)可進(jìn)行元件的截斷，能夠很好控制工作之后不久發(fā)生的電弧、能夠充分防止發(fā)生局部的而且劇烈的升溫、能夠確保充分的絕緣距離的結(jié)果，除上述Sn-In-Bi系三元合金以外，也能保證優(yōu)良的過載特性和工作后的優(yōu)良那特性。


圖1是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲一例的圖面。
圖2是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述不同例圖面。
圖3是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述又區(qū)別的例圖面。
圖4是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述又不同的例圖面。
圖5是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述區(qū)別例圖面。
圖6是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述不同區(qū)別的例圖面。
圖7是表示筒型外殼式合金型溫度熔絲及其工作狀態(tài)圖面。
圖8是表示本發(fā)明合金型溫度熔絲與上述又不同區(qū)別的例圖面。
具體實施例方式
本發(fā)明中，一般認(rèn)為熔絲元件是圓形線或扁平線，認(rèn)為其外徑或厚度是200μm～500μm，較好是250μm～350μm。
本發(fā)明的熔絲元件合金組成是43％＜Sn重量≤70％、0.5％＜In重量≤10％、剩余Bi(20％～56.5％)，較好是47％≤Sn重量≤51％、1.0％≤In重量≤4％、剩余Bi，基準(zhǔn)組成是Sn48％、In2％，剩余Bi，其液相線溫度為152℃，固相線溫度為124℃，電阻率為34μΩ·cm。
按照上述的Sn重量(超過43％，且70％以下)和Bi(在20％以上且56.5％以下)，熔點為175℃附近，而且細(xì)線對拉絲加工具有必要的充分延展性，按In量(0.5％以上10％以下)，將熔點設(shè)定為128℃～168℃固液共存區(qū)。In量超過10％，延展性將缺乏，對250μm～300μm的細(xì)線拉絲變得極其困難。這是因為在對Sn和In幾乎不固熔的Bi相(α相)和Sn相(γ相)混合中，如果加入In，就析出硬脆的α相和Sn-In金屬間化合物相[δ相…InSn，ι相…InSn4]，相間機(jī)械特性差增大，加工性惡化。若In量不足0.5％，就難以保證滿足后述的溫度熔絲工作后的絕緣電阻和耐壓特性。
本發(fā)明中，對所述合金組成100重量部添加Ag、Au、Cu、Ni、Pd、Pt、Sb、Ga、Ge、P的一種或二種以上0.1～3.5重量部的理由，是為了減低合金的電阻率，同時要縮小使結(jié)晶組織微細(xì)化的合金中異相界面很好分散加工形變和應(yīng)力，如果不足0.1重量部就不能滿足效果，若超過3.5重量部，則在170℃左右保持液相線溫度就困難。
而且，對拉絲給予更進(jìn)一步強度和延展性，能夠極其容易地對250～300μmφ這樣的細(xì)線進(jìn)行拉絲加工。進(jìn)而，大家都知道，引線導(dǎo)體的金屬材料、薄膜材料或膜電極中的顆粒金屬材料等被焊接材料，通過固相擴(kuò)散轉(zhuǎn)移到熔絲元件中，然而采用預(yù)先給熔絲元件中添加與被焊接材料統(tǒng)一元素，例如所述Ag、Au、Cu、Ni等的辦法，可以抑制其轉(zhuǎn)移，本來對特性帶來影響的這種被焊接材料排除其影響(例如，Ag、Au等帶來隨熔點下降的工作溫度降低或離散，Cu、Ni等帶來焊接界面上形成的金屬間化合物層增大引起的工作溫度離散或工作不良，變化損害作為熔絲元件的功能，能夠保證正常的溫度熔絲工作。
本發(fā)明的合金型溫度熔絲的熔絲元件，一般可采用制作小坯，用擠壓機(jī)將其擠壓成形粗線，用拉絲模將該粗線拉絲的辦法來制造，一般認(rèn)為外徑200μmφ～600μmφ，較好是如上述的250μmφ～350μmφ。并且，最終通過軋輥，也可以用作扁平線。
并且，也可以采用轉(zhuǎn)動裝入冷卻液的圓筒，隨旋轉(zhuǎn)離心力使冷卻液保持層狀，將從噴嘴噴出的母材熔融噴注入射到上述的冷卻液層，冷卻凝固，獲得細(xì)線材料的旋轉(zhuǎn)滾筒式紡紗法來制造。
其制造時，容許含有各原料底子制造上和及其原料熔融攪拌上發(fā)生的不可避免的雜質(zhì)。
本發(fā)明用作為獨立的熱保護(hù)器的溫度熔絲方式來實施。此外，也可以把溫度熔絲元件串聯(lián)連接到半導(dǎo)體器件、電容器、或電阻器上，給該元件涂布助熔劑，接近半導(dǎo)體器件、電容器、或電阻器配置該助熔劑涂布元件，與半導(dǎo)體器件、電容器、或電阻器一起用樹脂模制或外殼等密封的方式來實施。
圖1表示本發(fā)明的筒型盒式合金型溫度熔絲，一對引線1、1間連接權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件2，例如用焊接法連接，給該熔絲元件2上邊涂布助熔劑3，在該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插耐熱性且熱傳導(dǎo)性良好的絕緣筒4，例如穿插陶瓷筒，就用密封劑5，例如常溫硬化型環(huán)氧樹脂等，密封該絕緣筒4的各端與引線1之間。
圖2表示盒式徑向型，在并排引線1、1的頂端部間連接權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件2，例如用焊接法連接，給熔絲元件2涂布助熔劑3，以一端開口的絕緣筒4，例如陶瓷外殼包圍該助熔劑涂布熔絲元件，就用密封劑5，例如常溫硬化型環(huán)氧樹脂等密封該絕緣筒4的開口。
圖3表示帶式，把厚度100～200μm帶狀引線1、1固定于厚度100～300μm的塑料底膜41上，例如用粘合劑或熔合法固定，在帶狀引線導(dǎo)體間連接直徑250μmφ～500μmφ的權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件2，例如用焊接法焊接，給該熔絲元件2上涂布助熔劑3，就用厚度100～300μm的塑料底膜41固定，例如由粘合劑或熔合法固定，密封該助熔劑涂布熔絲元件。
圖4表示樹脂浸漬式徑向型，在并排引線1、1的頂端部間接合權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件，例如用焊接法接合，給熔絲元件2上涂布助熔劑3，通過樹脂液浸漬法，用絕緣密封劑例如環(huán)氧樹脂5，密封該助熔劑涂布熔絲元件。
圖5表示基片式，在絕緣基片4，例如陶瓷基片上邊，用導(dǎo)電膏6印刷燒附法形成一對膜電極1、1，各電極1上連接引線導(dǎo)體11，例如用熔焊或軟釬料焊接法進(jìn)行連接，在電極1，1間焊接權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件2，例如用熔焊法焊接，給熔絲元件2上涂布助熔劑3，就用密封劑5例如環(huán)氧樹脂，被覆該助熔劑涂布熔絲元件而成。該導(dǎo)電膏里，含有金屬顆粒和粘合劑，至于金屬顆粒，可使用例如Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu等，至于粘合劑，可使用例如玻璃料、熱硬化性樹脂等。
關(guān)于上述合金型溫度熔絲，當(dāng)可以忽略熔絲元件的焦耳發(fā)熱的時候，被保護(hù)機(jī)器達(dá)到容許溫度Tm時的熔絲元件溫度Tx比Tm要低2℃～3℃，通常熔絲元件的熔點設(shè)為[Tm-(2℃～3℃)]。
當(dāng)不可忽略熔絲元件的焦耳發(fā)熱的時候，若熔絲元件的電阻設(shè)為R，通電電流設(shè)為I，機(jī)器與熔絲元件間的熱阻設(shè)為H，則成為Tx＝Tm-(2℃～3℃)+HRI2然而本發(fā)明中，電阻率小可充分減少R，因而即使電流較大，也可以設(shè)定熔絲元件的熔點為[Tm-(2℃～3℃)]，能夠良好地達(dá)成溫度熔絲的高容量化。
也可以在合金型溫度熔絲上附設(shè)用于熔斷熔絲元件的發(fā)熱體來實施本發(fā)明。例如，如圖6所示，用導(dǎo)電膏印刷燒附法，在絕緣基片4，例如陶瓷基片上邊形成具有熔絲元件用電極1，1與電阻體用電極10，10的導(dǎo)電圖形100，并用涂布燒附電阻膏(例如，氧化釕等金屬氧化物粉末膏)在電阻體用電極10，10間設(shè)置厚膜電阻6，在熔絲元件用電極1，1間焊接權(quán)利要求1～3任一項的熔絲元件2，例如用熔接法焊接，給熔絲元件2上涂布助熔劑3，可用密封劑5例如環(huán)氧樹脂，被覆該助熔劑涂布熔絲元件2和厚膜電阻6。
對該帶有發(fā)熱體的溫度熔絲而言，能夠檢測成為機(jī)器異常發(fā)熱原因的前兆，以該檢測信號使膜電阻通電發(fā)熱，因該發(fā)熱使熔絲元件熔斷。
可在絕緣基體上面設(shè)置發(fā)熱體，其上形成耐熱性、熱傳導(dǎo)性絕緣膜，例如玻璃燒附膜，進(jìn)而設(shè)置一對電極，各電極上連接扁平引線導(dǎo)體，兩電極間連接熔絲元件，自熔絲元件直至上述引線導(dǎo)體頂端部被覆助熔劑，在上述絕緣基體上邊配置絕緣蓋，用粘合劑將該絕緣蓋周圍封裝于絕緣基體上。
上述合金型溫度熔絲中，關(guān)于引線導(dǎo)體上直接焊接熔絲元件的型式(圖1、圖2、圖3、圖4)，引線導(dǎo)體至少與熔絲元件焊接的部分，被覆Sn或Ag膜(厚度，例如15μm以下，較好為5～10μm)(例如通過電鍍被覆)，能夠增強與熔絲元件的焊接強度。
上述合金型溫度熔絲中，有可能因固相擴(kuò)散使引線導(dǎo)體的金屬材料、薄膜材料或膜電極中的顆粒金屬材料轉(zhuǎn)移到熔絲元件中，但是如上述，通過預(yù)先在熔絲元件中添加與薄膜材料同一元素的辦法，可以充分維持熔絲元件的特性。
對上述助熔劑來說，異常使用熔點比熔絲元件熔點要低的助熔劑，例如使用松脂90～60重量部、硬脂酸10～40重量部、活性劑0～3重量部。這時，對松脂來說?？墒褂锰烊凰芍?、改性松脂(例如，添水松脂、歧化松脂、聚合松脂)或其精制松脂，對活性劑來說，可使用二乙胺等胺類的鹽酸鹽或溴酸鹽、己二酸等有機(jī)酸。
如已說過的那樣，合金型溫度熔絲工作機(jī)構(gòu)在于，熔融熔絲元件，與活性化的熔融助熔劑共存下，由于熔融金屬濡潤引線導(dǎo)體或膜電極，斷開其熔融金屬。
盡管，求出Sn-In-Bi系三元合金的液相面狀態(tài)圖，在In側(cè)存在有要求的液相線溫度的溫度區(qū)。但是，按照本發(fā)明人等深入研究結(jié)果，已經(jīng)判明，從Bi-Sn共晶通到大致41Sn-4In-55Bi的包共晶點，向Sn-In-Bi系三元合金共晶點(Bi57％、In26％、Sn17％)的二元共晶曲線附近的組成而言，通常添加額定的過載試驗中，熔絲工作時容易發(fā)生破壞，即使降低添加額定過載試驗中，熔絲工作后的絕緣電阻也相當(dāng)?shù)?，耐壓特性也相?dāng)差。
刻意驗證其原因的結(jié)果，可以確定，如已經(jīng)說過的那樣，因為固液共存區(qū)狹窄，通電升溫中從固體向液體瞬時變化，因而工作之后不久將容易發(fā)生電弧，一旦發(fā)生電弧就造成局部急劇升溫，其影響隨助熔劑氣化發(fā)生內(nèi)壓上升和助熔劑碳化，進(jìn)而，表面張力大小也受影響，熔融金屬和碳化助熔劑由通電動作引起的飛散變得激烈起來的結(jié)果，工作時因局部急劇升溫或內(nèi)壓上升、碳化助熔劑間再次導(dǎo)通容易造成裂縫發(fā)生等物理寫破壞，并且，因為分散后的金屬和碳化助熔劑不保持絕緣距離，工作后加電壓時，容易發(fā)生再次導(dǎo)通引起的絕緣破壞。
對此，本發(fā)明的熔絲元件合金組成中，因為相當(dāng)離開上述共晶附近范圍，固液共存區(qū)相當(dāng)寬廣，表面張力大的Bi含有量比較少，即使通電升溫中寬廣固液共存狀態(tài)下也被斷開(對本發(fā)明的合金型溫度熔絲而言，確認(rèn)熔絲元件是在比液相線溫度還要低的溫度下斷開)，很好抑制工作之后不久發(fā)生電弧，而且在Bi含有量下降表面張力降低的相乘作用下，即使添加通常額定的過載試驗中，也不會發(fā)生上述的物理性破壞，能夠充分維持工作后的高絕緣電阻，能保證伊朗的耐壓特性。
至于本發(fā)明的溫度熔絲，工作時的熔絲元件溫度比液相線溫度要低9℃以上，溫度熔絲的工作溫度比熔絲元件的液相線溫度要低6℃以上。
上述的合金型溫度熔絲中，筒型外殼式的場合，如圖7(a)所示，對筒型外殼4無偏芯配置引線導(dǎo)體1、1是為了進(jìn)行圖7(b)所示的正常球狀斷開的前提條件，如圖7(c)所示，如果偏芯，就如圖7(d)所示，工作后，筒狀外殼內(nèi)壁容易附著助熔劑(含有助熔劑碳化物)和分散合金，導(dǎo)致絕緣電阻值降低和耐壓特性惡化。
因此，為了防止這樣的不合適，如圖8(a)所示，使各引線導(dǎo)體1、1的端部形成圓盤狀d，將熔絲元件2的各度焊到各圓盤d的前面(例如用熔焊法焊接)，借助于圓盤外周的筒型外殼內(nèi)壁的支承，對筒型外殼4實質(zhì)上同心定位熔絲元件2是有效的[圖8(a)中，3是涂布于熔絲元件上的助熔劑，4是筒狀外殼，5是密封劑，例如環(huán)氧樹脂。圓盤外籍大約與筒型外殼內(nèi)徑相等]。這時，如圖8(b)所示，熔融后的熔絲元件球面狀凝集在圓盤d的前面，能夠防止外殼4的內(nèi)壁上附著助熔劑(含有碳化物)和分散合金。
以下的實施例和比較例中使用的合金型溫度熔絲是交流定額2A×250V的筒型外殼式，尺寸是筒狀陶瓷外殼的外徑25mm、殼厚0.5mm、殼長8mm，銅引線導(dǎo)體外徑0.6mmφ，熔絲元件的外徑0.6mmφ、長度3.5mm，對助熔劑而言，使用組成物松脂80重量部、硬脂酸20重量部、二乙胺等胺溴酸鹽1重量部，對密封劑而言，使用常溫硬化型的環(huán)氧樹脂。
溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性，按照IEC60691規(guī)定的過載試驗法中標(biāo)準(zhǔn)的試驗加以評價(過載試驗前的濕度試驗省略)。
即，采用給試料施加1.1×額定電壓、1.5×額定電流，以(2±1)K/分的溫度上升速率升溫并工作的辦法，首先試驗工作時破壞的有無。沒有發(fā)生破壞的試料之中，對耐壓特性把引線導(dǎo)體間受得住1分鐘2×額定電壓(500V)，而且引線導(dǎo)體-筒狀外殼外面(用金屬箔包裝)間受得住1分鐘2×額定電壓+1000V(1500V)的試料規(guī)定為合格，并且對絕緣電阻，把直流電壓值為2×額定電壓(500V)施加時的引線導(dǎo)體間的絕緣電阻為0.2MΩ以上，而且線導(dǎo)體-筒狀外殼外面(用金屬箔包裝)間的絕緣電阻為2MΩ以上的試料規(guī)定為合格，設(shè)定耐壓特性和絕緣電阻都合格的試料作為絕緣穩(wěn)定性合格判定基準(zhǔn)，設(shè)定試料數(shù)為50個，把50個全部絕緣穩(wěn)定性合格的場合評價為○，一個也不合格的場合評價為×。
至于溫度熔絲的工作溫度，設(shè)定試料數(shù)為50個，一邊通電0.1安培電流，一邊浸漬到升溫速度1℃/分的油浴內(nèi)，測定熔絲元件熔斷的通電切斷時的油溫度T0，規(guī)定T0-2℃為溫度熔絲的工作溫度。
熔絲元件的液相線溫度由DSC[將基準(zhǔn)試料(不變化)和測定試料裝入氮氣容器內(nèi)，向容器加熱器供電，以一定速度加熱兩試料，用示差熱電偶檢測隨測定試料熱變化的熱能輸入量變動]測定。
熔絲元件的拉絲加工性，把對1個拉模的斷線率評價為6.5％，設(shè)定拉絲速度為45m/分，把300μmφ可拉絲的加工性評價為○，發(fā)生斷線不能保證拉絲連續(xù)性的評價為×。
筒型外殼式的合金型溫度熔絲是熔絲元件的組成設(shè)為Sn48％、In2％，剩余Bi。
在上述過載帶電中使其工作，但隨著破壞而不能工作。關(guān)于該工作后的絕緣穩(wěn)定性，把引線導(dǎo)體間受得住1分鐘2×額定電壓(500V)，而且引線導(dǎo)體-筒狀外殼外面間受得住1分鐘2×額定電壓+1000V(1500V)，并且直流電壓值為2×額定電壓(500V)施加時的引線導(dǎo)體間的絕緣電阻為0.2MΩ以上，而且引線導(dǎo)體-筒狀外殼外面間的絕緣電阻為0.2MΩ以上，則絕緣穩(wěn)定性為○。
溫度熔絲工作時的熔絲元件溫度為135℃，熔絲元件的液相線溫度為152℃(工作時元件溫度比液相線溫度要低17℃)，很顯然，工作溫度低于液相線溫度，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。
過載帶電中，工作時沒有帶來破壞，溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○(良好的耐壓特性和高絕緣電阻)的理由，可以推斷為是因為在寬廣的固液共存區(qū)進(jìn)行熔絲元件的截斷，因為工作之后不久發(fā)生電弧極其之少難以發(fā)生局部性而且急劇的升溫，所以抑制由此隨著助熔劑氣化而來的壓力上升和助熔劑碳化，也沒有引起物理性破壞，并且由于與表面張力下降的相乘效果，也能很好抑制熔融金屬和碳化助熔劑的通電動作引起飛散，能夠確保充分的絕緣距離。
熔絲元件的電阻率為34μΩ·cm很低，就連高負(fù)載電流下也都能夠很好抑制自身發(fā)熱，以規(guī)定工作溫度工作。
熔絲元件的拉絲加工性也為○。
對實施例1，除如表1所示改變Sn量，與器對應(yīng)Bi量也改變以外，認(rèn)為都與實施例1相同。
哪個實施例中，也與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，將過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。
并且，很顯然，哪個實施例中，工作時的元件溫度也比液相線溫度要低(低11℃～13℃)，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。過載帶電中，工作時沒有帶來破壞，溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○的理由，與上述同樣，可以推斷為是因為在寬廣的固液共存區(qū)進(jìn)行熔絲元件的截斷，因為工作之后不久發(fā)生電弧極其之少，難以發(fā)生局部性而且急劇的升溫，所以能夠抑制由此隨著助熔劑氣化而來的壓力上升和助熔劑碳化，也沒有引起物理性破壞，并且由于與表面張力下降的相乘效果，也能很好抑制熔融金屬和碳化助熔劑的通電動作引起的飛散，可確保充分的絕緣距離。
進(jìn)而，哪個實施例中，熔絲元件的電阻率也很低，就連高負(fù)載電流下，也都能夠很好抑制自身發(fā)熱，以規(guī)定工作溫度工作。
熔絲元件的拉絲加工性也全部為○。
表1實施例2 實施例3 實施例4 實施例5Sn(％)44 53 62 70In(％)2222Bi(％)剩余 剩余 剩余 剩余工作時的破壞性無 無 無 無工作后的絕緣穩(wěn)定性○ ○ ○ ○液相線溫度(℃)144 156 167 178工作時元件溫度(℃)132±1 143±2 152±3 162±3電阻率(μΩ·cm) 36 31 27 23拉絲加工性○ ○ ○ ○[實施例6～9]對實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成如表2所示以外，認(rèn)為都與實施例1相同。
哪個實施例中，也與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，將過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。
并且，很顯然，哪個實施例中，工作時的元件溫度也比液相線溫度要低(低10℃～12℃)，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○的理由，也與上述同樣。
進(jìn)而，哪個實施例中，熔絲元件的電阻率也很低，就連高負(fù)載電流下，也都能夠很好抑制自身發(fā)熱，以規(guī)定工作溫度工作。
熔絲元件的拉絲加工性也全部為○。
表2實施例6 實施例7 實施例8 實施例9Sn(％)44 5261 70In(％)0.5 0.5 0.5 0.5Bi(％)剩余剩余 剩余 剩余工作時的破壞性無 無無 無工作后的絕緣穩(wěn)定性○ ○○ ○液相線溫度(℃)142 154 164 176工作時元件溫度(℃)131±1 142±2150±3 161±3電阻率(μΩ·cm) 37 3228 24拉絲加工性○ ○○ ○[實施例10～13]對實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成如表3所示以外，認(rèn)為都與實施例1相同。
哪個實施例中，也與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，將過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。
并且，很顯然，哪個實施例中，工作時的元件溫度也比液相線溫度要低(低10℃～13℃)，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○的理由，也與上述同樣。
進(jìn)而，哪個實施例中，熔絲元件的電阻率也很低，就連高負(fù)載電流下，也都能夠很好抑制自身發(fā)熱，以規(guī)定工作溫度工作。
熔絲元件的拉絲加工性也全部為○。
表3實施例10 實施例11 實施例12 實施例13Sn(％)44526170In(％)3 3 3 3Bi(％)剩余 剩余 剩余 剩余工作時的破壞性無無無無工作后的絕緣穩(wěn)定性○○○○液相線溫度(℃)146 158 168 180工作時元件溫度(℃)134±2145±2153±3164±3電阻率(μΩ·cm) 35302723拉絲加工性○○○○[實施例14～17]對實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成如表4所示以外，認(rèn)為都與實施例1相同。
哪個實施例中，也與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，將過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。
并且，很顯然，哪個實施例中，工作時的元件溫度也比液相線溫度要低(低11℃～14℃)，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○的理由，也與上述同樣。
表4實施例14 實施例15 實施例16 實施例17Sn(％) 44526170In(％) 6 6 6 6Bi(％) 剩余 剩余 剩余 剩余工作時的破壞性 無無無無工作后的絕緣穩(wěn)定性 ○○○○液相線溫度(℃) 149 161 170 182
工作時元件溫度(℃)136±2147±2155±3165±3電阻率(μΩ·cm) 33292521拉絲加工性○○○○[實施例18～21]對實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成如表5所示以外，認(rèn)為都與實施例1相同。
哪個實施例中，也與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，將過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。
并且，很顯然，哪個實施例中，工作時的元件溫度也比液相線溫度要低(低11℃～13℃)，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。溫度熔絲工作后的絕緣穩(wěn)定性為○的理由，也與上述同樣。
進(jìn)而，哪個實施例中，熔絲元件的電阻率也很低，就連高負(fù)載電流下，也都能夠很好抑制自身發(fā)熱，以規(guī)定工作溫度工作。熔絲元件的拉絲加工性也全部為○。
表5實施例18 實施例19 實施例20 實施例21Sn(％)44526170In(％)10101010Bi(％)剩余 剩余 剩余 剩余工作時的破壞性無無無無工作后的絕緣穩(wěn)定性○○○○液相線溫度(℃)148 160 169 180工作時元件溫度(℃)135±2146±2154±3164±3電阻率(μΩ·cm) 32272320拉絲加工性○○○○[實施例22]
對熔絲元件，使用給Sn48％、In2％、剩余Bi的100重量部，添加1重量部Ag的合金組成。作為比實施例1的熔絲元件的拉絲條件還要嚴(yán)格的條件，把對1個拉模的斷線率評價為8％，以拉絲速度為60m/分，制造300μmφ的線材，而且全無斷線。電阻率低于實施例1的電阻率。
與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，給過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。很顯然，工作時元件溫度和液相線溫度與實施例1幾乎不變，工作時元件溫度低于液相線溫度，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。其理由也與上述同樣。
在Ag的添加量0.1～3.5重量部范圍內(nèi)，確認(rèn)看到上述效果。
對熔絲元件，使用給Sn48％、In2％、剩余Bi的100重量部，各自添加0.5重量部Au、Cu、Ni、Pd、Pt、Ga、Ge、以及P的合金組成。作為比實施例1的熔絲元件拉絲條件還要嚴(yán)格的條件，把對1個拉模的斷線率評價為8％，以拉絲速度為60m/分，制造300μmφ的線材，而且全無斷線。電阻率低于實施例1的電阻率。
與實施例1同樣，即使過載帶電下工作也不發(fā)生破壞，給過載工作后的絕緣穩(wěn)定性評價為○。工作時元件溫度和液相線溫度與實施例1幾乎不變。很顯然，工作時元件溫度低于液相線溫度，熔絲元件在固液共存區(qū)截斷。其理由也與上述同樣。
在Au、Cu、Ni、Pd、Pt、Ga、Ge、以及P的各自添加量0.1～3.5重量部范圍內(nèi)，確認(rèn)看到上述效果。
相對于實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成為Sn45％、In4％、Bi55％以外，認(rèn)為都跟實施例1相同。
在上述過載帶電的基礎(chǔ)上使其工作時，發(fā)生了破壞。推定其理由，是因為由于固液共存區(qū)狹窄，從固體到液體瞬時變化工作之后不久發(fā)生電弧，出現(xiàn)局部的而且急劇升溫并隨著助熔劑氣化發(fā)生內(nèi)壓上升和助熔劑碳化，受其升溫或內(nèi)壓上升、碳化助熔劑間的再次導(dǎo)通的影響導(dǎo)致物理性破壞。
相對于實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成為Sn52％、Bi48％以外，認(rèn)為都跟實施例1相同。
在上述過載帶電的基礎(chǔ)上使之工作也沒有發(fā)生破壞，然而工作后的引線導(dǎo)體間絕緣電阻值降到0.1MΩ以下，施加2×額定電壓(500V)的電壓時，再次導(dǎo)通的場合很多，絕緣安全性為×。推定其理由，是因為即使在固液共存區(qū)進(jìn)行熔絲元件的截斷，器范圍也比較狹窄，通電升溫中從固體到液體變化比較快，剛工作之后發(fā)生電弧，受局部急劇升溫影響容易發(fā)生助熔劑碳化，并且因為對Bi-Sn系二元合金的高表面張力也有影響，激化熔融合金和碳化助熔劑通電動作引起的飛散，因無法保持飛散后的合金和碳化助熔劑的絕緣距離，使工作后的絕緣電阻比較低，施加電壓時，再次導(dǎo)通直至破壞絕緣。
相對于實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成為Sn40％、In0.5％、剩余Bi以外，認(rèn)為都跟實施例1相同。
在上述過載帶電的基礎(chǔ)上使之工作也不發(fā)生破壞，然而與比較例2同樣，絕緣安全性為×。其理由跟比較例2相同。
相對于實施例1，除設(shè)定熔絲元件的組成為Sn72％、In0.5％、剩余Bi以外，認(rèn)為都跟實施例1相同。
工作溫度超過了170℃，不能充分滿足工作溫度130℃～170℃的重要條件。
權(quán)利要求
1.一種溫度熔絲元件用線材，其特征是具有Sn超過43％而且在70％以下，In為0.5％以上而且在10％以下，剩余為Bi的合金組成。
2.一種溫度熔絲元件用線材，其特征是在Sn超過43％而且70％以下，In0.5％以上而且10％以下，剩余為Bi的組成100重量部分中添加一種或二種以上Ag、Au、Cu、Ni、Pd、Pt、Sb、Ga、Ge、P的0.1～3.5重量部分。
3.按照權(quán)利要求1所述的溫度熔絲元件用線材制成熔絲元件的合金型溫度熔絲。
4.按照權(quán)利要求2所述的溫度熔絲元件用線材制成熔絲元件的合金型溫度熔絲。
5.按照權(quán)利要求3所述的合金型溫度熔絲，其特征是熔絲元件中含有不可避免的雜質(zhì)。
6.按照權(quán)利要求4所述的合金型溫度熔絲，其特征是熔絲元件中含有不可避免的雜質(zhì)。
7.按照權(quán)利要求3所述的合金型溫度熔絲，其特征是引線導(dǎo)體間具備連接熔絲元件的構(gòu)成，在引線導(dǎo)體的至少熔絲元件焊接部上被覆Sn或Ag膜。
8.按照權(quán)利要求4所述的合金型溫度熔絲，其特征是引線導(dǎo)體間具備連接熔絲元件的構(gòu)成，在引線導(dǎo)體的至少熔絲元件焊接部上被覆Sn或Ag膜。
9.按照權(quán)利要求5所述的合金型溫度熔絲，其特征是引線導(dǎo)體間具備連接熔絲元件的構(gòu)成，在引線導(dǎo)體的至少熔絲元件焊接部上被覆Sn或Ag膜。
10.按照權(quán)利要求6所述的合金型溫度熔絲，其特征是引線導(dǎo)體間具備連接熔絲元件的構(gòu)成，在引線導(dǎo)體的至少熔絲元件焊接部上被覆Sn或Ag膜。
11.按照權(quán)利要求3所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
12.按照權(quán)利要求4所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來成，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
13.按照權(quán)利要求5所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
14.按照權(quán)利要求6所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
15.按照權(quán)利要求7所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
16.按照權(quán)利要求8所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
17.按照權(quán)利要求9所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
18.按照權(quán)利要求10所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括這樣的結(jié)構(gòu)，在熔絲元件的兩端焊接有引線導(dǎo)體，熔絲元件上涂布助熔劑，該助熔劑涂布熔絲元件上邊穿插筒狀外殼，將筒狀外殼的各端與引線導(dǎo)體之間密封起來，引線導(dǎo)體端形成圓盤狀，在圓盤前面焊接熔絲元件端。
19.按照權(quán)利要求3所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括用含有金屬顆粒和粘合劑的導(dǎo)電膏的印刷燒附法，在基片上設(shè)置一對膜電極，這些膜電極間連接熔絲元件的構(gòu)成，金屬顆粒是Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu任選一種。
20.按照權(quán)利要求4所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括用含有金屬顆粒和粘合劑的導(dǎo)電膏的印刷燒附法，在基片上設(shè)置一對膜電極，這些膜電極間連接熔絲元件的構(gòu)成，金屬顆粒是Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu任選一種。
21.按照權(quán)利要求5所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括用含有金屬顆粒和粘合劑的導(dǎo)電膏的印刷燒附法，在基片上設(shè)置一對膜電極，這些膜電極間連接熔絲元件的構(gòu)成，金屬顆粒是Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu任選一種。
22.按照權(quán)利要求6所述的合金型溫度熔絲，其特征是包括用含有金屬顆粒和粘合劑的導(dǎo)電膏的印刷燒附法，在基片上設(shè)置一對膜電極，這些膜電極間連接熔絲元件的構(gòu)成，金屬顆粒是Ag、Ag-Pd、Ag-Pt、Au、Ni、Cu任選一種。
23.按照權(quán)利要求3所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
24.按照權(quán)利要求4所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
25.按照權(quán)利要求5所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
26.按照權(quán)利要求6所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
27.按照權(quán)利要求7所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
28.按照權(quán)利要求8所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
29.按照權(quán)利要求9所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
30.按照權(quán)利要求10所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
31.按照權(quán)利要求11所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
32.按照權(quán)利要求12所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
33.按照權(quán)利要求13所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
34.按照權(quán)利要求14所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
35.按照權(quán)利要求15所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
36.按照權(quán)利要求16所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
37.按照權(quán)利要求17所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
38.按照權(quán)利要求18所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
39.按照權(quán)利要求19所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
40.按照權(quán)利要求20所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
41.按照權(quán)利要求21所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
42.按照權(quán)利要求22所述的合金型溫度熔絲，其特征是附設(shè)有發(fā)熱體，用于熔斷熔絲元件。
43.一種合金型溫度熔絲，其特征是工作時的熔絲元件溫度比熔絲元件的液相線溫度要低9℃以上。
44.一種合金型溫度熔絲，其特征是工作溫度屬于130℃～170℃，而且比熔絲元件的液相線溫度要低6℃以上。
全文摘要
本發(fā)明提供一種合金型溫度熔絲，采用Sn－In－Bi系三元合金，工作溫度屬于130℃～170℃，過載特性和耐壓特性優(yōu)良，能夠充分保證工作后的絕緣安全性，而且很容易達(dá)成熔絲元件的細(xì)線化。使用的熔絲元件其合金組成為Sn超過43％而且在70％以下，In0.5％以上而且在10％以下，剩余為Bi。
文檔編號B23K35/26GK1494101SQ03127769
公開日2004年5月5日 申請日期2003年8月12日 優(yōu)先權(quán)日2002年10月30日
發(fā)明者田中嘉明, 猿渡利章, 章 申請人:內(nèi)橋艾斯泰克股份有限公司