專利名稱：感應(yīng)加熱方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過在坯料與磁場之間的相對移動特別是引起旋轉(zhuǎn)來感應(yīng)加熱導(dǎo)電 材料的坯料的方法，其中該磁場是通過在鐵芯上的至少一個直流饋電的超導(dǎo)繞組而產(chǎn)生的。
背景技術(shù)：
DE 10 2005 061 670. 4示出了這種方法。為了實施該方法，例如，可以使在被驅(qū)動 旋轉(zhuǎn)的夾具中夾緊的圓柱狀坯料以恒定的轉(zhuǎn)數(shù)圍繞其圓柱軸在磁場中旋轉(zhuǎn)，其中該磁場是 通過穿過超導(dǎo)繞組的恒定電流而產(chǎn)生的。由此在坯料中感應(yīng)基本恒定的電流。然而，實際 上，通常，坯料不是最優(yōu)的圓柱狀的，和/或未被嚴密地夾緊，導(dǎo)致其不圍繞著其圓柱軸旋 轉(zhuǎn)。因此，穿過坯料的磁通量變化，從而相應(yīng)地在坯料中感應(yīng)出非恒定量的感應(yīng)電流。所感 應(yīng)的電流Iind(t)隨著旋轉(zhuǎn)頻率f而交變，即，Iind(t) =Iind(t+r1)o由于坯料中的時間上非 恒定的感應(yīng)電流，產(chǎn)生相應(yīng)地隨時間變化的磁場，該磁場滲透超導(dǎo)繞組且在其中感應(yīng)電壓。 該效應(yīng)稱為背向或反向感應(yīng)，并且對應(yīng)的電壓稱為背向或反向感應(yīng)電壓。由于該隨時間變 化的反向感應(yīng)電壓，不是時間上恒定的電流，而是隨時間變化的電流，流過超導(dǎo)繞組，從而 導(dǎo)致不希望的損耗，即超導(dǎo)繞組中的所謂的背向或反向感應(yīng)損耗。類似地，在加熱非圓柱狀的桿狀坯料(例如，具有矩形或橢圓形截面的坯料)期 間，坯料的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生連續(xù)交變的感應(yīng)電流，這導(dǎo)致相應(yīng)地交變的反向感應(yīng)電壓以及伴隨的 對應(yīng)的反向感應(yīng)損耗。隨時間變化的反向感應(yīng)電壓和隨之發(fā)生的反向感應(yīng)損耗與坯料的形狀無關(guān)地發(fā) 生，在坯料分別被設(shè)定為旋轉(zhuǎn)或停止的感應(yīng)加熱開始和結(jié)束時尤其如此。基本上，反向感應(yīng) 損耗在每次旋轉(zhuǎn)速度改變時都出現(xiàn)。必須通過相應(yīng)地大功率的電流源且增大超導(dǎo)繞組所需的冷卻功率來補償這些反 向感應(yīng)損耗。US 3，842，243提出在交變磁場中加熱導(dǎo)電坯料。為了使磁通傳導(dǎo)經(jīng)過坯料，在U 形軛中設(shè)置交流饋電的導(dǎo)體。利用位于軛的部分上的直流饋電的額外線圈，該部分可被驅(qū) 動至磁飽和。因此，交流場的磁通不再全部傳導(dǎo)到坯料，且在對應(yīng)的區(qū)域中較不強烈地進行 局部加熱。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明基于在實施開始提到的方法時降低超導(dǎo)繞組中的反向感應(yīng)損耗的目的。通過方法的方式，通過根據(jù)權(quán)利要求1的方法而實現(xiàn)該目的。在從屬權(quán)利要求2 至7中闡述了該方法的有利實施例。特別用于實施該方法的裝置形成權(quán)利要求8的主題。 在權(quán)力要求9至15中闡述了該裝置的進一步的發(fā)展。在所有方法中，至少一個坯料相對于磁場移動。為此，該磁場是否圍繞坯料旋轉(zhuǎn)并 不重要，反之亦然。根據(jù)權(quán)利要求1的方法，直流電產(chǎn)生且維持在這樣的值，在鐵芯中，至少在繞組區(qū)域中，該值產(chǎn)生這樣的磁通密度，在該磁通密度下，鐵芯的材料的相對磁導(dǎo)率比在繞組的零電流狀態(tài)時低。由于相對磁導(dǎo)率減小，反向感應(yīng)減小，并且隨之超導(dǎo)繞組中的損耗 減小。同時，維持鐵芯的傳導(dǎo)繞組磁場的效果。結(jié)果，反向感應(yīng)減小。如果使兩個以上坯料在超導(dǎo)繞組所產(chǎn)生的磁場中同時旋轉(zhuǎn)，則根據(jù)該問題的替代 或可選解決方案，可以將坯料相對于彼此的位置調(diào)整為使由坯料的交變感應(yīng)電流所產(chǎn)生的 反向感應(yīng)電壓相減式疊加。如果在簡化表示中假定坯料的區(qū)域中的磁場均勻，則穿過坯料 的磁通與坯料在垂直于磁力線的平面上的投影面積近似成比例。在磁場中加熱非圓柱狀坯 料期間，該投影面積將隨著每個角度改變而改變。該解決方案的關(guān)鍵在于，調(diào)整兩個以上坯 料的相對于彼此的位置，以便所有坯料的在磁場中移動期間的總投影面積不變或者盡可能 小地變化。相應(yīng)地，于是，穿過坯料的總磁通也不變或者盡可能小地變化。從而使繞組中的 反向感應(yīng)電壓最小。也可以說，相減式疊加將要分配給各個坯料的反向感應(yīng)電壓，即，由磁 通的各個變化引起的反向感應(yīng)電壓。為此，例如，具有方形截面的兩個相同的立方體狀坯料可以以相同的角速度各自 圍繞其縱向軸旋轉(zhuǎn)，且可被對準而使該縱向軸至少近似地正交于由載流繞組產(chǎn)生的磁場的 磁力線，其中如此調(diào)整坯料相對于彼此的位置，以便這兩個坯料關(guān)于其平行的縱向軸相對 于彼此成45°地旋轉(zhuǎn)位移，這是因為，這樣，穿過其中一個坯料的磁通的增加量將與穿過另 一坯料的磁通的減少量相同。當穿過一個坯料的磁通達到其最大值時，其隨后將減小，而穿 過另一坯料的磁通將增加相同的量。在理想情況下，穿過這些坯料的總磁通恒定。于是，至 少部分地通過相減式疊加，將要分配給各個坯料的反向感應(yīng)電壓彼此抵消。例如，當同時加 熱截面積不相等的兩個立方體狀坯料時，可獲得相同的效果，即使效果不如此顯著。這特別 適用于具有顯著矩形截面的立方體狀坯料。根據(jù)另一替代或可選的解決方案，在通過使兩個以上坯料在由直流饋電的超導(dǎo)繞 組所產(chǎn)生的磁場中旋轉(zhuǎn)而同時感應(yīng)加熱這兩個以上坯料期間，可以將所述坯料相對于彼此 的移動調(diào)整為使得由隨時間變化的感應(yīng)電流所產(chǎn)生的反向感應(yīng)電壓相減式疊加(權(quán)利要 求2)。與在以上兩段中描述的方法的情況一樣地，通過該解決方案，也有必要使坯料在磁場 中旋轉(zhuǎn)，以便其投影面積之和至少基本恒定。此外，通過調(diào)整坯料相對比彼此的移動，替代 地或可選地，可以使穿過坯料的磁通的時間上的變化之和最小，這可由各個坯料相對于磁 場的改變的旋轉(zhuǎn)速度而引起。例如，可以使兩個圍繞其各自的縱向軸旋轉(zhuǎn)的優(yōu)選相同的例如圓柱狀坯料沿相反 方向且優(yōu)選以具有相同值的角速度旋轉(zhuǎn)(權(quán)利要求3)。因此，在加熱的開始時和結(jié)束時， 即，在旋轉(zhuǎn)移動的開始或停止期間，將要分配給各坯料的反向感應(yīng)效應(yīng)具有不同的極性符 號，從而在理想情況下，在開始期間或在停止期間，通過被相減式疊加的將要分配給各坯料 的反向感應(yīng)電壓，在繞組中發(fā)生有效反向感應(yīng)電壓的消除。自然地，還可在同時加熱彼此不同的坯料期間實施該方法。假設(shè)這些坯料的截面 具有對稱性，則這些截面可用于一目的。例如，以上實例的第一個圓柱狀坯料可被具有方形 截面的桿狀坯料所替代，并且第二個圓柱狀坯料可被具有規(guī)則八邊形截面的桿狀坯料所替 代。現(xiàn)在使第一坯料以具有兩倍于第二坯料的角速度值的角速度且沿與第二坯料相反的方 向旋轉(zhuǎn)。無論其形狀如何，這些坯料優(yōu)選應(yīng)在開始旋轉(zhuǎn)之前彼此對準，以便在旋轉(zhuǎn)移動開始 時，穿過兩個坯料的磁通或者首先增大，或者首先減小。優(yōu)選地，在旋轉(zhuǎn)移動開始時，兩個坯料在垂直于磁通的平面上的投影面積都為最大值或者都為最小值。如果兩個坯料都沿相同 方向旋轉(zhuǎn)(彼此的角速度的比率的值不變)，則應(yīng)在開始之前對準這些坯料，以便隨著旋轉(zhuǎn) 移動的開始，穿過其中一個坯料的磁通首先減小，而穿過另一個坯料的磁通首先增大。在該 情況下，在旋轉(zhuǎn)移動開始時，一個坯料的投影面積優(yōu)選為最大值，而另一個坯料的投影面積 為最小值。在這兩種情況下，穿過兩個坯料的磁通都相反地改變，從而將要分配給各自的坯 料的反向感應(yīng)電壓具有相反的極性符號且相減式疊加。作為超導(dǎo)繞組，例如，可以使用帶狀高溫超導(dǎo)體(HTSC)。例如，銅酸鹽超導(dǎo)體，即，稀土銅氧化物，例如，YBa2Cu3CVx，可被設(shè)計為HTSC。可以利用連接到所述繞組的調(diào)制電流源而使直流電的值保持為至少基本恒定。由 于低的反向感應(yīng)，與實施根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的方法時相比，該恒定電流源可具有更低的調(diào)制范 圍且因此可更加成本有利。一種裝置，特別是用于實施上述方法之一的裝置，具有在鐵芯上的超導(dǎo)繞組；用 于在所述繞組中產(chǎn)生直流電的直流源；用于導(dǎo)電材料坯料的至少一個夾具；以及用于在所 述繞組與所述夾具之間產(chǎn)生相對移動的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動器。在一個實施例中，如此設(shè)定通過所述 直流源在所述繞組中產(chǎn)生的所述直流電的值，以便當與所述繞組的零電流狀態(tài)比較時，至 少在所述繞組的區(qū)域中所述鐵芯的相對磁導(dǎo)率降低(權(quán)利要求8)。如果該裝置具有被驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的至少一個其他夾具，則可選地或替代地，可沿相反 方向且優(yōu)選以近似相同值的角速度驅(qū)動所述夾具(權(quán)利要求9)。例如，所述夾具可設(shè)置有 適當調(diào)整的驅(qū)動電動機。同樣可替代地，可以由公共電動機來驅(qū)動至少兩個夾具。具有用 于沿相反旋轉(zhuǎn)方向且以相同值的角速度進行功率輸出的工具的齒輪傳動可將電動機功率 傳送給所述夾具。替代地或附加地，所述裝置可具有用于確定在每個坯料中由隨時間變化的感應(yīng)電 流引起的反向感應(yīng)電壓的工具。利用評估先前確定的反向感應(yīng)電壓的控制工具，如此控制 所述夾具的所述旋轉(zhuǎn)驅(qū)動器，以便由每個坯料產(chǎn)生的所述反向感應(yīng)電壓被相減式疊加(權(quán) 利要求10)。例如，可以通過該控制工具來調(diào)整坯料相對于彼此的位置和/或坯料相對于彼 此的相對移動。在簡化情況下，所采用的鐵芯可以為桿。在該桿的兩端處，坯料可移動，具體地，相 對于從該桿中發(fā)出的磁場旋轉(zhuǎn)。通過自由空間實現(xiàn)磁通的返回。作為對此的改進，所使用的鐵芯可以為至少近似C形的軛。至少近似C形的軛在 該軛的兩極片之間具有空氣隙，否則該軛具有封閉的環(huán)形截面，所述坯料可在該空氣隙中 旋轉(zhuǎn)。這種鐵芯使得穿過將要加熱的坯料的磁通的良好傳導(dǎo)成為可能。此外，與桿的情況 不同地，穿過鐵芯而發(fā)生返回磁通。根據(jù)優(yōu)選實施例，所述鐵芯為近似E形軛，該近似E形軛在中間分支與每個端部分 支之間具有分別用于容納一個坯料的空氣隙。所述繞組優(yōu)選設(shè)置在所述中間分支上。這種 空氣隙使得利用僅僅一個繞組同時加熱兩個坯料成為可能，并且也使返回磁通傳導(dǎo)穿過所 述鐵芯成為可能。為此，一個各自的坯料在每一個空氣隙中，優(yōu)選在該空氣隙內(nèi)相對于磁場 移動。優(yōu)選，所述鐵芯至少部分地由層疊的金屬片構(gòu)成。這降低了在鐵芯中的可能的渦 電流。相應(yīng)地，加熱鐵芯的渦電流功率損耗降低，并且需要采取較少的措施來冷卻鐵芯。同時，從鐵芯向超導(dǎo)繞組的可能的熱傳遞減少。 特別優(yōu)選將金屬片設(shè)置在與這樣的平面至少部分地近似正交的層中，在坯料中感 應(yīng)的電流的主要部分在該平面中流動。這使得具有低渦電流損耗的磁場的良好傳導(dǎo)成為可 能。優(yōu)選，將所述繞組的區(qū)域中的截面選擇為小于在所述繞組外側(cè)的截面。由此進一 步減小反向感應(yīng)。


通過附圖進一步示例本發(fā)明。其以示意性簡化的形式且通過實例示出在以下附圖 中示出圖1是感應(yīng)加熱器的視圖；圖2a是具有桿狀鐵芯的感應(yīng)加熱器的磁體系統(tǒng)；圖2b是圖2a的磁體系統(tǒng)的側(cè)視圖；圖3a是具有作為鐵芯的C狀軛的磁體系統(tǒng)；圖3b是圖3a的磁體系統(tǒng)的正視圖；圖4a是具有作為鐵芯的E狀軛的磁體系統(tǒng)；圖4b是圖4a的磁體系統(tǒng)的正視圖；以及圖5是反向感應(yīng)電壓作為繞組電流的函數(shù)的實例。
具體實施例方式圖1的感應(yīng)加熱器用于通過使坯料10在由磁體系統(tǒng)50產(chǎn)生的磁場中旋轉(zhuǎn)而加熱 坯料10。為此，將坯料10夾緊在夾具的右手側(cè)和左手側(cè)壓力元件2a和2b之間，且通過電 動機1驅(qū)動該坯料10旋轉(zhuǎn)。齒輪傳動3將電動機軸連接到夾具2a的軸，該夾具2a適于沿 雙向箭頭的方向滑動。如在圖2a和2b中以非常簡化的方式示出的，磁體系統(tǒng)50可包括桿狀鐵芯55. 2 上的直流饋電的超導(dǎo)繞組60。在繞組60與鐵芯55. 2之間設(shè)置隔離元件61，例如抽空的中 空間隔，其可減少進入繞組60的熱(僅在圖2b中示出)。桿狀鐵芯55. 2傳導(dǎo)由直流饋電 的繞組60產(chǎn)生的磁場(未示出)，該磁場從鐵芯55. 2的兩個端面56. 2和57. 2發(fā)出，就好 像從透鏡發(fā)出，且經(jīng)由空氣隙而進入位于那里的坯料10。如果使坯料在磁場中移動(例如 旋轉(zhuǎn))，則相對于坯料的磁通改變，且在坯料10中感應(yīng)出感應(yīng)電流。坯料10中感應(yīng)出的電 流又產(chǎn)生另一磁場，該另一磁場疊加在由繞組產(chǎn)生的磁場上，且在繞組60中相反地感應(yīng)電 壓。為了使超導(dǎo)繞組60以最優(yōu)的效率工作，流過繞組60的電流的時間變化優(yōu)選為零，即， Iwi (t) =O0然而，由于反向感應(yīng)電壓通常在時間上不恒定，Iwt (t)興0成立。優(yōu)選通過直 到剛好在達到飽和區(qū)域之前用降低相對磁導(dǎo)率的直流電對繞組60進行饋電，可以降低反 向感應(yīng)。當由感應(yīng)電流產(chǎn)生的磁場接著被附加地疊加在由繞組60產(chǎn)生的磁場上時，由于鐵 芯55. 2的低相對磁導(dǎo)率，附加磁場強度沒有或者僅僅很差地通過鐵芯55. 2傳導(dǎo)到繞組60， 而是以實質(zhì)上非傳導(dǎo)的方式展開。穿過繞組60的磁通的改變以及伴隨的反向感應(yīng)電壓相 應(yīng)地減小。 在另一實施例中，磁體系統(tǒng)50可以基本由具有優(yōu)選HTSC繞組60的C形鐵芯55. 3構(gòu)成(圖3a和3b)。通過調(diào)制的直流源80對繞組60饋電。鐵芯傳導(dǎo)由此產(chǎn)生的用黑色箭頭標示的磁場(僅僅示于圖3b中)。與根據(jù)圖2的實施例不同地，返回磁通不經(jīng)過自由空間，而使經(jīng)過 電磁鐵芯57. 3(圖3b)。至少一個將要加熱的坯料10位于鐵芯55的的兩個分支56. 3和 57. 3之間。與所示例的不同地，將要加熱的坯料10通常不精確地為圓柱狀的，并且在大多 數(shù)情況下不精確地圍繞其圓柱軸旋轉(zhuǎn)。因此，被磁通穿透的坯料10的表面變化，且隨之產(chǎn) 生反向感應(yīng)，從而穿過超導(dǎo)繞組的電流變化。如上所述，通過合適地選擇對繞組60饋電的 直流值，反向感應(yīng)減少。與分支56. 3和57. 3的對應(yīng)面積相比，與由黑箭頭標示的磁場成直 角的鐵芯55. 3的截面積在繞組60的區(qū)域中減小。在繞組的區(qū)域中鐵芯的減小的厚度dwi 明顯區(qū)別于自由分支的厚度df。由此，繞組的區(qū)域中的鐵芯的相對磁導(dǎo)率再次降低。替代 地，鐵芯55. 4還可以為E形的，如圖4a和4b所示。在自由分支71與72之間，或者72與 73之間，分別設(shè)置凹處，坯料10被引入該凹處。在自由中間分支72上設(shè)置具有HTSC繞組 60的線圈，通過調(diào)制的直流源80 (僅示于圖4b中)對該繞組60進行饋電。鐵芯55. 4實質(zhì) 上由層疊片58構(gòu)成，這些層疊片58被層疊為與在坯料10中感應(yīng)的電流在其中流動的平面 正交。圖5示出當使坯料在位于鐵芯上的具有3000圈的繞組的磁場中旋轉(zhuǎn)(其中坯料 相對于繞組的旋轉(zhuǎn)頻率均勻地改變，Is內(nèi)改變8Hz)時，基于120kW的加熱功率，作為繞組電 流Iwi的函數(shù)的以伏特為單位的計算的反向感應(yīng)電壓Uind。對于小的電流(例如，Iwi ^ 50A)， 反向感應(yīng)電壓的最大值為約220V。隨著電流Iwi增加，反向感應(yīng)的值首先急劇減小。電流 Iwi的例如從約15A到Iwi ^ 65A的增大使得反向感應(yīng)電壓Uind的值減小約100V。在約80A之上，電流的進一步增加僅僅引起反向感應(yīng)電壓Uind的比較小的降低。例 如，電流Iwi的從約80A到約100A的增大使得反向感應(yīng)電壓僅僅減小約20V。該感應(yīng)加熱器的最優(yōu)工作范圍為約60A ( 180000安培-圈)至約80A ( 240000 安培-圈)，特別地，為約70A( ^ 210000安培-圈)，這是因為，這樣，鐵芯的相對磁導(dǎo)率 的值仍允許僅僅很小的反向感應(yīng)，但同時仍足以使鐵芯將由超導(dǎo)繞組產(chǎn)生的磁場傳導(dǎo)到坯 料。
權(quán)利要求
一種通過使導(dǎo)電材料的坯料(10)相對于磁場旋轉(zhuǎn)來感應(yīng)加熱所述坯料(10)的方法，其中所述磁場通過在鐵芯(55.2，55.3，55.4)上的至少一個直流饋電的超導(dǎo)繞組(60)產(chǎn)生，其特征在于，用直流電對所述繞組(60)進行饋電，所述直流電的值在所述鐵芯(55.2，55.3，55.4)中，至少在所述繞組(60)的區(qū)域中，產(chǎn)生這樣的磁通密度，在該磁通密度下，所述鐵芯(55.2，55.3，55.4)的材料的相對磁導(dǎo)率比在所述繞組(60)的零電流狀態(tài)時低。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中，通過使至少兩個導(dǎo)電坯料(10)相對于由鐵芯(55.4) 上的至少一個直流饋電的超導(dǎo)繞組(60)所產(chǎn)生的磁場旋轉(zhuǎn)而加熱所述至少兩個導(dǎo)電坯料 (10)，其中在每個坯料(10)中激發(fā)的隨時間變化的感應(yīng)電流在所述繞組(60)中引起各自 的反向感應(yīng)電壓，其特征在于，所述坯料(10)相對于彼此的移動被調(diào)整為使得反向感應(yīng)電 流相減式疊加。
3.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其特征在于，所述坯料(10)分別沿相反的方向旋轉(zhuǎn)。
4.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其特征在于，所述坯料(10)相對于彼此的位置被調(diào)整為使 得所述反向感應(yīng)電壓相減式疊加。
5.根據(jù)權(quán)利要求2、權(quán)利要求3或權(quán)利要求4的方法，其特征在于，所述坯料(10)以至 少近似相同值的角速度旋轉(zhuǎn)。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項的方法，其特征在于，通過所述繞組(60)的所述直流 電的值被調(diào)整為具有基本恒定的值。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項的方法，其特征在于，所述鐵芯(55.2，55. 3，55. 4)的 在所述繞組(60)的區(qū)域中的截面積被選擇為小于在所述繞組(60)外的截面積。
8.一種用于感應(yīng)加熱導(dǎo)電材料的至少一個坯料(10)的裝置，包括在鐵芯(55.2， 55.3,55. 4)上的至少一個超導(dǎo)繞組(60)；用于在所述繞組(60)中產(chǎn)生直流電的直流源 (80)；以及用于所述坯料(10)的至少一個夾具，其被驅(qū)動為可相對于所述繞組(60)旋轉(zhuǎn)， 其特征在于，如此設(shè)定通過所述直流源(80)在所述繞組(60)中產(chǎn)生的所述直流電的值， 以便當與所述繞組(60)的零電流狀態(tài)比較時，至少在所述繞組(60)的區(qū)域中所述鐵芯 (55. 2，55. 3，55. 4)的相對磁導(dǎo)率降低。
9.根據(jù)權(quán)利要求8的裝置，其用于感應(yīng)加熱導(dǎo)電材料的至少兩個坯料(10)，其具有被 驅(qū)動而相對于所述繞組(60)旋轉(zhuǎn)的至少兩個夾具，在每一個所述夾具中可夾緊其中一個 坯料(10)，其特征在于，沿相反方向驅(qū)動各所述夾具。
10.根據(jù)權(quán)利要求8的裝置，其用于感應(yīng)加熱導(dǎo)電材料的至少兩個坯料(10)，其具有被 驅(qū)動而相對于所述繞組(60)旋轉(zhuǎn)的至少兩個夾具，在每一個所述夾具中可夾緊其中一個 坯料(10)，其特征在于，所述裝置具有用于確定在每個坯料(10)中由隨時間變化的感應(yīng)電 流引起的反向感應(yīng)電壓的工具，并且所述裝置具有控制工具，所述控制工具如此控制所述 夾具的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動器，以便在任何時間引起的所述反向感應(yīng)電壓被相減式疊加。
11.根據(jù)權(quán)利要求9或10的裝置，其特征在于，以具有至少近似相等值的角速度驅(qū)動所 述夾具。
12.根據(jù)權(quán)利要求8的裝置，其特征在于，所述鐵芯(55.3)為近似C形的軛。
13.根據(jù)權(quán)利要求9或10的裝置，其特征在于，所述鐵芯(55.4)為近似E形的軛，該近 似E形的軛在中間分支與每個端部分支之間具有用于容納各自的坯料的空氣隙。
14.根據(jù)權(quán)利要求8至10中任一項的裝置，其特征在于，所述鐵芯(55.4)至少部分地 由層疊的金屬片(58)構(gòu)成。
15.根據(jù)權(quán)利要求8至10中任一項的裝置，其特征在于，所述鐵芯(55.3)的在所述繞 組(60)的區(qū)域中的截面積小于在所述繞組(60)外的截面積。
全文摘要
在通過使導(dǎo)電材料的坯料(10)相對于由鐵芯(55.2，55.3，55.4)上的至少一個承載直流電的超導(dǎo)繞組(60)產(chǎn)生的磁場旋轉(zhuǎn)而感應(yīng)加熱所述坯料期間，通過在所述繞組(60)中產(chǎn)生且維持直流值可以降低反向感應(yīng)電壓，該直流值在所述鐵芯中，至少在所述繞組的區(qū)域中，產(chǎn)生這樣的磁通密度，在該磁通密度下，所述鐵芯的材料的相對磁導(dǎo)率比在所述繞組的零電流狀態(tài)時低。
文檔編號H05B6/02GK101803453SQ200880100216
公開日2010年8月11日 申請日期2008年7月10日 優(yōu)先權(quán)日2007年7月26日
發(fā)明者C·比勒, C·菲爾比爾, I·哈恩 申請人:澤奈基電力公司