旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其能夠滿足層疊鋼板的一體固定中所要求的各種性能，即，能夠?qū)崿F(xiàn)渦流損耗的增加抑制、緊固連結(jié)強(qiáng)度的提高、層疊精度的提高及生產(chǎn)率的提高。在分割鐵心(10)的背軛(20)中，在各個分割鐵心上各形成一個緊固部(40)，并且緊固部具有矩形形狀的突起部(41)及凹部(42)而構(gòu)成為平坦緊固狀。在從軸向觀察時，在將兩個內(nèi)周側(cè)交點和兩個外周側(cè)交點由直線連結(jié)成對角狀的情況下分割的四個對角區(qū)域之中的徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部配置緊固部的中心位置，其中，兩個內(nèi)周側(cè)交點為齒的周向兩端面與背軛的內(nèi)周面相交的交點，兩個外周側(cè)交點為使齒的周向兩端面延長的假想線與背軛的外周面相交的交點。
【專利說明】旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心。

【背景技術(shù)】
[0002]在專利文獻(xiàn)I中記載有通過將多張薄板金屬層疊而構(gòu)成的鐵心塊。該鐵心塊的多個薄板金屬彼此通過一個部位的緊固部和多個部位的粘接而相互固接并層疊。
[0003]這樣，通過并用緊固部和粘接劑將薄板金屬彼此層疊來維持良好的層疊狀態(tài)，并且通過將緊固部限定為一個部位來抑制鐵損的增加。
[0004]【在先技術(shù)文獻(xiàn)】
[0005]【專利文獻(xiàn)】
[0006]【專利文獻(xiàn)I】日本特開2009-72014號公報
[0007]【發(fā)明的概要】
[0008]【發(fā)明要解決的課題】
[0009]然而，為了通過粘接將薄板金屬彼此接合，需要向各薄板金屬涂敷粘接劑的工序，因此生產(chǎn)率可能會惡化。
[0010]此外，在專利文獻(xiàn)I中，設(shè)置緊固部的位置沒有考慮渦流損耗。即，緊固部設(shè)置在與定子的齒對應(yīng)的位置，在該定子的齒處，線圈通電時產(chǎn)生的磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較大，因此緊固部的渦流損耗增加。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0011]本發(fā)明鑒于前述的課題而提出，其目的在于提供一種旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其能夠滿足層疊鋼板的一體固定中所要求的各種性能，即，能夠?qū)崿F(xiàn)渦流損耗的增加抑制、緊固連結(jié)強(qiáng)度的提聞、層置精度的提聞及生廣率的提聞。
[0012]【解決方案】
[0013]為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的第一方面為旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心(例如，后述的實施方式中的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心I)，其通過將多個分割鐵心(例如，后述的實施方式中的分割鐵心10)呈圓環(huán)狀地排列而構(gòu)成，所述多個分割鐵心分別通過將多個鋼板(例如，后述的實施方式中的鋼板12)沿軸向?qū)盈B而分體地形成，所述旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的特征在于，
[0014]各個所述分割鐵心具有:
[0015]具有規(guī)定的徑向?qū)挾榷蕡A弧狀地延伸的背軛(例如，后述的實施方式中的背軛20)；
[0016]從所述背軛的周向中間部向徑向內(nèi)側(cè)突出，且在周圍卷繞有線圈的齒(例如，后述的實施方式中的齒30);以及
[0017]通過使層疊的所述多個鋼板彼此相互卡止而進(jìn)行一體地固定的緊固部(例如，后述的實施方式中的緊固部40)，
[0018]在所述分割鐵心的所述背軛中，在各個所述分割鐵心上各形成一個所述緊固部，
[0019]所述緊固部在規(guī)定的鋼板中具有突起部(例如，后述的實施方式中的突起部41)和凹部(例如，后述的實施方式中的凹部42)而構(gòu)成為平坦緊固狀(平々L.A狀)，所述突起部通過使具有短邊及長邊的矩形形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)突出而成，所述凹部形成在該突起部的背面，通過使與所述突起部相同形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)凹陷而成，
[0020]所述規(guī)定的鋼板的所述突起部與在層疊方向上和所述規(guī)定的鋼板相鄰的鋼板的所述凹部卡合而相互卡止，
[0021]在從軸向觀察時，在將兩個內(nèi)周側(cè)交點(例如，后述的實施方式中的內(nèi)周側(cè)交點PD和兩個外周側(cè)交點(例如，后述的實施方式中的P2)由直線連結(jié)成對角狀的情況下分割的四個對角區(qū)域(例如，后述的實施方式中的對角區(qū)域S1、S2、S3、S4)之中的徑向外側(cè)的對角區(qū)域(例如，后述的實施方式中的對角區(qū)域SI)的內(nèi)部配置所述緊固部的中心位置，其中，所述兩個內(nèi)周側(cè)交點為所述齒的周向兩端面(例如，后述的實施方式中的周向兩端面31)與所述背軛的內(nèi)周面(例如，后述的實施方式中的內(nèi)周面26)相交的交點，所述兩個外周側(cè)交點為使所述齒的周向兩端面延長的假想線(例如，后述的實施方式中的假想線L、R)與所述背軛的外周面(例如，后述的實施方式中的外周面25)相交的交點，
[0022]所述緊固部的長邊沿著徑向配置。
[0023]另外，本發(fā)明的第二方面在第一方面記載的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，其特征在于，
[0024]所述緊固部的徑向內(nèi)側(cè)端部(例如，后述的實施方式中的徑向內(nèi)側(cè)端部45)配置在徑向內(nèi)側(cè)的對角區(qū)域(例如，后述的實施方式中的對角區(qū)域S3)的內(nèi)部。
[0025]另外，本發(fā)明的第三方面為旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心(例如，后述的實施方式中的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心I)，其通過將多個分割鐵心(例如，后述的實施方式中的分割鐵心10)呈圓環(huán)狀地排列而構(gòu)成，所述多個分割鐵心分別通過將多個鋼板(例如，后述的實施方式中的鋼板12)沿軸向?qū)盈B而分體地形成，所述旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的特征在于，
[0026]各個所述分割鐵心具有:
[0027]具有規(guī)定的徑向?qū)挾榷蕡A弧狀地延伸的背軛(例如，后述的實施方式中的背軛20)；
[0028]從所述背軛的周向中間部向徑向內(nèi)側(cè)突出，且在周圍卷繞有線圈的齒(例如，后述的實施方式中的齒30);以及
[0029]通過使層疊的所述多個鋼板彼此相互卡止而進(jìn)行一體地固定的緊固部(例如，后述的實施方式中的緊固部40A)，
[0030]在所述分割鐵心的所述背軛中，在各個所述分割鐵心上各形成一個所述緊固部，
[0031]所述緊固部在規(guī)定的鋼板中具有突起部(例如，后述的實施方式中的突起部41)和凹部(例如，后述的實施方式中的凹部42)而構(gòu)成為平坦緊固狀，所述突起部通過使在徑向內(nèi)側(cè)成為凸出狀的三角形形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)突出而成，所述凹部形成在該突起部的背面，通過使與所述突起部相同形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)凹陷而成，
[0032]所述規(guī)定的鋼板的所述突起部與在層疊方向上和所述規(guī)定的鋼板相鄰的鋼板的所述凹部卡合而相互卡止，
[0033]在從軸向觀察時，在將兩個內(nèi)周側(cè)交點(例如，后述的實施方式中的內(nèi)周側(cè)交點PD和兩個外周側(cè)交點(例如，后述的實施方式中的P2)由直線連結(jié)成對角狀的情況下分割的四個對角區(qū)域(例如，后述的實施方式中的對角區(qū)域S1、S2、S3、S4)之中的徑向外側(cè)的對角區(qū)域(例如，后述的實施方式中的對角區(qū)域SI)的內(nèi)部配置所述緊固部，其中，所述兩個內(nèi)周側(cè)交點為所述齒的周向兩端面(例如，后述的實施方式中的周向兩端面31)與所述背軛的內(nèi)周面(例如，后述的實施方式中的內(nèi)周面26)相交的交點，所述兩個外周側(cè)交點為使所述齒的周向兩端面延長的假想線(例如，后述的實施方式中的假想線L、R)與所述背軛的外周面(例如，后述的實施方式中的外周面25)相交的交點。
[0034]另外，本發(fā)明的第四方面在第三方面記載的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，其特征在于，
[0035]所述三角形形狀的徑向內(nèi)側(cè)的頂點的開角(例如，后述的實施方式中的開角Θ)以使所述緊固部位于通電時的所述背軛中的磁通密度的隨時間的變化量為規(guī)定值以下的區(qū)域的方式設(shè)定。
[0036]另外，本發(fā)明的第五方面在第一至第四方面中任一方面記載的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，其特征在于，
[0037]所述緊固部的所述三角形形狀或所述矩形形狀的角部(例如，后述的實施方式中的角部46)形成為圓角形狀。
[0038]【發(fā)明效果】
[0039]根據(jù)本發(fā)明的第一方面所記載的結(jié)構(gòu)，由于將矩形形狀的緊固部的中心位置配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部，因此能夠?qū)⒕o固部配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的區(qū)域，因此能夠抑制線圈通電時在緊固部處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0040]另外，通過將矩形形狀的緊固部的長邊沿著徑向配置，由此與矩形形狀的緊固部的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部位于磁通密度及磁通密度隨時間的變化大的區(qū)域的情況，因此能夠抑制線圈通電時在緊固部處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0041]因此，即使在增大緊固部的面積來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度及層疊精度(層疊平行度、層疊垂直度、緊固部附近層疊厚度)的情況下，也能夠抑制渦流損耗的增加。
[0042]另外，通過將矩形形狀的緊固部的長邊沿著徑向配置，由此與矩形形狀的緊固部的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部與齒的徑向內(nèi)側(cè)端部之間的距離增大的情況，因此能夠抑制齒的徑向內(nèi)側(cè)端部處的層疊精度的下降。
[0043]另外，由于緊固部僅由一點構(gòu)成，因此生產(chǎn)率變得良好，并且與將緊固部在各分割鐵心上設(shè)置兩點以上的情況相比，能夠抑制渦流損耗的增加。
[0044]另外，在緊固部僅由一點構(gòu)成的情況下，例如緊固部形成為圓形形狀時，多個鋼板彼此容易相對旋轉(zhuǎn)，但是通過將緊固部構(gòu)成為矩形形狀，即使對于旋轉(zhuǎn)方向的力也能夠確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0045]另外，由于緊固部構(gòu)成為平坦緊固狀，因此與例如形成為V突起緊固狀的情況相t匕，能夠抑制相鄰的鋼板彼此之間的間隙的產(chǎn)生，從而提高鋼板的占空因數(shù)，并且能夠使緊固部的面積整體有效地發(fā)揮功能來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度或?qū)盈B精度。
[0046]根據(jù)本發(fā)明的第二方面，由于緊固部的徑向內(nèi)側(cè)端部配置在徑向內(nèi)側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部，因此能夠抑制緊固部的徑向內(nèi)側(cè)端部與齒的徑向內(nèi)側(cè)端部之間的距離增大的情況，能夠抑制從緊固部離開得比較大的位置的齒的徑向內(nèi)側(cè)端部處的層疊精度的下降。
[0047]根據(jù)本發(fā)明的第三方面，由于將三角形形狀的緊固部配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部，因此能夠?qū)⒕o固部配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的區(qū)域，能夠抑制通電時在緊固部處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0048]另外，由于構(gòu)成為在徑向內(nèi)側(cè)成為凸出狀的三角形形狀，因此能夠?qū)⒕o固部40配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部，且容易確保緊固部40的面積。因此，能夠增大緊固部的面積來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度及層疊精度，且能夠抑制渦流損耗的增加。
[0049]另外，由于緊固部僅由一點構(gòu)成，因此生產(chǎn)率變得良好，并且與將緊固部在各分割鐵心上設(shè)置兩點以上的情況相比，能夠抑制渦流損耗的增加。
[0050]另外，在緊固部僅由一點構(gòu)成的情況下，例如將緊固部形成為圓形形狀時，多個鋼板彼此容易相對旋轉(zhuǎn)，但是通過將緊固部構(gòu)成為三角形形狀，即使對于旋轉(zhuǎn)方向的力也能夠確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0051]另外，由于緊固部構(gòu)成為平坦緊固狀，因此與例如形成為V突起緊固狀的情況相t匕，能夠抑制相鄰的鋼板彼此之間的間隙的產(chǎn)生，從而提高層疊鋼板的占空因數(shù)，并且能夠使緊固部的面積整體有效地發(fā)揮功能來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度或?qū)盈B精度。
[0052]根據(jù)本發(fā)明的第四方面，在徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部，在更期望的磁通密度的隨時間的變化量的區(qū)域的內(nèi)部配置緊固部，由此能夠更有效地抑制渦流損耗的增加。
[0053]根據(jù)本發(fā)明的第五方面，規(guī)定的鋼板的突起部向在層疊方向上與規(guī)定的鋼板相鄰的鋼板的凹部進(jìn)行卡合時，能夠容易卡合，并且能夠容易確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0054]另外，在利用沖裁形成緊固部時，通過使角部與直線部的松脫狀態(tài)(抜《■狀態(tài))(塌邊或剪切長度)接近，來減輕作用于沖頭的角部的負(fù)擔(dān)，由此能夠維持穩(wěn)定的松脫狀態(tài)。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0055]圖1是第一實施方式的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的局部立體圖。
[0056]圖2(a)是第一實施方式的分割鐵心的從軸向觀察到的平面圖，圖2(b)是分割鐵心的緊固部附近的剖視圖。
[0057]圖3(a)是第二實施方式的分割鐵心的從軸向觀察到的平面圖，圖3(b)是分割鐵心的緊固部附近的剖視圖。
[0058]圖4是表示渦流損耗的分析結(jié)果的圖。
[0059]圖5是表示緊固連結(jié)強(qiáng)度的分析結(jié)果的圖。
[0060]圖6是表示層疊平行度的分析結(jié)果的圖。
[0061]圖7是表示層疊垂直度的分析結(jié)果的圖。
[0062]圖8是表示緊固部附近層疊厚度的分析結(jié)果的圖。
[0063]圖9(a)是第一比較例的分割鐵心的從軸向觀察到的平面圖，圖9(b)是分割鐵心的緊固部附近的剖視圖。
[0064]圖10(a)是第二比較例的分割鐵心的從軸向觀察到的平面圖，圖10(b)是分割鐵心的緊固部附近的剖視圖。
[0065]圖11是表示分割鐵心中的磁通密度的分布的圖。
[0066]圖12(a)及(b)是表示分割鐵心中的磁通密度的隨時間變化的圖。
[0067]圖13是表示背軛的周向中間部附近的磁通密度的隨時間變化的分布的圖。
[0068]圖14是第三比較例的分割鐵心的從軸向觀察到的平面圖。
[0069]【符號說明】
[0070]I旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心
[0071]10分割鐵心
[0072]12 鋼板
[0073]20 背軛
[0074]21周向一端面
[0075]22 凸部
[0076]23周向另一端面
[0077]24 凹部
[0078]25外周面
[0079]26內(nèi)周面
[0080]30 齒
[0081]31周向兩端面
[0082]32徑向內(nèi)側(cè)端部
[0083]40、40A 緊固部
[0084]41突起部
[0085]41a 平面
[0086]41b 斜面
[0087]42 凹部
[0088]42a 平面
[0089]42b 斜面
[0090]43周向兩端面
[0091]44徑向兩端面
[0092]45徑向內(nèi)側(cè)端部
[0093]46 角部
[0094]O中心位置
[0095]Pl內(nèi)周側(cè)交點
[0096]P2外周側(cè)交點
[0097]S1、S2、S3、S4 對角區(qū)域
[0098]L、M、R 假想線
[0099]Θ 開角

【具體實施方式】
[0100]以下，基于附圖，說明本發(fā)明的各實施方式。需要說明的是，附圖是以符號的朝向為基準(zhǔn)來觀察的。
[0101](第一實施方式)
[0102]如圖1所示，本實施方式的定子鐵心I通過將多個分割鐵心10沿周向排列成圓環(huán)狀而構(gòu)成。具備該定子鐵心I的定子與設(shè)置在其內(nèi)部的轉(zhuǎn)子組合而構(gòu)成旋轉(zhuǎn)電機(jī)(均未圖示)，例如，被用作電動機(jī)或發(fā)電機(jī)。
[0103]各個分割鐵心10通過將由沖壓機(jī)沖裁的大致T字狀的金屬制的鋼板12沿軸向(圖1中的上下方向)層疊多張而分體地形成。也參照圖2(a)，分割鐵心10具有:具有規(guī)定的徑向?qū)挾榷蕡A弧狀地延伸的背軛(back yoke) 20 ;從背軛20的周向中間部向徑向內(nèi)側(cè)突出，且在周圍隔著絕緣體等而卷繞有線圈(未圖示)的齒30。因此，分割鐵心10相對于通過其周向中間部的假想線M而大致線對稱地形成。
[0104]需要說明的是，在圖2(a)中，背軛20的徑向?qū)挾缺硎緸閍，分割鐵心10 (背軛20)的周向?qū)挾鹊囊话氲闹当硎緸閎，分割鐵心10的徑向?qū)挾缺硎緸镃，在本實施方式的分割鐵心10中設(shè)定為a < b < C。
[0105]背軛20在周向一端面21上形成有從其徑向中間部向周向突出的凸部22，且在周向另一端面23上，從其徑向中間部形成與凸部22的形狀對應(yīng)的凹部24。需要說明的是，在圖2中，為了簡便起見，省略了凸部22及凹部24的圖示。在以下的圖中也同樣。并且，凸部22以規(guī)定的過盈量壓入嵌合于凹部24，由此，將沿周向相鄰的分割鐵心10彼此連結(jié)。
[0106]另外，分割鐵心10具有通過使層疊的多個鋼板12彼此相互卡止而將它們一體地固定的緊固部40。緊固部40在分割鐵心10的背軛20處，在各個分割鐵心10各設(shè)置I個。
[0107]如圖2(b)所示，緊固部40具有:通過基于沖壓機(jī)的沖裁等而形成，在規(guī)定的鋼板12中，使具有與徑向垂直的短邊和沿著徑向的長邊的矩形形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)突出固定量而成的突起部41 ;形成在突起部41的背面(軸向另一面)上，使與突起部41相同形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)凹陷而成的凹部42。并且，使規(guī)定的鋼板12的突起部41與在軸向上相鄰的鋼板12的凹部42卡合，由此將鋼板12彼此相互卡止。
[0108]另外，緊固部40的周向兩端面43及徑向兩端面44朝向軸向呈直線狀地延伸形成，從而緊固部40構(gòu)成為平坦緊固狀。
[0109]另外，緊固部40的4個角部46形成為由曲線構(gòu)成的圓角形狀。需要說明的是，該圓角形狀的曲線優(yōu)選大于鋼板12的板厚(軸向厚度)。通過如此構(gòu)成，在鋼板12的突起部41與相鄰的鋼板12的凹部42卡合時容易卡合，并且容易確保緊固壓入緊迫力，因此能夠容易確保相鄰的鋼板12的緊固連結(jié)強(qiáng)度。此外，在利用沖裁來形成緊固部40時，使角部46與直線部的松脫狀態(tài)(塌邊或剪切長度)接近，來減輕作用于沖頭的角部的負(fù)擔(dān)，由此能夠維持穩(wěn)定的松脫狀態(tài)。
[0110]緊固部40的中心位置O設(shè)定成在通過分割鐵心10的周向中間部的假想線M上，且距背軛20的外周面25的外徑側(cè)端部的徑向距離為a/2以內(nèi)。即，從軸向觀察時，將2個內(nèi)周側(cè)交點Pl和2個外周側(cè)交點P2由直線連結(jié)成對角狀時所分割的4個對角區(qū)域分別在徑向外側(cè)、周向一偵彳、徑向內(nèi)側(cè)、周向另一側(cè)表示為S1、S2、S3、S4，其中，這2個內(nèi)周側(cè)交點Pl為齒30的周向兩端面31與背軛20的內(nèi)周面26相交的2個交點，這2個外周側(cè)交點P2為使齒30的周向兩端面31延長的假想線L、R與背軛20的外周面25相交的2個交點，這種情況下，緊固部40的中心位置O配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部。而且，緊固部40的徑向內(nèi)側(cè)端部45配置在徑向內(nèi)側(cè)的對角區(qū)域S3的內(nèi)部。
[0111](第二實施方式)
[0112]接下來，對本發(fā)明的第二實施方式的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心I進(jìn)行說明。需要說明的是，第二實施方式的定子鐵心I的基本結(jié)構(gòu)與第一實施方式相同，僅緊固部的結(jié)構(gòu)不同，因此對于同一或相當(dāng)部分，標(biāo)注同一符號而省略或簡化說明。
[0113]如圖3所示，在本實施方式的緊固部40A中，突起部41及凹部42在從軸向觀察下為在徑向內(nèi)側(cè)成為凸出狀的三角形形狀。
[0114]另外，緊固部40A與第一實施方式的緊固部40同樣，其周向兩端面43及徑向端面44朝向軸向呈直線狀地延伸形成，從而緊固部40A構(gòu)成為平坦緊固狀。而且，緊固部40的3個角部46形成為由曲線構(gòu)成的圓角形狀。該圓角形狀的曲線優(yōu)選大于鋼板12的板厚(軸向厚度)。
[0115]在此，緊固部40A的中心位置O設(shè)定成在通過分割鐵心10的周向中間部的假想線M上，且距背軛20的外周面25的外徑側(cè)端部的徑向距離為a/4。而且，緊固部40的整體配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部。
[0116](第一及第二實施方式與第一及第二比較例的比較)
[0117]接下來，對于上述的第一及第二實施方式的分割鐵心10中的層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的各種性能，即，渦流損耗、緊固連結(jié)強(qiáng)度、層疊精度(層疊平行度、層疊垂直度、緊固部附近層疊厚度)，分別進(jìn)行分析，其結(jié)果如圖4?8所示。
[0118]在此，圖4?8中，為了與第一及第二實施方式進(jìn)行比較，也示出第一及第二比較例的分析結(jié)果。
[0119]如圖9所示，在第一比較例的分割鐵心10中，在背軛20的周向兩側(cè)部設(shè)置一對緊固部40B，該緊固部40B的突起部41及凹部42在從軸向觀察下為圓形形狀。而且，緊固部40B與第一及第二實施方式的緊固部40、40A同樣地，朝向軸向呈直線狀地延伸形成而構(gòu)成為平坦緊固狀。
[0120]如圖10所示，在第二比較例的分割鐵心10中，在背軛20的周向中間部設(shè)置緊固部40C。該緊固部40C形成為突起部41及凹部42的長邊在從軸向觀察下沿著徑向那樣的矩形形狀。
[0121]在此，緊固部40C的突起部41及凹部42包括與軸向垂直的平面41a、42a和隨著從平面41 a、42a朝向徑向兩側(cè)而向軸向另一側(cè)延伸的一對傾斜面41b、42b，從而形成為V突起緊固狀。而且，緊固部40C的4個角部與第一及第二實施方式不同，呈直角地形成。
[0122]而且，第一實施方式的緊固部40與第二比較例的緊固部40C相比，從軸向觀察時的面積設(shè)定為增大12 %左右，第二實施方式的緊固部40A與第二比較例的緊固部40C相比，從軸向觀察時的面積設(shè)定為增大20%左右。
[0123]需要說明的是，在圖4?7中，將第一比較例的分割鐵心10的值作為100，在圖8中，將第一比較例的分割鐵心10的值設(shè)為-100，由此作為基準(zhǔn)值。
[0124]另外，圖4中的渦流損耗是指線圈通電時在緊固部40、40A、40B、40C處產(chǎn)生的渦流損耗。圖5中的緊固連結(jié)強(qiáng)度是指多個鋼板12彼此的緊固連結(jié)強(qiáng)度。圖6中的層疊平行度是指層疊的多個鋼板12的上下表面平行度，值越小，越接近平行。圖7中的層疊垂直度表示分割鐵心10的軸向一端面與外周面所成的角度的大小，值越小，越接近直角。圖8中的緊固部附近層疊厚度表示緊固部40附近的分割鐵心10的軸向厚度相對于{鋼板12的板厚(軸向厚度)X層疊張數(shù)}的偏差。
[0125]<渦流損耗的分析>
[0126]首先，如圖4所示，第一、第二實施方式及第二比較例的渦流損耗下降至第一比較例的渦流損耗的80%左右。該結(jié)果可認(rèn)為設(shè)置緊固部40、40A、40B、40C的位置的差異是主要的原因，因此在以下進(jìn)行詳細(xì)敘述。
[0127]如本發(fā)明那樣，在將多個分割鐵心10連結(jié)而成的定子鐵心I中，因線圈通電而產(chǎn)生的磁通及從轉(zhuǎn)子側(cè)產(chǎn)生的磁通成為如下這樣的環(huán)路，即，從規(guī)定的齒30朝向周向一側(cè)及另一側(cè)而經(jīng)由背軛20，并通過其他的齒30，且通過轉(zhuǎn)子而向規(guī)定的齒30返回。
[0128]在此，在圖11中，利用深淺來表示通過規(guī)定的大小的電流時的分割鐵心10中的磁通密度的分布，深的部分表示磁通密度大，淺的部分表示磁通密度小。在圖12中，示出分割鐵心10中的位于背軛20的徑向中間部的周向一側(cè)的第一位置#1、位于背軛20的徑向中間部的周向中間部的第二位置#2、位于齒30的徑向中間部的周向中間部的第三位置#3處的通電時的磁通密度的隨時間變化的大小。在圖13中，利用深淺來表示背軛20的周向中間部附近的通電時的磁通密度的隨時間變化的分布，深的部分表示磁通密度隨時間的變化大，淺的部分表示磁通密度隨時間的變化小。
[0129]如圖11所示，分割鐵心10的磁通密度在齒30和一對齒30間的周向位置的背軛20處比較大。而且，如圖12所示，分割鐵心10的磁通密度的隨時間的變化按照第二位置#2、第一位置#1、第三位置#3的順序變大。即，磁通密度的隨時間的變化在齒30和一對齒30間的周向位置的背軛20處大，在背軛20的周向中間部處小。
[0130]這樣，在齒30和一對齒30間的周向位置的背軛20處，磁通密度及磁通密度隨時間的變化均變大，因此在這些位置上設(shè)置緊固部時，渦流損耗變大。因此，緊固部優(yōu)選設(shè)置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的背軛20的周向中間部附近。
[0131]此外，參照圖11及圖13可知，在背軛20的周向中間部附近，隨著朝向徑向外側(cè)而磁通密度及磁通密度隨時間的變化變小。S卩，可知按照徑向內(nèi)側(cè)的對置區(qū)域S3、周向兩側(cè)的對置區(qū)域S2、S4、徑向外側(cè)的對置區(qū)域SI的順序而磁通密度及磁通密度隨時間的變化減小。因此，在分割鐵心10上設(shè)置的緊固部優(yōu)選設(shè)置在背軛20的周向中間部附近中的徑向外側(cè)。
[0132]并且，在第一實施方式(參照圖2)中，緊固部40的中心位置O配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，因此能抑制線圈通電時在緊固部40處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0133]尤其是在第一實施方式中，矩形形狀的緊固部40的長邊沿著徑向配置，由此與圖
14中作為第三比較例所示那樣的矩形形狀的緊固部40的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部40位于磁通密度的變化大的區(qū)域的情況，因此能夠抑制線圈通電時在緊固部40處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。需要說明的是，如圖14所示，在緊固部40的短邊沿著徑向配置時，在面積與第一實施方式的緊固部40的面積大致相等的條件下進(jìn)行渦流損耗的分析的結(jié)果是，可知在圖13所示的緊固部40處產(chǎn)生的渦流損耗比第一實施方式的緊固部40增加1.6倍左右。
[0134]在第二實施方式(參照圖3)中，由于將三角形形狀的緊固部40A配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，因此能夠?qū)⒕o固部40A配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化小的區(qū)域，能夠抑制通電時在緊固部40A處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0135]在此，構(gòu)成緊固部40A的三角形形狀的徑向內(nèi)側(cè)的頂點的開角Θ設(shè)定得比較小，以使緊固部40A位于線圈通電時的背軛20中的磁通密度的隨時間的變化量(參照圖13)為規(guī)定值以下的區(qū)域，因此能夠更有效地抑制渦流損耗的增加。
[0136]在第二比較例(參照圖10)中，緊固部40C配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI附近，因此能夠抑制渦流損耗的增加。
[0137]另一方面，在第一比較例(參照圖9)中，一對緊固部40B設(shè)置在一對齒30間的周向位置的背軛20上，即，設(shè)置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化大的位置，因此渦流損耗增加。這樣，第一比較例的緊固部40B不滿足層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的性倉泛。
[0138]<緊固連結(jié)強(qiáng)度的分析>
[0139]接下來，如圖5所示，關(guān)于緊固連結(jié)強(qiáng)度，按照第二比較例、第二實施方式、第一實施方式、第一比較例的順序增大。在此，作為層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的緊固連結(jié)強(qiáng)度，需要約“45”以上的值，在第一、第二實施方式及第一比較例中，滿足該條件。
[0140]成為這樣的結(jié)果的理由認(rèn)為如下這樣。即，在第一、第二實施方式及第二比較例中，緊固部40、40A、40C在各個分割鐵心10上各形成I個，因此與在各分割鐵心10上形成一對緊固部40B的第一比較例相比，緊固連結(jié)強(qiáng)度減少。
[0141]而且，第一實施方式的緊固部40與第二比較例的緊固部40C相比，以從軸向觀察時的面積增大12%左右的方式設(shè)定，第二實施方式的緊固部40A與第二比較例的緊固部40C相比，以從軸向觀察時的面積增大20 %左右的方式設(shè)定，因此第一及第二實施方式與第二比較例相比，緊固連結(jié)強(qiáng)度較大地提高。
[0142]另外，在第二比較例的V突起緊固狀的緊固部40C中，如圖10(b)所示，突起部41及凹部42的斜面41b、42b的徑向兩端部形成為帶圓角的形狀，因此無法高精度地進(jìn)行在軸向上相鄰的鋼板12的突起部41與凹部42的卡合。而且，在V突起緊固中，僅沿徑向的兩邊(兩面)對層疊保持有效地發(fā)揮功能。其結(jié)果是，在第二比較例中，在緊固部40C附近相鄰的鋼板12彼此的間隙增大，由此可認(rèn)為無法使緊固部40C的面積整體有效地發(fā)揮功能來獲得緊固連結(jié)強(qiáng)度。相對于此，第一及第二實施方式中的緊固部40、40A呈平坦緊固狀地構(gòu)成，因此能夠抑制相鄰的鋼板12彼此的間隙的產(chǎn)生，與第二比較例相比，緊固連結(jié)強(qiáng)度得以提聞。
[0143]另外，第一及第二實施方式的緊固部40、40A的角部46形成為圓角形狀，因此容易確保緊固壓入緊迫力，使相鄰的鋼板12的緊固連結(jié)強(qiáng)度提高。
[0144]這樣，第一、第二實施方式及第一比較例具有將多個鋼板12緊固連結(jié)所需的充分的緊固連結(jié)強(qiáng)度，但是第二比較例的緊固連結(jié)強(qiáng)度低，不滿足層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的性能。
[0145]需要說明的是，雖然也可考慮通過將第二比較例的緊固部40C的面積擴(kuò)大至與第一及第二實施方式的緊固部40、40A相同程度來提高第二比較例的緊固連結(jié)強(qiáng)度，但是這種情況下，渦流損耗變大，因此難以同時滿足緊固連結(jié)強(qiáng)度的提高和渦流損耗的抑制。
[0146]<層疊平行度及層疊垂直度的分析>
[0147]另外，如圖6及圖7所示，關(guān)于層疊平行度及層疊垂直度，在第二比較例中最差，在第一、第二實施方式及第一比較例中成為良好的值。在此，作為層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的值，層疊平行度需要約“200”以下的值，層疊垂直度需要約“500”以下的值，而在第一、第二實施方式及第一比較例中滿足該條件。然而，第二比較例同時不滿足層疊的多個鋼板12的一體固定所要求的層疊平行度及層疊垂直度。
[0148]認(rèn)為這是由于如上述那樣，第一比較例的緊固部40B在各分割鐵心10上各設(shè)置一對，且第一及第二實施方式的緊固部40、40A與第二比較例的緊固部40C相比，面積分別增大12%、20%左右，而且緊固部40、40A的面積整體容易對層疊保持有效地發(fā)揮功能(在緊固部40、40A中，相鄰的鋼板12彼此之間不易產(chǎn)生間隙)，因此結(jié)果是，在第一、第二實施方式及第一比較例中能夠得到良好的層疊平行度及層疊垂直度。
[0149]尤其是在第一實施方式中，矩形形狀的緊固部40的長邊沿著徑向配置，由此與圖
14中作為第三比較例所示那樣的矩形形狀的緊固部40的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部40與齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32之間的距離的增大，因此能夠抑制從緊固部40分離得比較大的位置的齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32處的層疊平行度的下降，從而還能夠抑制作為分割鐵心10整體的層疊平行度的下降。需要說明的是，如圖14所示，在緊固部40的短邊沿著徑向配置時，在面積與本實施方式的緊固部40(參照圖2)的面積大致相等的條件下進(jìn)行層疊平行度的分析的結(jié)果是，圖14所示的分割鐵心10的層疊平行度比第一實施方式的分割鐵心10惡化了 5倍左右。需要說明的是，如本實施方式的分割鐵心10那樣，在分割鐵心10(背軛20)的周向?qū)挾鹊囊话氲闹礲與分割鐵心10的徑向?qū)挾萩的關(guān)系為b< c且緊固部40與齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32之間的距離比較大的情況下，上述結(jié)構(gòu)特別有效。
[0150]<緊固部附近層疊厚度的分析>
[0151]另外，如圖8所示，關(guān)于緊固部附近層疊厚度，在第二比較例中變得非常大而惡化，在第一、第二實施方式及第一比較例中成為良好的值。
[0152]認(rèn)為這是由于在第二比較例的V突起緊固狀的緊固部40C中，如圖10(b)所示，突起部41及凹部42的斜面41b、42b的徑向兩端部形成為帶圓角的形狀，因此無法高精度地進(jìn)行在軸向上相鄰的鋼板12的突起部41與凹部42的卡合。其結(jié)果是，認(rèn)為在第二比較例中，在緊固部40C附近相鄰的鋼板12彼此的間隙增大，由此鋼板12的占空因數(shù)變差，緊固部附近層疊厚度也較大地增加。
[0153]因此，如第一及第二實施方式的緊固部40、40A那樣，形成為平坦緊固狀在提高層疊鋼板的占空因數(shù)方面有效。
[0154]<抗旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的分析>
[0155]另外，雖然在圖4?8中未示出，但是關(guān)于第一及第二實施方式、以及第一及第二比較例而言，對施加了朝向旋轉(zhuǎn)方向的力時的多個鋼板12彼此的抗旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度也進(jìn)行了分析。
[0156]其結(jié)果是，在第一、第二實施方式及第一比較例中具有良好的抗旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度，但是在第二比較例中，抗旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度低，多個鋼板12成為彼此容易相對旋轉(zhuǎn)的狀態(tài)。
[0157]認(rèn)為這是由于在第二比較例中，如上述那樣，緊固連結(jié)強(qiáng)度低、層疊精度(層疊平行度、層疊垂直度、緊固部附近層疊厚度)差成為原因。
[0158]需要說明的是，在第一實施方式中將緊固部40構(gòu)成為矩形形狀，在第二實施方式中將緊固部40A構(gòu)成為三角形形狀，由此與形成為圓形形狀的情況相比，對于旋轉(zhuǎn)方向的力也能夠確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0159]如以上說明那樣，根據(jù)第一實施方式的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心1，由于將矩形形狀的緊固部40的中心位置O配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，因此能夠?qū)⒕o固部40配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的區(qū)域，能夠抑制線圈通電時在緊固部40處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0160]另外，矩形形狀的緊固部40的長邊沿著徑向配置，由此與矩形形狀的緊固部40的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部40位于磁通密度及磁通密度隨時間的變化大的區(qū)域的情況，因此能夠抑制線圈通電時在緊固部40處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0161]因此，即使在增大緊固部40的面積來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度及層疊精度(層疊平行度、層疊垂直度、緊固部附近層疊厚度)的情況下，也能夠抑制渦流損耗的增加。
[0162]另外，矩形形狀的緊固部40的長邊沿著徑向配置，由此與矩形形狀的緊固部40的短邊沿著徑向配置的情況相比，能夠抑制緊固部40與齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32之間的距離的增大的情況，因此能夠抑制齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32處的層疊精度的下降的情況。
[0163]另外，由于緊固部40僅由一點構(gòu)成，因此生產(chǎn)率變得良好，并且與將緊固部40在各分割鐵心10上設(shè)置兩點以上的情況相比，能夠抑制渦流損耗的增加。
[0164]另外，在緊固部40僅由一點構(gòu)成的情況下，例如緊固部40形成為圓形形狀時，多個鋼板彼此容易相對旋轉(zhuǎn)，但是通過將緊固部40構(gòu)成為矩形形狀，即使對于旋轉(zhuǎn)方向的力也能夠確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0165]另外，由于緊固部40構(gòu)成為平坦緊固狀，因此與例如形成為V突起緊固狀的情況相比，能夠抑制相鄰的鋼板12彼此之間的間隙的產(chǎn)生，從而提高鋼板12的占空因數(shù)，并且能夠使緊固部40的面積(周長、即四邊)整體有效地發(fā)揮功能來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度或?qū)盈B精度。
[0166]由于緊固部40的徑向內(nèi)側(cè)端部45配置在徑向內(nèi)側(cè)的對角區(qū)域S3的內(nèi)部，因此能夠抑制緊固部40的徑向內(nèi)側(cè)端部45與齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32之間的距離的增大，能夠抑制從緊固部40離開得比較大的位置的齒30的徑向內(nèi)側(cè)端部32處的層疊精度的下降。
[0167]另外，根據(jù)第二實施方式的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心1，由于將三角形形狀的緊固部40A配置在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，因此能夠?qū)⒕o固部40A配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的區(qū)域，能夠抑制通電時在緊固部40A處產(chǎn)生的渦流損耗的增加。
[0168]另外，由于構(gòu)成為在徑向內(nèi)側(cè)成為凸出狀的三角形形狀，因此能夠?qū)⒕o固部40A配置在磁通密度及磁通密度隨時間的變化比較小的徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，且容易確保緊固部40A的面積。因此，能夠增大緊固部40A的面積來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度及層疊精度，且能夠抑制渦流損耗的增加。
[0169]另外，由于緊固部40A僅由一點構(gòu)成，因此生產(chǎn)率變得良好，并且與將緊固部40A在各分割鐵心10上設(shè)置兩點以上的情況相比，能夠抑制渦流損耗的增加。而且，在緊固部40A僅由一點構(gòu)成的情況下，例如將緊固部40A形成為圓形形狀時，多個鋼板彼此容易相對旋轉(zhuǎn)，但是通過將緊固部40A構(gòu)成為三角形形狀，即使對于旋轉(zhuǎn)方向的力也能夠確保緊固連結(jié)強(qiáng)度。
[0170]另外，由于緊固部40A構(gòu)成為平坦緊固狀,因此與例如形成為V突起緊固狀的情況相比，能夠抑制相鄰的鋼板12彼此之間的間隙的產(chǎn)生，從而提高層疊鋼板的占空因數(shù)，并且能夠使緊固部40A的面積(周長、即三邊)整體有效地發(fā)揮功能來提高緊固連結(jié)強(qiáng)度或?qū)盈B精度。
[0171]另外，構(gòu)成緊固部40A的三角形形狀的徑向內(nèi)側(cè)的頂點的開角Θ以使緊固部40A位于通電時的背軛20中的磁通密度的隨時間的變化量為規(guī)定值以下的區(qū)域的方式設(shè)定。因此，通過在徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部，在更期望的磁通密度的隨時間的變化量的區(qū)域的內(nèi)部配置緊固部40A，由此能夠更有效地抑制渦流損耗的增加。
[0172]另外，由于第一及第二實施方式的緊固部40、40A的角部46形成為圓角形狀，因此規(guī)定的鋼板12的突起部41向在層疊方向上與規(guī)定的鋼板12相鄰的鋼板12的凹部42進(jìn)行卡合時，能夠容易卡合。
[0173]另外，容易確保緊固壓入緊迫力，因此能夠容易確保相鄰的鋼板12的緊固連結(jié)強(qiáng)度。而且，在利用沖裁形成緊固部40、40A時，通過使角部46與直線部的松脫狀態(tài)(塌邊或剪切長度)接近，來減輕作用于沖頭的角部的負(fù)擔(dān)，由此能夠維持穩(wěn)定的松脫狀態(tài)。而且，在利用沖裁形成緊固部40、40A時，能夠緩和在角部46處產(chǎn)生的剪切應(yīng)力。
[0174]以上，對本發(fā)明的實施方式進(jìn)行了說明，但本發(fā)明在不脫離其主旨的范圍內(nèi)能夠進(jìn)行各種設(shè)計變更。
[0175]例如，第一實施方式的矩形形狀的緊固部40也可以配置成其整體位于徑向外側(cè)的對角區(qū)域SI的內(nèi)部。
【權(quán)利要求】
1.一種旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其通過將多個分割鐵心呈圓環(huán)狀地排列而構(gòu)成，所述多個分割鐵心分別通過將多個鋼板沿軸向?qū)盈B而分體地形成，所述旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的特征在于， 各個所述分割鐵心具有: 具有規(guī)定的徑向?qū)挾榷蕡A弧狀地延伸的背軛； 從所述背軛的周向中間部向徑向內(nèi)側(cè)突出，且在周圍卷繞有線圈的齒；以及 通過使層疊的所述多個鋼板彼此相互卡止而進(jìn)行一體地固定的緊固部， 在所述分割鐵心的所述背軛中，在各個所述分割鐵心上各形成一個所述緊固部， 所述緊固部在規(guī)定的鋼板中具有突起部和凹部而構(gòu)成為平坦緊固狀，所述突起部通過使具有短邊及長邊的矩形形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)突出而成，所述凹部形成在該突起部的背面，通過使與所述突起部相同形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)凹陷而成， 所述規(guī)定的鋼板的所述突起部與在層疊方向上和所述規(guī)定的鋼板相鄰的鋼板的所述凹部卡合而相互卡止， 在從軸向觀察時，在將兩個內(nèi)周側(cè)交點和兩個外周側(cè)交點由直線連結(jié)成對角狀的情況下分割的四個對角區(qū)域之中的徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部配置所述緊固部的中心位置，其中，所述兩個內(nèi)周側(cè)交點為所述齒的周向兩端面與所述背軛的內(nèi)周面相交的交點，所述兩個外周側(cè)交點為使所述齒的周向兩端面延長的假想線與所述背軛的外周面相交的交點，所述緊固部的長邊沿著徑向配置。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其特征在于， 所述緊固部的徑向內(nèi)側(cè)端部配置在徑向內(nèi)側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部。
3.一種旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其通過將多個分割鐵心呈圓環(huán)狀地排列而構(gòu)成，所述多個分割鐵心分別通過將多個鋼板沿軸向?qū)盈B而分體地形成，所述旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心的特征在于， 各個所述分割鐵心具有: 具有規(guī)定的徑向?qū)挾榷蕡A弧狀地延伸的背軛； 從所述背軛的周向中間部向徑向內(nèi)側(cè)突出，且在周圍卷繞有線圈的齒；以及 通過使層疊的所述多個鋼板彼此相互卡止而進(jìn)行一體地固定的緊固部， 在所述分割鐵心的所述背軛中，在各個所述分割鐵心上各形成一個所述緊固部， 所述緊固部在規(guī)定的鋼板中具有突起部和凹部而構(gòu)成為平坦緊固狀，所述突起部通過使在徑向內(nèi)側(cè)成為凸出狀的三角形形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)突出而成，所述凹部形成在該突起部的背面，通過使與所述突起部相同形狀的區(qū)域向軸向一側(cè)凹陷而成， 所述規(guī)定的鋼板的所述突起部與在層疊方向上和所述規(guī)定的鋼板相鄰的鋼板的所述凹部卡合而相互卡止， 在從軸向觀察時，在將兩個內(nèi)周側(cè)交點和兩個外周側(cè)交點由直線連結(jié)成對角狀的情況下分割的四個對角區(qū)域之中的徑向外側(cè)的對角區(qū)域的內(nèi)部配置所述緊固部，其中，所述兩個內(nèi)周側(cè)交點為所述齒的周向兩端面與所述背軛的內(nèi)周面相交的交點，所述兩個外周側(cè)交點為使所述齒的周向兩端面延長的假想線與所述背軛的外周面相交的交點。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其特征在于， 所述三角形形狀的徑向內(nèi)側(cè)的頂點的開角以使所述緊固部位于通電時的所述背軛中的磁通密度的隨時間的變化量為規(guī)定值以下的區(qū)域的方式設(shè)定。
5.根據(jù)權(quán)利要求1?4中任一項所述的旋轉(zhuǎn)電機(jī)的定子鐵心，其特征在于， 所述緊固部的所述三角形形狀或所述矩形形狀的角部形成為圓角形狀。
【文檔編號】H02K1/16GK104242496SQ201410260657
【公開日】2014年12月24日 申請日期:2014年6月12日 優(yōu)先權(quán)日:2013年6月14日
【發(fā)明者】宮島一總, 梅津健太 申請人:本田技研工業(yè)株式會社