專利名稱：一種永磁合金及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種永磁合金及其制備方法，特別是涉及一種可廣泛應(yīng)用于電動機、傳感器等方面的小型、高性能的永磁合金及其制備方法，屬于永磁合金制備技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
近年來，汽車、電氣制品使用的電動機、傳感器、發(fā)電機，以及汽車減速裝置使用的永磁體，對它們的小型化(高性能化)以及低價格化的要求在逐漸提高。為了滿足這樣的要求，廣泛地應(yīng)用了由稀土中價格相對低廉的Nd制成的Nd-Fe-B系永磁合金。
目前使用的Nd-Fe-B系永磁合金主要是化學計量成分的Nd-Fe-B系合金(典型成分為Nd12Fe82B6)，此外，有關(guān)低稀土含量的Nd-Fe-B系合金的研究也一直在進行，研究報告和專利也在不斷發(fā)表。
有關(guān)研究報告和專利中提到的Nd-Fe-B系合金中，有一種成分為Nd11Fe72B7.5Co8V1.5的合金能得到19.1MGOe(152.7kJ/m3)的最大磁能積(例如，參見非專利文獻1，山本等，Nd-Fe-Co-B-V系急冷薄帶永磁體的磁性能，日本應(yīng)用磁氣學會誌，Vol.13，No.2，1989，p219-222)。此外，還有一種Nd-Fe-B-(Zr或Nb)、Nd-Fe-Co-B-(Zr或Nb)的合金，其最大磁能積可以分別達到15MGOe(120kJ/m3)、17MGOe(135kJ/m3)(參見非專利文獻2，T.Yoneyama，O.Kohmoto and K.Yajima，Magnetic Properties of Rapidly Quenched Nd-Fe-T-B(T＝Zr，Nb)Magnets，The 9thInternational Workshop on Rare-earth Magnets and Their Application，August 31-Semptember 2，1987，pp495-502)。
此外，人們設(shè)想讓高矯頑力的硬磁相(硬磁性晶粒)和高飽和磁化強度的軟磁相(軟磁性晶粒)之間交換結(jié)合，就有可能得到高性能的磁體；并相繼發(fā)明了多種以Nd2Fe14B相為硬磁相、以Fe3B相或/和α-Fe相為軟磁相的納米雙相永磁材料(參見專利文獻1，特開平11-288807號公報)。
然而，迄今為止，所有的使用低稀土含量的Nd-Fe-B系納米雙相合金，其最大磁能積未能超過20MGOe。上述提及的非專利文獻中所述的有比較高的磁性能的Nd-Fe-B系合金，以及上述提及的專利文獻所述的永磁合金粉，比Nd更昂貴的元素Co的含量也特別多，使得此種合金的制造成本高昂。
本發(fā)明的研發(fā)者以前研發(fā)的納米雙相高性能稀土類永磁合金(參照特開2001-323343號公報)，全都不含有Co，比以前的合金的生產(chǎn)成本都要低。但是，最大磁能積只有15MGOe，磁性能較低是其缺陷。

發(fā)明內(nèi)容
為了克服現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本發(fā)明的目的就是提供一種磁性能良好而且制造成本低的永磁合金及其制備方法。
本發(fā)明提出的一種永磁合金，其特征在于所述永磁合金為R-Fe-B系納米雙相永磁合金，其中R為稀土類元素；所述永磁合金的組成為(R11-x，R2x)-Fe-M-B，其中R1、R2是兩種不同的稀土類元素，x/(1-x)的值在2.0～3.3之間，M是從Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中選擇的任意一種或一種以上元素。
在上述永磁合金中，所述M在合金中的含量為0.02～1.25at％。
在上述永磁合金中，所述永磁合金的組成為(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B，其中x/(1-x)的值在2.0～3.3之間。
在上述永磁合金中，所述M為Nb，其在合金中的含量為0.2～0.8at％。
在上述永磁合金中，所述M為Cu，其在合金中的含量為0.03～0.25at％。
在上述永磁合金中，所述M為Nb和Cu，其中Nb的含量為0.2～0.8at％，Cu的含量為0.03～0.25at％。
本發(fā)明提出的一種永磁合金的制備方法，其特征在于首先將上述組成的永磁合金熔化成合金熔液，然后將這種合金熔液噴射到以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)著的旋轉(zhuǎn)冷卻體上，形成急冷凝固磁體。
本發(fā)明設(shè)計和制備的永磁合金是R-Fe-B系納米雙相永磁合金，合金的組成用(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B的形式表示，Nb的成分占0.2～0.8at％，Cu的成分占0.03～0.25at％。成分中雖不含Co，卻是一種具有良好磁性能的永磁合金。
另外，本發(fā)明提出的永磁合金的制造方法是把上述成分的永磁合金熔化制成合金熔液，然后將此合金熔液噴射到以15～18m/s的速度旋轉(zhuǎn)著的旋轉(zhuǎn)冷卻體上，合金熔液迅速冷卻形成急冷凝固磁體。這樣，所得到的永磁合金材料磁性能良好而且價格便宜。


圖1為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分組成x與矯頑力的關(guān)系示意圖。
圖2為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的x/(1-x)的比與最大磁能積的關(guān)系示意圖。
圖3為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分組成x與最大磁能積的關(guān)系示意圖。
圖4為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分組成x與剩磁的關(guān)系示意圖。
圖5為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNbb1Cu0.1B5.5中的Nb的成分組成b1與最大磁能積的關(guān)系示意圖。
圖6為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNb0.5Cub2B4.5中的Cu的成分組成b2與最大磁能積的關(guān)系示意圖。
圖7為本發(fā)明實施例相關(guān)的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNbbCucB4.5中的Nb的成分組成b1、Cu的成分組成b2與最大磁能積的關(guān)系示意圖。
具體實施例方式
下面對本發(fā)明提出的上述技術(shù)方案的永磁合金中Pr、Nb以及Cu的選擇理由進行說明1.合金元素種類的選擇(1)Pr的選擇現(xiàn)有納米雙相稀土永磁材料磁能積較低的重要原因之一是矯頑力和方形度低。為了提高矯頑力和方形度，可以把一部分的Nd用磁晶各向異性場比較大的重稀土類元素，例如用Tb或者Dy等來替換?？墒荰b或者Dy等重稀土類元素價格高，并且與Fe的磁矩為反平行排列，減少了磁體的飽和磁化強度，結(jié)果降低了最大磁能積。
Pr與Nd同為輕稀土元素，兩者與Fe的磁矩都為平行排列，用Pr代替部分Nd，基本上不降低飽和磁化強度；同時，Pr的磁晶各向異性場比Nd高(Pr的磁晶各向異性場HA＝9.0T，而Nd的磁晶各向異性場HA＝7.0T)，因此，用Pr代替一部分的Nd，可以提高矯頑力、方形度和磁能積；此外，Pr的價格比Nd低，特別是Pr-Nd混合稀土金屬的價格更低。這樣，通過用Pr代替一部分的Nd，就可以制得高性能、低成本的稀土永磁合金。
(2)Nb的選擇在納米雙相永磁體中，Nb主要聚集在晶界處，在晶化過程中阻礙了兩相晶粒的長大，從而獲得細小的晶粒，增強交換耦合作用。但是過高含量的Nb的添加將會導致磁性能的降低，這是因為Nb的低飽和磁化強度以及形成了較多的晶間相阻礙了交換耦合。因此，適量地添加Nb，才會提高納米雙相磁體的性能。
另外，與有類似作用的合金元素Zr、Hf、Ta等相比，Nb的價格十分低廉，這對于減低生產(chǎn)成本十分有利。
(3)Cu的選擇Cu在Fe中固溶度極小，因此在納米雙相快淬帶結(jié)晶過程中，Cu原子會首先從Fe中析出形成Cu的團簇。這些Cu的團簇會在Nd2Fe14B和α-Fe晶粒的長大過程中起到阻礙作用，從而起到細化晶粒的作用。對快淬帶的研究表明，大部分Cu原子聚集在晶粒邊界處，少部分位于三角晶界處。因此Cu的添加可以有效的減小納米雙相快淬帶晶粒尺寸，從而增強交換耦合作用，提高磁性能。
2.合金元素含量的確定為了說明合金元素含量的確定，將合金的組成式寫成(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd。
(1)Nd和Pr的含量的確定在組成式為(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的納米雙相磁體中，α-Fe相和Nd2Fe14B相(以下用Φ相表示)的比例是非常重要的問題。當α-Fe相的含量達到大約28Vol.％以上的時候，最大磁能積與矯頑力就都很低。這是因為，伴隨著α-Fe相的增加，Φ相有所減少的緣故。但是，當α-Fe相的含量達到大約18Vol.％以下的時候，最大磁能積與飽和磁化強度就也很低。這是因為，隨著α-Fe相減少，交換耦合作用也相應(yīng)減少的緣故?？紤]到兩方面的平衡，當α-Fe相的含量范圍在18～28Vol.％之間的時候，最能發(fā)揮其與Φ相之間的交換耦合作用，其磁性能也就得到了提高。
含量18～28Vol.％的α-Fe相用組成式(Nd1-xPrx)aFeBa1MbBd換算的話，組成成分a占到8.5～9.6at％，即是說按照(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的話，(Nd1-xPrx)的組成成分a被限定在8.5～9.6at％的范圍內(nèi)。
下面，以根據(jù)實驗結(jié)果所得的附圖為基礎(chǔ)對本發(fā)明的合金元素含量的選擇作進一步的說明。
(2)Pr、Nd比的x/(1-x)確定對于組成式為(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的一個實例(Nd1-xPrx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5來說，Pr、Nd比x/(1-x)限定在2.0～3.3的范圍內(nèi)，x/(1-x)的值如圖1所示低于2.0的時候?qū)е鲁C頑力的低下，如圖2與圖3所示其最大磁能積也降低。而當x/(1-x)的值超過3.3以上的時候，如圖1所示矯頑力與圖4所示剩磁兩者隨之降低，如圖2和圖3所示最大磁能積急劇降低。在圖1、圖3、圖4中，(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5的情況用印著○的虛線表示，(Nd1-x，Prx)9Fe86B5的情況用印著■的實線表示。圖2是圖3中x/(1-x)＝1～3.5虛線部分的放大圖。
(3)Nb的含量的確定對于組成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的另一個實例(Nd0.25Pr0.75)9FeBalNbb1Cu0.1B5.5來說，M選用Nb，其成分組成b1為0.2-0.8at％，其中在0.3～0.7at％之間的時候比較理想，限定在0.4～0.6at％之間的時候結(jié)果特別好。如圖5所示，Nb的成分組成b1在0.2at％以下的時候，最大磁能積降低。而當Nb的成分組成b1超過0.8at％的時候，最大磁能積也下降。
(3)Cu的含量的確定對于組成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的另一個實例(Nd0.25Pr0.75)9FeBalNb0.5Cub2B4.5來說，M選用Nb0.5和Cub2，其成分組成b2為0.03～0.25at％，其中在0.05～0.18at％之間的時候比較理想，限定在0.07～0.16at％之間的時候結(jié)果特別好。如圖6所示，Cu的成分組成b2在0.03at％以下的時候，最大磁能積的降低。而當Cu的成分組成b2超過0.25at％的時候，曲線趨向表明最大磁能積的也會降低。
(5)Nb和Cu的含量的確定對于組成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金，M同時選用Nb和Cu的時候可以得到兩者交互作用的效果。這兩者組成的優(yōu)良成分中，Nb的成分組成b1在0.2～0.8at％的范圍內(nèi)，Cu的成分組成b2在0.05～0.25at％的范圍內(nèi)。圖7中斜線部分表示當Nb的成分組成在0.28-0.77at％的范圍內(nèi)、Cu的成分組成在0.05～0.20at％的范圍內(nèi)的時候得到得更好的結(jié)果，這時候可以得到最大磁能積在18MGOe以上的永磁合金。
(6)B的含量的確定對于組成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金，其Bd的組成成分d限定在4.0～5.5at％的范圍，a/d的值限定在1.6～2.25的范圍內(nèi)。當a/d的值小于1.60的時候，F(xiàn)e3B相析出矯頑力降低，最大磁能積也隨之下降。而當a/d的值超過2.25的時候，Nd2Fe17相析出使矯頑力降低，最大磁能積也會降低。
(7)其他元素的確定另外，作為第四種元素，從Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中選擇出一種在合金中分量很少的非磁性金屬元素，將其添加到合金中0.3～1.25at％的成分，可以使結(jié)晶粒子變得更加微細，使交換耦合作用更加明顯。
本發(fā)明的永磁合金，其成分組成的范圍限定在上述范圍內(nèi)時，其微觀結(jié)構(gòu)是由高矯頑力的(Nd，Pr)2Fe14B相和高飽磁化強度的α-Fe相構(gòu)成的雙相組織，(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的緊密接觸狀態(tài)使得它們的交換耦合作用可以很強。也就是說，充分發(fā)揮了α-Fe相的高飽和磁化強度特性，在保持較高矯頑力的情況下，這種永磁合金的最大磁能積超過了20MGOe，也就是說得到了磁性能優(yōu)異的永磁合金。
本發(fā)明的永磁合金，(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的結(jié)晶粒子的大小在5～100nm，當其在10-40nm之間的時候結(jié)果更加理想，此時兩相的接觸面積增大，矯頑力可以提高得更多。
本發(fā)明的永磁合金，因為不含Co成分，所以與前面所述的非專利文獻1、2中的Nd-Fe-B系合金以及專利文獻1的永磁合金相比，制造成本更加低廉。
本發(fā)明的永磁合金是以Nb和Cu的交互作用為著眼點的Nd-Fe-B系永磁合金，當合金的成分用(Nd1-xPrx)aFeBalNbb1Cub2Bd的組成式表示時，Nb的成分組成b1在0.2～0.8at％的范圍內(nèi)，Cu的成分組b2在0.03～0.25at％的范圍內(nèi)。
下面，對本發(fā)明的實施狀態(tài)涉及到的永磁合金的制造方法進行說明首先，對于組成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金(Nd1-xPrx)的成分a占8.5-9.6at％，x/(1-x)的值在2.0～3.3之間。
從Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中選擇出一種或一種以上在合金中分量很少的非磁性金屬元素M使其在合金中占0.3～1.25at％的成分，以Nb和/或者Cu構(gòu)成成分M，其中Nb的成分組成在0.2～0.8at％的范圍內(nèi)，Cu的成分組成在0.03～0.25at％的范圍內(nèi)的時候獲得理想的結(jié)果。
B的成分組成d占4.0～5.5at％，a/d的值在1.60～2.25之間，以2左右為理想。
剩下的成分是鐵。
按照這樣的成分，配得合金原料。
把配得的合金原料在惰性氣體(例如Ar氣)環(huán)境中加熱，熔化成熔融合金。然后將這種熔融合金噴射到以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)著的旋轉(zhuǎn)冷卻體上，使之迅速冷卻形成帶狀急冷凝固磁體。其微觀結(jié)構(gòu)為(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的雙相組織，晶粒直徑在5～100nm范圍內(nèi)。
把這樣得到的急冷凝固磁體適宜地粉碎得到粉末，與樹脂混合就得到粘結(jié)磁體。此外，把這種永磁合金的粉末進行熱加工就可得到塊狀磁體，而對這種永磁合金粉末使用模壓方法就能得到各向異性塊狀磁體。
以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)著的旋轉(zhuǎn)冷卻體迅速冷卻熔融液滴的方法，是工業(yè)上以前就已經(jīng)在應(yīng)用的快淬法，并沒有什么特別的要求。將熔融合金的液滴噴向以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)著的冷卻體時，通過調(diào)節(jié)冷卻體的旋轉(zhuǎn)速度，就可以控制冷卻速度，并可得到具有納米(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的帶狀急冷凝固體。
使用這種永磁合金制成的粘結(jié)磁體，比以前的粘結(jié)磁體(例如用前面所述的非專利文獻1、2的Nd-Fe-B系合金磁粉以及專利文獻1的磁粉制做的粘結(jié)磁鐵)相比較，磁性能更好(最大磁能積(BH)max)更高而制造成本更低。因此，電動機和傳感器一類的電器，特別是汽車和電氣制品上面應(yīng)用的電動機、傳感器、發(fā)電機，以及汽車減速裝置上使用這種新的永磁合金，可以實現(xiàn)它的小型化(高性能化)和低價格化。除了電動機、傳感器、發(fā)電機，以及汽車減速裝置以外的其他場合，在需要優(yōu)良磁性能的高性能磁體的各種各樣的裝置、機器上也很可能使用這種磁體。
而且，與以前的粘結(jié)磁體相比，具有同樣磁性能的磁體如果用本發(fā)明所述的永磁合金制造的話，磁體粉末的用量可以比以前有所降低，磁體的制造成本也得以降低。
下面結(jié)合實施例對本發(fā)明的技術(shù)方案做進一步說明，但是并不限定本發(fā)明的實施范圍。
實施例1-10首先，使用Nd、Pr、Fe、Nb、Cu以及Fe-B配成14種不同的永磁合金原料。然后將各種原料在氬氣環(huán)境中電弧熔化，并鑄造成直徑8～12毫米、長度50～200毫米的鑄錠。
然后，將各種合金鑄錠放置到快淬裝置的石英管(外徑12毫米、前端噴嘴的孔徑為0.3～0.6毫米)內(nèi)。石英管的噴嘴下方置有碳環(huán)。而且在石英管的下部，圍繞著石英管與碳環(huán)的部位裝有高頻感應(yīng)圈。
然后，在真空或惰性氣氛中，通過高頻感應(yīng)將石英管內(nèi)的合金加熱到1300～1400℃，使之熔化。然后使用壓強為1.2～2.0×105Pa的氬氣，把熔融合金從石英管的前端的小孔中噴向以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)的外徑250毫米的銅輥的表面并且迅速冷卻凝固。這樣就制得了厚度約30微米的帶狀快淬磁體(見實施例1-10以及比較例1-4)。
對實施例1-10以及比較例1-4得到的快淬磁體的磁性能，用VSM來進行測量。磁性能用飽和磁化強度(以下用Js表示)、剩磁(以下用Jr表示)、內(nèi)秉矯頑力(以下用iHc表示)、最大磁能積(以下用(BH)max表示)等幾個參數(shù)來衡量。各種快淬磁體的磁性能測量結(jié)果在表1中列出[表1]

如表1所列，當Nd、Pr、Nb以及B的成分組成固定，Cu的成分組成按照實施例1-5變化的各快淬磁體，Js在13.5-14.9kGs、Jr在10.7-11.8kGs、iHc在6.4～6.6kOe、(BH)max在17.9～20.5MGOe的范圍內(nèi)變化。當Cu的成分組成是0.10at％以及0.15at％的時候，可以得到最大磁能積超過20MGOe的快淬磁體。
與此相對應(yīng)，對比例1中的快淬磁體完全沒有添加Cu，飽和磁化強度低，最大磁能積只有12.8MGOe。
此外，當固定了Nd、Pr、Cu以及B的成分組成、讓Nb的成分組成發(fā)生變化的實施例6-8中的快淬磁體，Js在13.0～14.8kG、Jr在10.3～11.6kG、iHc在6.3～7.5kOe、(BH)max在17.8～20.9MGOe的范圍內(nèi)變化。在Nb的成分組成為0.5at％的時候，可以得到超過20MGOe的最大磁能積。
與此相對應(yīng)，比較例2中的快淬磁體完全沒有添加Nb的成分，最大磁能積只有16.1MGOe。而比較例3中的快淬磁體的Nb的添加量超過限定范圍(0.3～0.8at％)增加到1.2at％，導致飽和磁化強度、剩磁的降低，同時本來已經(jīng)在0.3～0.8at％之間微增的iHc又減少到6.3kOe，最大磁能積也急劇降低為13.0MGOe。
此外，當Nb，Cu以及B的成分組成固定，在Nd和Pr的成分組成比例發(fā)生變化的實施例7、9和10的各種急冷磁體中，Js在13.9～14.1kG、Jr在11.1～11.2kG、iHc在6.4～7.0kOe、(BH)max在18.0～20.9MGOe的范圍內(nèi)變化。當Nd的成分組成為0.25而且Pr的成分組成為0.75(Pr和Nd的組成比例Pr/Nd為3.0)的時候，可以得到超過20MGOe的最大磁能積。
與此相對應(yīng)，比較例4中的快淬磁體的Pr/Nd值比限定范圍(2.0～3.3)更大，達到了3.5，所以導致飽和磁化強度的低下，最大磁能積也急劇降低(14.9MGOe)。
綜上所述，與本發(fā)明相關(guān)的永磁合金實施例1-10中的各種快淬磁體為最大磁能積達到17.8MGOe以上的優(yōu)良的永磁合金。
只要注意本發(fā)明上面的一些條件，就能發(fā)揮下面列出的良好效果。
(1)本發(fā)明相關(guān)的永磁合金全都不含有Co，卻能得到良好的磁性能。
(2)按照本發(fā)明相關(guān)的永磁合金的制造方法，就能廉價地制得磁性能良好的永磁合金。
權(quán)利要求
1.一種永磁合金，其特征在于所述永磁合金為R-Fe-B系納米雙相永磁合金，其中R為稀土類元素；所述永磁合金的組成為(R11-x，R2x)-Fe-M-B，其中R1、R2是兩種不同的稀土類元素，x/(1-x)的值在2.0～3.3之間，M是從Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中選擇的任意一種或一種以上元素。
2.按照權(quán)利要求1所述的永磁合金，其特征在于所述M在合金中的含量為0.02～1.25at％。
3.按照權(quán)利要求1所述的永磁合金，其特征在于所述永磁合金的組成為(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B，其中x/(1-x)的值在2.0～3.3之間。
4.按照權(quán)利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于所述M為Nb，其在合金中的含量為0.2～0.8at％。
5.按照權(quán)利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于所述M為Cu，其在合金中的含量為0.03～0.25at％。
6.按照權(quán)利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于所述M為Nb和Cu，其中Nb的含量為0.2～0.8at％，Cu的含量為0.03～0.25at％。
7.按照權(quán)利要求1中所述的一種永磁合金的制備方法，其特征在于首先將上述組成的永磁合金熔化成合金熔液，然后將這種合金熔液噴射到以15～18m/s的表面速度旋轉(zhuǎn)著的旋轉(zhuǎn)冷卻體上，形成急冷凝固磁體。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種屬于永磁合金制備技術(shù)領(lǐng)域的永磁合金及其制備方法。合金的組成用(R
文檔編號H01F1/057GK1523615SQ0315684
公開日2004年8月25日 申請日期2003年9月10日 優(yōu)先權(quán)日2003年9月10日
發(fā)明者姜忠良, 陳秀云, 馬春來, 朱靜, 西本睦男, 男 申請人:清華大學, 五十鈴自動車株式會社