本發(fā)明公開(kāi)了一種基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法，屬鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算方法類(lèi)
技術(shù)領(lǐng)域：
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背景技術(shù)：
：鋼結(jié)構(gòu)是目前大型建筑和工業(yè)建筑的主要結(jié)構(gòu)形式之一，因其強(qiáng)度高、自重輕、施工周期短、經(jīng)濟(jì)效益好等優(yōu)點(diǎn)，在建筑、橋梁和水利工程等行業(yè)得到廣泛應(yīng)用。鋼結(jié)構(gòu)具有造型美觀(guān)、受力合理，結(jié)構(gòu)體系多樣等諸多特點(diǎn)，深受結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)師的青睞，特別是大跨度空間結(jié)構(gòu)技術(shù)已經(jīng)成為代表一個(gè)國(guó)家建筑科技發(fā)展水平的標(biāo)志之一。建筑火災(zāi)是常見(jiàn)的災(zāi)害之一，據(jù)統(tǒng)計(jì)，全國(guó)每年因火災(zāi)造成的損失達(dá)到十余億元?；馂?zāi)對(duì)建筑物的損害尤為嚴(yán)重，火災(zāi)發(fā)生時(shí)建筑物內(nèi)的可燃物會(huì)迅速燃燒，產(chǎn)生的高溫對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件和建筑材料都會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的損傷。由于建筑鋼材在高溫下彈性剛度下降，屈服強(qiáng)度降低，會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)承載能力降低，結(jié)構(gòu)局部構(gòu)件產(chǎn)生扭曲，甚至大變形，更為嚴(yán)重的會(huì)引起建筑物的倒塌。因此，建筑鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)后勘察、評(píng)估和鑒定的準(zhǔn)確性和可靠性完全依賴(lài)對(duì)火災(zāi)下結(jié)構(gòu)經(jīng)歷溫度的判斷。當(dāng)前火災(zāi)后對(duì)結(jié)構(gòu)溫度的推定主要有經(jīng)驗(yàn)判斷法和FDS火災(zāi)溫度場(chǎng)模擬還原法。經(jīng)驗(yàn)判斷法主要存在兩種問(wèn)題：一方面對(duì)判斷者專(zhuān)業(yè)技術(shù)水平有較高要求，由不同的判斷者可能會(huì)出現(xiàn)不同的可能溫度；另一方面不能有效地反映火災(zāi)溫度場(chǎng)的蔓延過(guò)程和分布方式。FDS火災(zāi)溫度場(chǎng)模擬還原法需要對(duì)火源材料進(jìn)行精確判斷和溫度蔓延路徑地正確選取才能得到準(zhǔn)確的火災(zāi)溫度場(chǎng)，而且需要建立精細(xì)的結(jié)構(gòu)仿真模型，工作量較大，不具有廣泛的適用性?；谖灰菩螒B(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法充分利用了火災(zāi)后痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征所隱含的溫度信息，通過(guò)對(duì)初始判斷溫度場(chǎng)的迭代推定，定量得到火災(zāi)下溫度場(chǎng)分布，為火災(zāi)后結(jié)構(gòu)安全性能評(píng)估提供精確的輸入條件。本方法具有精度高，適用范圍廣等特點(diǎn)，在火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)性能評(píng)估、修復(fù)加固、拆卸方案制定等領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用前景。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：技術(shù)問(wèn)題本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是針對(duì)現(xiàn)有依靠經(jīng)驗(yàn)判斷結(jié)構(gòu)過(guò)火溫度的方法和FDS火災(zāi)溫度場(chǎng)模擬還原方法不能精確地反映真實(shí)火災(zāi)溫度場(chǎng)分布，容易對(duì)結(jié)構(gòu)殘余性能分析出現(xiàn)偏差的不足，而提出的一種通過(guò)位移來(lái)計(jì)算火場(chǎng)溫度具有高計(jì)算精度的火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)確定方法。從而使最終位移結(jié)果與實(shí)際變形相吻合，很好地反應(yīng)結(jié)構(gòu)在火災(zāi)中內(nèi)力重分布的作用以及結(jié)構(gòu)殘余應(yīng)力。技術(shù)方案為了解決解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是：一種基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法，其特征在于，包括如下步驟：1)、對(duì)火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)勘察，將結(jié)構(gòu)劃分成不同區(qū)格，假定各區(qū)格的預(yù)估溫度及變化范圍，將每個(gè)區(qū)格的幾何中心點(diǎn)作為位移特征點(diǎn)并測(cè)量位移特征點(diǎn)的位移值。11)現(xiàn)場(chǎng)勘察火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)的幾何參數(shù)、邊界條件、痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征，通過(guò)材性試驗(yàn)確定的火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)材料參數(shù)；12)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘察的痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征，將結(jié)構(gòu)劃分成L個(gè)區(qū)格，對(duì)區(qū)格進(jìn)行編號(hào)：1,2,…,L；13)設(shè)定為第l個(gè)區(qū)格由痕跡特征推測(cè)此區(qū)格內(nèi)的預(yù)估溫度，則結(jié)構(gòu)預(yù)估溫度荷載向量為第l個(gè)區(qū)格的溫度變化范圍為其中設(shè)定之間有n個(gè)計(jì)算溫度點(diǎn)，計(jì)算步數(shù)為n-1，則溫度梯度為令14)在每個(gè)區(qū)格內(nèi)選取該區(qū)格的幾何中心點(diǎn)作為位移特征點(diǎn)，測(cè)量每個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值并記為其中i＝1,2,…,m，m＝L。2)、根據(jù)步驟11)確定的幾何參數(shù)、材料參數(shù)和邊界條件建立有限元計(jì)算模型；3)、利用步驟2)建立的有限元計(jì)算模型確定單個(gè)區(qū)格內(nèi)結(jié)構(gòu)桿件的溫度變化與其它區(qū)格位移特征點(diǎn)位移之間的溫度－位移拓?fù)渚仃嚘其中，為有限元計(jì)算第l個(gè)區(qū)格溫度為時(shí)第i個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值，j＝0,1,…,n-1；4)、依據(jù)位移特征點(diǎn)之間的距離關(guān)系計(jì)算溫度修正權(quán)值矩陣Φ：設(shè)為第l個(gè)區(qū)格的位移特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量，定義位移特征點(diǎn)i的溫度修正權(quán)值為其中，為第i個(gè)位移特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量，xi,yi,zi分別為第i個(gè)位移特征點(diǎn)的x,y,z三個(gè)方向的坐標(biāo)值。令溫度修正權(quán)值向量則計(jì)算不同區(qū)格l＝1,2,…,L得到位移特征點(diǎn)溫度修正權(quán)值矩陣為：5)、溫度場(chǎng)逆向迭代推定根據(jù)步驟3)得到的溫度－位移拓?fù)渚仃嚘和步驟4)得到的溫度修正權(quán)值矩陣Φ計(jì)算溫度場(chǎng)，具體方法為：501)令k＝0，kmax＝100；502)將結(jié)構(gòu)試算溫度向量T(k)施加到有限元模型上，通過(guò)有限元計(jì)算得到結(jié)構(gòu)m個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值(i＝1,2,…,m)；503)令i＝0；504)如果成立，ε為設(shè)定閾值，ε＝0.05，令跳轉(zhuǎn)步驟508)；否則，跳轉(zhuǎn)步驟505)；505)計(jì)算令ξ＝min{γ1,γ2,…,γn}，在溫度－位移拓?fù)渚仃嚘中取出ξ對(duì)應(yīng)的列向量溫度令為第l個(gè)區(qū)格變化時(shí)第i個(gè)位移特征點(diǎn)所在區(qū)格的映射溫度；506)依次令l＝1,2,…,L,進(jìn)行有限元計(jì)算得到不同區(qū)格變化時(shí)位移特征點(diǎn)i的映射溫度令507)在溫度修正權(quán)值矩陣Φ中取出第l個(gè)區(qū)格對(duì)應(yīng)的溫度修正權(quán)值向量計(jì)算第i個(gè)位移特征點(diǎn)所在區(qū)格的修正溫度式中：(βl)T為向量βl的轉(zhuǎn)置，||βl||1為向量βl的1范數(shù)，表示向量βl中全部元素絕對(duì)值的和；508)如果i<m成立，令i＝i+1，跳轉(zhuǎn)至步驟504)，否則，跳轉(zhuǎn)至步驟509)；509)令計(jì)算更新的結(jié)構(gòu)試算溫度向量T(k+1)＝T(k)+ΔT(k)510)如果k<kmax成立，令k＝k+1，跳轉(zhuǎn)步驟502)，否則跳轉(zhuǎn)步驟511)；511)輸出有益效果與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)確定方法，采用逆向推定的方法實(shí)現(xiàn)，根據(jù)火災(zāi)后現(xiàn)場(chǎng)勘察結(jié)果，從痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征作為切入點(diǎn)，通過(guò)建立溫度和位移之間的拓?fù)潢P(guān)系，從過(guò)火后結(jié)構(gòu)測(cè)量得到的位移出發(fā)，進(jìn)行火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)逆向迭代計(jì)算得到火災(zāi)下結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)分布。本方法迭代效率高、計(jì)算結(jié)果精度高等優(yōu)點(diǎn)，較好地解決了火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)推定這一技術(shù)問(wèn)題。附圖說(shuō)明圖1：基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法的流程圖；圖2：計(jì)算溫度－位移拓?fù)渚仃嚘流程圖；圖3：Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)尺寸圖；圖4：火災(zāi)后Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)區(qū)格劃分及位移特征點(diǎn)分布圖。具體實(shí)施方式如圖1：基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法包含以下步驟：1)現(xiàn)場(chǎng)勘察11)現(xiàn)場(chǎng)勘察火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)的幾何參數(shù)、邊界條件，幾何參數(shù)包括結(jié)構(gòu)整體幾何尺寸、內(nèi)部空間布局，邊界條件包括結(jié)構(gòu)約束狀態(tài)，通風(fēng)條件；痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征，痕跡特征包括現(xiàn)場(chǎng)非結(jié)構(gòu)殘留物、防火涂料表面顏色和脫落情況、構(gòu)件表面顏色及硬度；結(jié)構(gòu)殘余特征包括結(jié)構(gòu)整體變形、邊界條件、斷裂及大撓曲桿件；通過(guò)材性試驗(yàn)確定得火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)材料參數(shù)，包括材料的彈性模量、屈服強(qiáng)度及極限強(qiáng)度；12)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘察的痕跡特征，如玻璃熔化狀態(tài)、防火涂料顏色和過(guò)火后鋼材顏色地改變程度、防火涂料脫落的邊界，將結(jié)構(gòu)劃分成L個(gè)區(qū)格，對(duì)區(qū)格進(jìn)行編號(hào)：1,2,…,L；13)假定同一區(qū)格內(nèi)所有構(gòu)件溫度相同，設(shè)定為第l個(gè)區(qū)格由痕跡特征推測(cè)此區(qū)格的預(yù)估溫度，則結(jié)構(gòu)預(yù)估溫度荷載向量為第l個(gè)區(qū)格的溫度變化范圍為其中為第l個(gè)區(qū)格溫度變化的下限，為第l個(gè)區(qū)格溫度變化的上限，設(shè)定之間有n個(gè)計(jì)算溫度點(diǎn)，計(jì)算步數(shù)為n-1，則溫度梯度為n的取值由計(jì)算精度確定，n的取值越大則計(jì)算精度越高；令14)在每個(gè)區(qū)格內(nèi)選取該區(qū)格的幾何中心點(diǎn)作為位移特征點(diǎn)，測(cè)量每個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值并記為結(jié)構(gòu)共有m個(gè)位移特征點(diǎn)，m＝L，令令(i＝1,2,…,m)為結(jié)構(gòu)特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量，xi,yi,zi分別為第i個(gè)位移特征點(diǎn)的x,y,z三個(gè)方向的坐標(biāo)值。2)建立有限元模型根據(jù)11)確定的幾何參數(shù)、材料參數(shù)和邊界條件，利用有限元軟件ANSYS建立有限元計(jì)算模型。3)利用步驟2)建立的有限元計(jì)算模型計(jì)算得到第l個(gè)區(qū)格溫度從變化到時(shí)位移特征點(diǎn)的位移值確定單個(gè)區(qū)格內(nèi)結(jié)構(gòu)桿件的溫度變化與其它區(qū)格位移特征點(diǎn)位移之間的溫度－位移拓?fù)渚仃嚘；為了確定某個(gè)區(qū)格內(nèi)結(jié)構(gòu)桿件的溫度變化對(duì)其它區(qū)格位移特征點(diǎn)位移的影響，通過(guò)有限元計(jì)算結(jié)構(gòu)位移特征點(diǎn)的位移值而確定溫度－位移拓?fù)渚仃嚘。基本思路是：第l個(gè)區(qū)格溫度首先賦值溫度荷載其它區(qū)格賦值溫度(z＝1,2,…,L.z≠l),通過(guò)有限元計(jì)算得到此區(qū)格溫度變化時(shí)結(jié)構(gòu)m個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值；然后繼續(xù)對(duì)此區(qū)格依次施加溫度荷載(j＝1,2,…,n-1)，在每個(gè)步長(zhǎng)都需進(jìn)行一次有限元計(jì)算，通過(guò)n－1次步長(zhǎng)升溫到最后得到溫度－位移拓?fù)渚仃嚘。如圖2：計(jì)算溫度－位移拓?fù)渚仃嚘包含以下步驟：31)讀入有限元模型；32)j＝1；33)對(duì)結(jié)構(gòu)施加溫度荷載：34)有限元計(jì)算得到m個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值(i＝1,2,…,m),令35)如果j<n成立，令j＝j(luò)+1,跳轉(zhuǎn)步驟33)，否則跳轉(zhuǎn)步驟36)；36)輸出溫度－位移拓?fù)渚仃噇＝1,2,…,L；37)結(jié)束。4)依據(jù)位移特征點(diǎn)之間的距離關(guān)系計(jì)算溫度修正權(quán)值矩陣Φ位移特征點(diǎn)之間的距離關(guān)系是某個(gè)區(qū)格內(nèi)結(jié)構(gòu)桿件溫度變化對(duì)其它區(qū)格位移特征點(diǎn)位移值改變的重要因素，為了找到位移特征點(diǎn)的距離與位移值改變之間的關(guān)系，采用反距離加權(quán)法計(jì)算溫度修正權(quán)值矩陣Φ，包含以下步驟：41)設(shè)為第l個(gè)區(qū)格的位移特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量，定義位移特征點(diǎn)i的溫度修正權(quán)值為(i＝1,2,…,m).令溫度修正權(quán)值向量42)計(jì)算不同區(qū)格l＝1,2,…,L得到結(jié)構(gòu)特征點(diǎn)溫度修正權(quán)值向量βl,以行組裝的方式集成為溫度修正權(quán)值矩陣5)溫度場(chǎng)逆向迭代推定通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)勘察得到地火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)的痕跡特征和結(jié)構(gòu)殘余特征隱含大量的溫度信息，利用這些信息可以給出結(jié)構(gòu)預(yù)估溫度T(0)，由于預(yù)估溫度與真實(shí)火災(zāi)溫度之間存在誤差，這種荷載誤差會(huì)在火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析地結(jié)果中被放大，形成誤差疊加，會(huì)對(duì)火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)性能評(píng)估、修復(fù)加固、拆卸方案制定產(chǎn)生不利的影響。為了降低預(yù)估溫度的判斷誤差，定量、精確地給出火災(zāi)下溫度場(chǎng)分布，首先將試算溫度荷載T(k),(k＝0)施加到火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)有限元模型上，通過(guò)有限元計(jì)算得到結(jié)構(gòu)位移特征點(diǎn)的位移值(i＝1,2,…,m)，然后根據(jù)判別公式確定需要進(jìn)行溫度修正的結(jié)構(gòu)區(qū)格，利用位移特征點(diǎn)之間的距離關(guān)系，即利用溫度－位移拓?fù)渚仃嚘和溫度修正權(quán)值矩陣Φ計(jì)算區(qū)格的修正溫度ΔT(k)，進(jìn)而更新T(k)，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行循環(huán)計(jì)算，直到達(dá)到計(jì)算中止條件k＝kmax。對(duì)預(yù)估溫度進(jìn)行逆向迭代推定包含如下步驟：501)令k＝0，kmax＝100；502)對(duì)有限元模型進(jìn)行計(jì)算，對(duì)結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件施加溫度荷載Tnor1，進(jìn)行一次有限元分析，逐步升溫加載至溫度T(k),再逐步降溫至Tnor2，每一步都進(jìn)行獨(dú)立的有限元分析，Tnor1為空間鋼結(jié)構(gòu)發(fā)生火災(zāi)時(shí)當(dāng)?shù)販囟?，Tnor2為對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè)時(shí)當(dāng)?shù)販囟取Ｍㄟ^(guò)有限元計(jì)算得到結(jié)構(gòu)m個(gè)位移特征點(diǎn)的位移值(i＝1,2,…,m)；503)令i＝0；504)如果成立，ε為設(shè)定閾值，ε＝0.05，令跳轉(zhuǎn)步驟508)；否則，跳轉(zhuǎn)步驟505)；505)計(jì)算(j＝1,2,…,n),令ξ＝min{γ1,γ2,…,γn}，在Δl中取出ξ對(duì)應(yīng)的列向量令為第l個(gè)區(qū)格變化時(shí)第i個(gè)結(jié)構(gòu)特征點(diǎn)所在區(qū)格的映射溫度；506)依次令l＝1,2,…,L,進(jìn)行有限元計(jì)算得到不同區(qū)格變化時(shí)結(jié)構(gòu)位移特征點(diǎn)i所在區(qū)格的映射溫度令507)從溫度修正權(quán)值矩陣Φ中取出第l個(gè)區(qū)格時(shí)的溫度－位移加權(quán)向量計(jì)算第i個(gè)結(jié)構(gòu)特征點(diǎn)所在區(qū)格的修正溫度式中：(βl)T為向量βl的轉(zhuǎn)置，||βl||1為向量βl的1范數(shù)，表示向量βl中全部元素絕對(duì)值的和。508)如果i<m成立，令i＝i+1，跳轉(zhuǎn)至步驟504)，否則，跳轉(zhuǎn)至步驟509)；509)令計(jì)算更新的結(jié)構(gòu)試算溫度矩陣T(k+1)＝T(k)+ΔT(k)510)如果k<kmax成立，令k＝k+1，跳轉(zhuǎn)步驟502)，否則跳轉(zhuǎn)步驟511)；511)輸出5)結(jié)束。實(shí)施例一如圖3為Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)尺寸圖，全長(zhǎng)3424mm,矢高63mm,鋼材為Q235B普通結(jié)構(gòu)鋼，桿件截面φ63.5×3.兩端固接。測(cè)量與記錄Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)試驗(yàn)中溫度，使其與本發(fā)明方法結(jié)果相比較。1)現(xiàn)場(chǎng)勘察11)現(xiàn)場(chǎng)勘察得到火災(zāi)后Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)的幾何條件為全長(zhǎng)3424mm,矢高63mm,桿件截面φ63.5×3；邊界條件為兩端采用固接支撐條件；痕跡特征有鋼結(jié)構(gòu)兩端桿件表層油漆顏色由天藍(lán)變深藍(lán)且有凝結(jié)現(xiàn)象，中間桿件油漆脫落，裸露在空氣中的鋼材呈黑色，結(jié)構(gòu)殘余特征有雙桿鋼結(jié)構(gòu)跨中位移向上，1/4跨變形向下，結(jié)構(gòu)整體由直線(xiàn)型變成曲線(xiàn)型，邊界條件仍為兩端固接，結(jié)構(gòu)桿件無(wú)斷裂；通過(guò)材性試驗(yàn)確定火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)的材料參數(shù)有：彈性模型E＝200GPa.屈服強(qiáng)度σs＝211.5MPa.12)火災(zāi)后Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)桿件表層油漆熔化和脫落，由于油漆的熔點(diǎn)為300-350℃，所以結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下溫度下溫度大于350℃，裸露在空氣中的鋼材變?yōu)楹谏?，則表明桿件呈黑色部分的溫度大于600℃，由油漆脫落的邊界和鋼材顏色改變的邊界將火災(zāi)后Williams雙桿鋼結(jié)構(gòu)分為5個(gè)區(qū)格，對(duì)區(qū)格進(jìn)行編號(hào)：1,2,…,5，如圖4所示，羅馬字母為區(qū)格編號(hào)示意；13)假定結(jié)構(gòu)區(qū)格溫度為區(qū)格溫度下限為區(qū)格溫度上限為設(shè)定n＝5,則計(jì)算步數(shù)為4,溫度梯度Tg＝50。14)選取每個(gè)區(qū)格的中心點(diǎn)為位移特征點(diǎn)，共有5個(gè)位移特征點(diǎn)，如圖4所示。測(cè)量得到Δ0＝{0.0134,0.0157,0.0224,0.0169,0.0143},單位m.第一個(gè)位移特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量為其它位移特征點(diǎn)的坐標(biāo)矢量為2)建立有限元模型根據(jù)實(shí)施例一中步驟11)確定的幾何參數(shù)、材料參數(shù)和邊界條件，利用有限元軟件ANSYS建立有限元計(jì)算模型。3)根據(jù)具體實(shí)施方式中3)所述方法計(jì)算得到各區(qū)格的溫度－位移拓?fù)渚仃嚘，單位m；4)根據(jù)具體實(shí)施方式中4)計(jì)算溫度修正權(quán)值矩陣Φ.5)溫度場(chǎng)逆向迭代推定通過(guò)火災(zāi)后逆向迭代推定得到的溫度值如表1。表1通過(guò)火災(zāi)后逆向迭代推定得到的溫度值與試驗(yàn)值比較單元編號(hào)12345本發(fā)明方法結(jié)果/℃550.0595.4655.6612.3553.5試驗(yàn)結(jié)果/℃543.0583.2649.7600.2543.4誤差1.28％2.09％0.91％2.04％1.85％通過(guò)本發(fā)明方法與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可以看出，基于位移形態(tài)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度場(chǎng)逆向推定方法得到的溫度推定結(jié)果具有可行性和較高的精度，可以為火災(zāi)后結(jié)構(gòu)安全性能評(píng)估提供精確的輸入條件，對(duì)火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)性能評(píng)估、修復(fù)加固、拆卸方案制定等領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用前景。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3