專利名稱：密封容器與真空標本采集容器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種由熱塑性樹脂制的容器、和即使與該容器組合也難以產(chǎn)生松弛的塞子(stopper)構(gòu)成的密封容器，以及由該密封容器構(gòu)成的真空標本采集容器。
背景技術(shù)：
已知有使密封容器的內(nèi)部為減壓狀態(tài)的各種真空標本采集容器。作為這樣的真空標本采集容器，例如真空采血管是最普通的。作為上述真空采血管，例如可以舉出專利文獻1中公開的真空采血管等。
圖21(a)～(c)表示專利文獻1中公開的真空采血系統(tǒng)的一個例子。該真空采血系統(tǒng)由圖21(a)所示的真空采血容器80、圖21(b)所示的真空采血用夾具(holder)83和圖21(c)所示的真空采血針85構(gòu)成。真空采血容器80由一端具有開口的采血管82和封閉采血管82的開口的塞子(stopper)81構(gòu)成。塞子81由具備針孔密封性和阻氣性的彈性材料構(gòu)成。另外，真空采血用夾具83的構(gòu)成是要使真空采血容器80從一端開口插入。在真空采血用夾具83的另一端設(shè)有采血針保持孔84，在采血針保持孔84處形成有內(nèi)螺紋。另一方面，真空采血針85在兩端具有針尖87、88。在針尖87側(cè)設(shè)有已形成外螺紋的轂(hub)86。轂86的構(gòu)成是被旋入到真空采血用夾具83的采血針保持孔84中并被固定。
圖23是用于說明使用專利文獻1中公開的真空采血系統(tǒng)進行采血的方法的模式立體圖。參照圖21和圖23，對采血工序進行說明。采血時，將真空采血針85嚙合在真空采血用夾具83的采血針保持孔84中。接著，將真空采血容器80插入到夾具83內(nèi)，在不貫通塞子81的程度下按壓采血針85的針尖87，暫時封住針尖87。這是為了防止在將針尖88插入到血管中時血液從針尖87漏出。如圖23所示，采血者用手保持采血針85、夾具83和采血容器80進行連結(jié)的整個結(jié)構(gòu)，并沿著被采血者的血管軸的方向?qū)⑵錂M放，同時將血管刺通側(cè)的針尖88刺通血管。接著，通過進一步將采血容器80按壓到夾具83內(nèi)，來使針尖87貫通塞子81，按照采血容器側(cè)與血管側(cè)的壓力差，血液流入到采血容器80內(nèi)。由于當兩側(cè)的壓力差消失時血液的流入停止，所以在該狀態(tài)下，移動整個采血系統(tǒng)，從血管拔掉針尖88。
采血針85是所謂被稱為單一采血針的器械，是僅采血到1個真空采血容器中時使用的采血針。在采血到多個采血容器中時，不能使用該單一采血針。即，由于在交換采血容器時，針尖88必須保持被插入到血管中的狀態(tài)，所以當使用單一采血針時，血液會從針尖87漏出。與此相對，具有圖22所示的結(jié)構(gòu)的多采血針89則是將彈性套體90外插于塞子刺通側(cè)的針尖87，針尖87被氣密性地覆蓋，從而可以防止血液的泄漏。
當使用這樣的多采血針89時，在準備由多采血針89和夾具83構(gòu)成的裝配體之后，向血管中刺入多采血針89的針尖88。之后，采血容器80被插入到夾具83內(nèi)，采血容器80與血管連通。
作為用于如圖21(a)所示的采血管82的材質(zhì)，以往使用玻璃，但近年來，大多使用由聚對苯二甲酸乙二醇酯等阻氣性出色的熱塑性樹脂構(gòu)成的塑料制采血管，來代替玻璃制采血管。
另一方面，作為用于如圖21(a)所示的塞子81的彈性材質(zhì)，由于要求阻氣性以維持采血容器內(nèi)部的減壓度，而且要求拔出針尖之后的針孔密封性，所以以往使用交聯(lián)異丁烯—異戊二烯橡膠(交聯(lián)IIR、交聯(lián)丁基橡膠)。但是，交聯(lián)橡膠在硫化工序中需要很長時間，而且還需要必須水洗除去由硫化反應(yīng)劑或硫化反應(yīng)的副產(chǎn)物等構(gòu)成的洗脫性物質(zhì)等的后加工，所以生產(chǎn)效率不高。所以，近年來，例如在專利文獻2～7等中提出使用了可以注射成型的熱塑性樹脂或熱塑性彈性體的塞子。
在使用如圖21所示的真空采血系統(tǒng)進行采血之后，例如，如果進行生化學(xué)檢查，在等待血液的凝固完成后進行離心分離時，由于得到血清作為上清，所以取下塞子81，使用吸液管等分出血清的一部分，使用分析儀器，進行電解質(zhì)、酶、脂質(zhì)等各種成分的濃度分析。為了進行再次檢查，用塞子81等將殘留的樣品再度密封于采血容器中，冷藏或凍結(jié)保存。但是，當為了檢查而暫時打開采血容器分出樣品之后再次密封時，則由于這種塞子具有出色的密封性，所以容器內(nèi)部的空氣被壓縮，內(nèi)壓變高，經(jīng)常會發(fā)生慢慢提升塞子并最后中斷的所謂彈出(pop-up)現(xiàn)象。
與此相對，在專利文獻8中，公開有在玻璃制或塑料制采血管的開口端近旁的內(nèi)壁面或外壁面設(shè)置突出的環(huán)狀凸緣(rib)，在橡膠塞上設(shè)置與該環(huán)狀凸緣卡合的環(huán)狀溝的配合結(jié)構(gòu)所構(gòu)成的瓶的塞。另外，在專利文獻10中，公開有組合了螺旋帽與橡膠塞的圓筒狀的殼體(case)的開閉裝置。
這些配合結(jié)構(gòu)或螺旋帽結(jié)構(gòu)可以防止彈出現(xiàn)象，因為是有效的方法。但是，姑且不談玻璃制采血管，在是塑料制采血管的情況下，就可以設(shè)置的環(huán)狀凸緣的突出尺寸而言，只要不向成型金屬模中組裝復(fù)雜的滑動機構(gòu)，只能是不損壞自金屬模的脫模性的程度這樣輕微的尺寸，所以不能發(fā)揮明確的配合效果。另外，螺旋帽方式的裝卸操作復(fù)雜，反復(fù)進行多次采血管的開閉而過于耗費勞動力。另外，近年來在塑料制采血管中被常常采用的聚對苯二甲酸乙二醇酯，由于其熱變形溫度約65℃而較低，所以采血管開口部的內(nèi)徑會不能抵抗與塞之間的嵌合力而隨時間的推移容易變大，容易出現(xiàn)彈出現(xiàn)象。
另一方面，當將熱塑性樹脂或熱塑性彈性體用于塞子時，熱塑性樹脂或熱塑性彈性體與熱固化性彈性體相比，壓縮永久變形格外嚴重。這意味著，在被安裝在采血管中之后，隨著時間的推移，尤其被放置于暑期的高溫下時，在極短的時日內(nèi)會幾乎喪失與采血管的嵌合力。因而，當在聚對苯二甲酸乙二醇酯制采血管中組合熱塑性樹脂或熱塑性彈性體制的塞時，采血管的變形加上塞的壓縮永久變形導(dǎo)致的松弛互相結(jié)合，會進一步出現(xiàn)顯著的松弛。
專利文獻1特開昭62-227316號公報專利文獻2特開昭57-59536號公報專利文獻3特開平3-97450號公報專利文獻4特開平4-279152號公報專利文獻5特開平7-51253號公報專利文獻6特開平10-201742號公報專利文獻7特開平11-318868號公報專利文獻8特開昭58-142256號公報專利文獻9特開昭52-112481號公報專利文獻10特開平3-505320號公報發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述現(xiàn)狀，其目的在于，提供一種由熱塑性樹脂制的容器和即使與該容器組合也難以出現(xiàn)松弛的塞子構(gòu)成的密封容器、以及由該密封容器構(gòu)成的真空標本采集容器。
本發(fā)明之一是一種密封容器，包括一端閉塞而另一端開口的由熱塑性樹脂構(gòu)成的容器、和可以裝卸自如地對上述容器的已開口的一端進行密封的塞子，其中，上述塞子具有可以握持的頭部、從上述頭部下垂并可以沿著上述容器的已開口的一端的內(nèi)壁面向上述內(nèi)壁面施加嵌合力的足部A、和從上述頭部下垂并可以沿著上述容器的已開口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B，上述塞子的至少足部B的與上述容器接觸的部位、以及上述容器的至少與上述塞子的足部A接觸的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度為60℃或更高。
本發(fā)明之二是一種密封容器，包括一端閉塞而另一端開口的由熱塑性樹脂構(gòu)成的容器、和可以裝卸自如地對上述容器的已開口的一端進行密封的塞子，其中，上述塞子具有可以握持的頭部，從上述頭部下垂并可以沿著上述容器的已開口的一端的內(nèi)壁面向上述內(nèi)壁面施加嵌合力的足部A，和從上述頭部下垂并可以沿著上述容器的已開口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B，上述塞子的至少足部B的與上述容器接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度，高于上述容器的至少與上述塞子的足部A接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度。
下面對本發(fā)明進行詳述。
下面，基于附圖所示的實施方式對本發(fā)明進行詳述，但本發(fā)明并不僅限定于該實施方式。
圖1是表示本發(fā)明的密封容器的一個實施方式的部分切開半截面圖。圖1所示的密封容器1在容器2中嵌合塞子10。圖2是表示塞子10的部分切開半截面圖，圖3是表示容器2的部分切開半截面圖。
容器2是一端閉塞而在另一端(開口端3)開口。
塞子10具有可握持的頭部20、橫斷容器2的開口端3的隔壁部50、從頭部20下垂并可以沿著容器2的開口端3的內(nèi)壁面4向內(nèi)壁面4施加嵌合力的足部A30、以及、從頭部20下垂并可以沿著容器2的開口端3的外壁面5在開口端側(cè)近旁41向外壁面5施加嵌合力的足部B40。
此外，在本說明書中提到的可以施加嵌合力，是指在塞子的裝卸中伴隨有滑動阻力。
在具有這樣的結(jié)構(gòu)的密封容器1中，當向容器2中嵌合塞子10時，塞子10的足部A30的外徑受到變窄的力，容器2的內(nèi)徑受到擴張的力。另一方面，容器2的內(nèi)徑如果擴張，施加在容器2上的由塞子10的足部B40引起的嵌合力較強。
在本發(fā)明之一中，塞子10的足部B40的至少與容器2接觸的部位、以及、容器2的至少與塞子10的足部A30接觸的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度為60℃或更高。這些部位的載荷撓度溫度如果不到60℃，當在暑期的氣溫高的時期長期保存密封容器1時，塞子10的材質(zhì)的蠕變速度變得極大，在短時間內(nèi)喪失與容器2的嵌合力而變得易松弛。更優(yōu)選為70℃以上。
在本發(fā)明之二中，塞子10的足部B40的至少與容器2接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度，高于容器2的至少與塞子10的足部A30接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度高。為了使塞子10的足部B40的至少與容器2的外壁面5接觸的部位的載荷變形度在容器2的至少與足部A30接觸的部位的載荷變形度以下，如果選擇構(gòu)成塞子10的材質(zhì)與構(gòu)成容器2的材質(zhì)的組合，可以通過塞子的足部B40從容器2外側(cè)的嵌合力阻止容器2的開口端部的內(nèi)徑擴張，所以能夠防止塞子10的由松弛引起的脫落。
可以用載荷撓度溫度、維卡(Vicut)軟化點或拉伸蠕動延伸的任意一個來評價上述載荷變形度。
上述載荷撓度溫度(也稱為熱變形溫度)，例如按照ISO 75、ISO 1873、ASTM D648、JIS K 6921、JIS K 7191等中規(guī)定的方法進行測定。
上述維卡軟化點，例如按照ISO 306、ASTM D648、ASTM D1525、JIS K 7206等中規(guī)定的方法進行測定。
上述拉伸蠕動延伸是按照JIS K 7115等中規(guī)定的方法進行測定的。
當將上述載荷撓度溫度或維卡軟化點作為指標進行評價時，判斷為就在一定的載荷下達到一定變形量或侵入(intrusion)量時的溫度低的一方而言，其耐熱性低。當將上述拉伸蠕動延伸作為指標進行評價時，判斷為就在一定溫度和載荷、負荷時間下的試驗片的長度的變化大的一方而言，其耐熱性低。
其中，最能反映塞子的嵌合松弛現(xiàn)象的試驗方法是拉伸蠕動延伸，但由于容易測定，所以在本發(fā)明中通過載荷撓度溫度來規(guī)定。
此外，在通過上述規(guī)格測定載荷撓度溫度等時，不是使用實際的塞子之類的制品形狀來評價，而是使用已決定形狀的試驗片，但由于試驗片的結(jié)晶度會影響測定值，所以需要在與實際的塞子成型物的結(jié)晶度接近的狀態(tài)下進行測定。
在作為本發(fā)明之二的實施方式之一的密封容器1中，塞子10的足部B40與容器2的外壁面5接觸的距離優(yōu)選與足部A30和容器2的內(nèi)壁面4接觸的距離相比，在容器2的長度方向上更短。在塞子10的足部B40與容器2的外壁面接觸的距離在容器本身2的長度方向上比足部A30與容器2的內(nèi)壁面接觸的距離更短的情況下，從開口端部的底部側(cè)的不受足部B40的嵌合力的部位的容器內(nèi)徑，在來自足部A30的內(nèi)側(cè)的嵌合力的作用下發(fā)生蠕動并擴張。其結(jié)果，由于容器變形為口狹窄形狀，所以可以進一步有效地阻止塞子10的由松弛引起的脫落。因而，采血后，使密封容器1橫倒或反轉(zhuǎn)時難以發(fā)生血液漏出，或在開塞取出一部分樣品等之后，重新安裝塞子10時，難以發(fā)生塞子10緩慢浮起并最終脫落等損壞作為密封容器的功能之類的問題。
在作為本發(fā)明之二的實施方式之一的密封容器1中，塞子10的整個足部B40如果接觸容器2的外壁面5，在采血后反復(fù)裝卸塞子10時，容器內(nèi)的血液會浸入到足部B40與容器2的外壁面5的間隙，容易污染操作者的手指。因而，足部B40更優(yōu)選具有沿著容器2的外壁面5但不與容器2的外壁面5接觸的端部。
在密封容器1中，在本發(fā)明之一中，選擇構(gòu)成容器2和塞子10的材質(zhì)以滿足上述的載荷撓度溫度。另外，在本發(fā)明之二中，選擇構(gòu)成容器2和塞子10的材質(zhì)的組合以使容器2與塞子10的載荷撓度溫度滿足上述關(guān)系。
容器2由熱塑性樹脂構(gòu)成。對構(gòu)成容器2的熱塑性樹脂沒有特別限定，例如可以舉出鏈狀或環(huán)狀烯烴系樹脂、苯乙烯系樹脂、丙烯酸系樹脂、丙烯腈系樹脂、丙烯腈—苯乙烯系樹脂、丙烯基—苯乙烯—丁二烯系樹脂、酯系樹脂、酰胺系樹脂、改性纖維素系樹脂等。
對構(gòu)成塞子10的材質(zhì)沒有特別限定，例如，作為上述容器的材質(zhì)，除了例示的熱塑性樹脂之外，可以舉出酚系樹脂、不飽和酯系樹脂、尿素系樹脂、三聚氰胺系樹脂等熱固化性樹脂；鋁、不銹鋼等金屬；陶瓷等。
對制造上述塞子10的方法沒有特別限定，例如可以舉出可以進行切削，也可以利用擠壓壓縮成型法、注射成型法等使頭部20與足部B 40一體成型，并插入與其分別成型的足部A 30的方法等。另外，當然也可以使頭部20、足部B 40以及足部A 30一體成型。
對制造上述容器2的方法沒有特別限定，可以使用以往公知的注射成型法等。
可以通過在這樣制造出的容器2的開口部嵌合塞子10來制造密封容器1。
圖4是表示從圖1所示的實施方式派生出的密封容器1a的部分切開半截面圖。在密封容器1a中，在容器2a中嵌合有塞子10a。圖5是表示塞子10a的部分切開半截面圖，圖6是表示容器2a的部分切開半截面圖。
在密封容器1a中，塞子10a的從頭部20下垂的足部B 40沿著容器2a的開口端的外壁面5，開口端側(cè)近旁41可以與外壁面5嵌合，而這是因為，在容器2a的開口端3設(shè)置有向外方向突出的環(huán)狀凸緣5a。容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
圖7是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1b的部分切開半截面圖。在密封容器1b中，容器2中嵌合有塞子10b。圖8是表示塞子10b的部分切開半截面圖。
在密封容器1b中，塞子10b的足部A30和容器2的內(nèi)壁面4之間的嵌合力為最大的位置、以及、塞子10b的足部B40和容器2的外壁面5之間的嵌合力為最大的位置，位于容器2的長度方向的不同位置。即，決定容器2的內(nèi)徑與足部A30的外徑，以使從塞子10b的頭部20下垂的足部A30與容器2的內(nèi)壁面4之間的最大嵌合力，其作用部位與足部B40和容器2的外壁面5的嵌合部位41相比，在容器2的更內(nèi)深側(cè)，即在閉塞端側(cè)發(fā)揮作用，并在足部A30上設(shè)置有向容器2的內(nèi)壁面4的一側(cè)突出的環(huán)狀凸緣31。這樣的環(huán)狀凸緣31沒有必要被限定設(shè)置于塞子10b的足部A30，也可以被設(shè)于容器2的內(nèi)壁面4的對應(yīng)位置并向足部A30突出。另外，就環(huán)狀凸緣31的高度或根數(shù)而言，只要在利用注射成型法對塞子進行成型的情況下不形成妨礙，就沒有特別限定。
通過設(shè)置這樣的環(huán)狀凸緣31，容器2容易變形為口狹窄形狀，所以即使將密封容器1b長期保存于高溫下，也不可能在采血后血液漏出，或塞子10b從密封容器1b浮起等損壞作為密封容器的功能。
容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
圖9是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1c的部分切開半截面圖。在密封容器1c中，容器2中嵌合有塞子10c。圖10是表示塞子10c的部分切開半截面圖。
在密封容器1c中，至少在從塞子10c的頭部20下垂的足部A30的與容器2的內(nèi)壁面4接觸的部位，形成有由熱塑性彈性體或熱固化性彈性體構(gòu)成的表面層32。通過具有這樣的表面層32，可以進一步提高密封性。
容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
對構(gòu)成上述表面層32的熱塑性彈性體沒有特別限定，例如可以舉出烯烴系、苯乙烯系、酯系、酰胺系、氨基甲酸酯系等。這些熱塑性彈性體可以單獨使用，也可以并用2種以上使用。對構(gòu)成上述表面層32的熱固化性彈性體，沒有特別限定，例如可以舉出天然橡膠系、異戊二烯橡膠系、異丁烯—異戊二烯橡膠系、苯乙烯—丁二烯橡膠系、氯丁橡膠系、硅橡膠系等。這些熱固化性彈性體可以單獨使用，也可以并用2種以上。
另外，與熱塑性彈性體、熱固化性彈性體無關(guān)，為了提高作為密封容器的氣密性，適合使用具有異丁烯—異戊二烯橡膠系硫化橡膠的優(yōu)選為10倍以下、更優(yōu)選為6倍以下、進而優(yōu)選為3倍以下的透氧系數(shù)(25℃)的阻氣性出色的材料。
上述表面層32可以嵌入已預(yù)先注射成型或壓縮硫化成型而成的成型體，也可以通過夾物模壓(insert molding)法一體成型。
為了降低使塞子10c嵌合于容器2中時的摩擦阻力，也可以在上述表面層32的表面上涂布各種油、蠟、脂肪酸/脂肪酸鹽、脂肪酰胺、表面活性劑、增塑劑、潤滑性無機微粉末、或者潤滑性有機微粉末等潤滑劑。另外，也可以預(yù)先在構(gòu)成表面層32的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體中配合這些潤滑劑。
也在構(gòu)成上述表面層32的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體中，可以預(yù)先配合下述物質(zhì)作為成型時的流動性改善劑，有乙烯—醋酸乙烯酯共聚物、乙烯—丙烯酸共聚物、乙烯—甲基丙烯酸共聚物、乙烯—丙烯酸酯共聚物、乙烯—甲基丙烯酸酯共聚物，或具有優(yōu)選為30以上、更優(yōu)選為50以上、進而優(yōu)選為70以上的高MFR值的聚乙烯、聚丙烯等。在這種情況下，流動性改善劑的配合量優(yōu)選為20重量％以下。如果超過20重量％，有時會給作為彈性體的彈性性質(zhì)帶來不良影響。更優(yōu)選為10重量％以下，進而優(yōu)選為5重量％以下。
上述表面層32的JIS硬度A或ASTMshore硬度A優(yōu)選為80以下。如果超過80，有時塞子10c向容器2嵌合時的阻力增大，或者相對容器2的內(nèi)面的粘附性降低，操作性或氣密性有時發(fā)生劣化。更優(yōu)選為60以下。
圖11是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1d的部分切開半截面圖。在密封容器1d中，在容器2中嵌合有塞子10d。圖12是表示塞子10d的部分切開半截面圖。
在密封容器1d中，在塞子10d的隔壁部50的中央設(shè)置有由熱塑性彈性體或熱固化性彈性體構(gòu)成的針管可刺入部60。通過具有這樣的針管可刺入部60，就可以不用從容器2取下塞子10d，而將針管刺入到密封容器的內(nèi)部，注入血液或分出其中的血液。
容器或塞子的其它結(jié)構(gòu)與圖1所示的實施方式相同。
作為構(gòu)成上述針管可刺入部60的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體，可以使用與上述相同的材料。另外，為了將這些熱塑性彈性體或熱固化性彈性體組裝到隔壁部50中，可以使用嵌入已預(yù)先成型的成型體或通過夾物模壓法一體成型等以往公知的方法。
上述針管可刺入部60優(yōu)選JIS硬度A或ASTMshore硬度A為80以下。如果超過80，有時針管刺通阻力增大，或者針孔密封性降低。更優(yōu)選為60以下。
圖13是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1e的部分切開半截面圖。在密封容器1e中，在容器2中嵌合有塞子10e。圖14是表示塞子10e的部分切開半截面圖。
在密封容器1e中，在塞子10e的隔壁部51的中央設(shè)置有用于導(dǎo)入針管的開口部35，從頭部20下垂并嵌合在容器2的內(nèi)壁面上的足部A30是由可以刺入針管的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體構(gòu)成。用于導(dǎo)入針管的開口部35沒有必要必須設(shè)于中央，另外，開口部35的數(shù)目也不限于1個，可以為多個。
作為上述熱塑性彈性體或熱固化性彈性體，可以使用與上述相同的材料。另外，對足部A30的制造方法沒有特別限定，可以在已預(yù)先成型的塞子頭部20對足部A30進行夾物模壓，也可以粘接另外成型的足部A30。
容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
圖15是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1f的部分切開半截面圖。在密封容器1f中，在容器2中嵌合有塞子10f。圖16是表示塞子10f的部分切開半截面圖。
在密封容器1f中，在塞子10f的隔壁部51的中央設(shè)置有用于導(dǎo)入針管的開口部35，從頭部20下垂并嵌合于容器2的內(nèi)壁面的足部A30由可以刺入針管的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體構(gòu)成，進而，用于加強足部A30的嵌合力、加強與頭部20的粘接強度或熔融強度的輔助足部70是從頭部20下垂。
容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
圖17是表示作為本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的密封容器1g的部分切開半截面圖。在密封容器1g中，在容器2中嵌合有塞子10g。圖18是表示塞子10g的部分切開半截面圖。
在密封容器1g中，在塞子10g的隔壁部51的中央設(shè)置有用于導(dǎo)入針管的開口部35，從頭部20下垂并嵌合于容器2的內(nèi)壁面的足部A30由可以刺入針管的熱塑性彈性體或熱固化性彈性體構(gòu)成，進而，設(shè)置有從頭部20下垂并超過足部A30的嵌合長度且向容器2的底部側(cè)下垂的足部B40，足部B40具有在容器的開口端近旁41與容器2的外壁面5接觸并施加嵌合力的部位和不與外壁面5接觸且不施加嵌合力的裙部42。
上述裙部42具有阻斷在采血后取下塞子時有可能飛濺的血液飛沫以確保操作者安全的功能。
容器或塞子的其它構(gòu)成與圖1所示的實施方式相同。
本發(fā)明的密封容器通過具有上述構(gòu)成，即使與熱塑性樹脂制的容器組合，也難以產(chǎn)生塞子的松弛。本發(fā)明的密封容器使其內(nèi)部處于減壓狀態(tài)，例如可以適當用于真空采血管等真空標本采集容器。
由本發(fā)明的密封容器構(gòu)成且其內(nèi)部為減壓狀態(tài)的真空標本采集容器也是本發(fā)明之一。
通過本發(fā)明，能夠提供一種由熱塑性樹脂制的容器、和即使與該容器組合也難以產(chǎn)生松弛的塞子構(gòu)成的密封容器，以及由該密封容器構(gòu)成的真空標本采集容器。


圖1是表示本發(fā)明的密封容器的一個實施方式的部分切開半截面圖。
圖2是表示圖1所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖3是表示圖1所示的密封容器的容器的部分切開半截面圖。
圖4是表示從圖1所示的實施方式派生的密封容器1a的部分切開半截面圖。
圖5是表示圖4所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖6是表示圖4所示的密封容器的容器的部分切開半截面圖。
圖7是表示本發(fā)明的密封容器的一個優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖8是表示圖7所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖9是表示本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖10是表示圖9所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖11是表示本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖12是表示圖11所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖13是表示本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖14是表示圖13所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖15是表示本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖16是表示圖15所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖17是表示本發(fā)明的密封容器的一個其它優(yōu)選實施方式的部分切開半截面圖。
圖18是表示圖17所示的密封容器的塞子的部分切開半截面圖。
圖19是表示在實施例1、2中制作的塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸的圖。
圖20是表示在比較例1、2、3中制作的塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸的圖。
圖21是表示以往的真空采血系統(tǒng)的基本構(gòu)成的圖。
圖22是表示多采血針的側(cè)視圖。
圖23是表示用真空采血系統(tǒng)進行采血時的狀態(tài)的立體圖。
圖24是表示在實施例8、9、比較例10中制作的塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸的圖。
圖中1、1a、1b、1c、1d、1e、1f、1g-密封容器，2、2a-容器，3-開口端，4-內(nèi)壁面，5-外壁面，5a-環(huán)狀凸緣，10、10a、10b、10c、10d、10e、10f、10g-塞子，20-頭部，30-足部A，32-表面層，35-真空采血針，40-足部B，41-開口端側(cè)近旁，42-裙部，50、51-隔壁部，60-針管可刺入部，70-輔助足部，80-真空采血容器，81-塞子，82-采血管，83-夾具，84-采血針保持孔，85-真空采血針，86-轂，87、88-針尖，89-多采血針，90-彈性套體。
具體實施例方式
下面，舉出實施例對本發(fā)明進行更為詳細的說明，但本發(fā)明不僅僅限定于這些實施例。
(實施例1、2)制作構(gòu)成與圖17所示的密封容器1g相同的密封容器。
(1)塞子的制作使用表1所示的材料制作塞子。其中，塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖19所示。
首先，使用高沖擊性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約75℃，PS Japan公司制)以及聚丙烯(“SunAllomer”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約95℃，SunAllomer公司制)，通過注射成型使塞子的頭部和足部B一體成型。
接著，按照表1所示的組合，將苯乙烯系熱塑性彈性體(“RABALON”，JISA硬度約50，三菱化學(xué)公司制)以及EPDM系熱塑性彈性體(“Santoprene”，JISA硬度約55，AES Japan公司制)插入到已獲得的頭部和足部B的規(guī)定的位置，對足部A進行成型，制作圖19的塞子。
其中，在各熱塑性彈性體中分別預(yù)先配合油酰胺系的潤滑劑0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作使用聚對苯二甲酸乙二醇酯(“DIANITE”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約69℃，三菱Rayon公司制)，對開口端部的內(nèi)徑為10.7mm、外徑為13.2mm、全長為100mm、容量為7mL的容器進行注射成型。
在減壓狀態(tài)下向得到的容器中推插進塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
(比較例1～3)使用表1所示的材料，利用與實施例1相同的方法制作塞子。塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖20所示。此外，圖20所示的塞子是從圖19所示的塞子去除向容器開口端的外壁面施加嵌合力的部位41的結(jié)構(gòu)。
除了使用得到的塞子以外，與實施例1一樣得到密封容器(真空采血管)。
(比較例4)除使用表1所示的材料以外，用與實施例1相同的方法制作塞子，除使用該塞子以外，用與實施例1相同的方法得到密封容器(真空采血管)。


高沖擊性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約75℃，PS Japan公司制)聚丙烯(“SunAllomer”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約95℃、SunAllomer公司制)苯乙烯系熱塑性彈性體(“RABALON”，JISA硬度約50，三菱化學(xué)公司制)EPDM系熱塑性彈性體(“Santoprene”，JISA硬度約55，AES Japan公司制)聚對苯二甲酸乙二醇酯(“DIANITE”、載荷撓度溫度(0.45MPa)約69℃，三菱Rayon公司制)(評價)關(guān)于在實施例1、2以及比較例1～4中制作的密封容器，在制作之后立即真空取水，作為塞子的嵌合力的指標，測定拉拔阻力。另外，在打開塞子分出其中的水1mL之后，再次用塞密封，立即測定再次拉拔阻力。之后，再次用塞密封，放置于約25℃的室溫下10分鐘，觀察塞子是否緩緩浮起。
進而，于制作后在60℃下、加熱1周發(fā)生變形后也實施同樣的評價。
此外，使用英斯特朗(instron)型材料試驗機，測定以200mm/min的速度筆直拉拔塞子時需要的力，將其作為拉拔阻力。
將結(jié)果顯示于表2。


與在實施例中制作的密封容器、在比較例中制作的密封容器無關(guān)，在經(jīng)過一段時間出現(xiàn)熱變形之后，可見拉拔阻力顯示出大致相同水準的嵌合力。但是，這是因為，足部的熱塑性彈性體隨著時間的推移向聚對苯二甲酸乙二醇酯制采血管的內(nèi)壁面粘附。另一方面，對于再次拉拔阻力，在實施例中制作的密封容器與在比較例中制作的密封容器相比，明顯顯示出更大的數(shù)值，兩者的差異顯著。其結(jié)果，未觀察到在實施例中制作的密封容器有塞子浮起，維持了出色的密封性。
(實施例3～7)制作構(gòu)成與圖17所示的密封容器1g相同的密封容器。
(1)塞子的制作使用表3所示的材料，通過雙材料注射成型法制作塞子。其中，塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖19所示。
其中，在各熱塑性彈性體中預(yù)先配合油酰胺系的潤滑劑0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作使用表3所示的材料，對開口端部的內(nèi)徑為10.7mm、外徑為13.2mm、全長為100mm、容量為7mL的容器進行注射成型。
在減壓狀態(tài)下向得到的容器中推插進塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
(比較例5～9)使用表3所示的材料，通過雙材注射成型法制作塞子。此外，塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖20所示。
在各熱塑性彈性體中預(yù)先配合油酰胺系的潤滑劑0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作使用表3所示的材料，注射成型開口端部的內(nèi)徑10.7mm、外徑13.2mm、全長100mm、容量7mL的容器。
以減壓狀態(tài)向得到的容器中打塞塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。


乙烯—丙烯無規(guī)共聚物(“SunAllomer”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約70℃，SunAllomer公司制)高沖擊性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約75℃，PS Japan公司制)聚丙烯(“SunAllomer”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約95℃，SunAllomer公司制)苯乙烯系熱塑性彈性體(“RABALON”，ISA硬度約50，三菱化學(xué)公司制)低密度聚乙烯(“NUC高壓法聚乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約45℃，日本Unicar公司制)丙烯腈(“Barex”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約74℃，三井化學(xué)制)聚甲基戊烯(“TPX”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約80℃，三井化學(xué)制)(評價)關(guān)于在實施例3～7和比較例5～9中制作的密封容器，在制作后立即通過與實施例1同樣的方法，測定拉拔阻力。另外在60℃下、加熱1周發(fā)生變形后，也通過與實施例1同樣的方法，測定拉拔阻力。
將結(jié)果顯示于表4。


(實施例8、9，比較例10)制作構(gòu)成與圖7所示的密封容器1b相同的密封容器。
(1)塞子的制作使用表5所示的材料，通過雙材料注射成型法制作塞子。其中，塞子的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖24所示。
其中，在各熱塑性彈性體中預(yù)先配合油酰胺系的潤滑劑0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作使用表5所示的材料，對開口端部的內(nèi)徑為10.7mm、外徑為13.2mm、全長為100mm、容量為7mL的容器進行注射成型。
在減壓狀態(tài)向得到的容器中推插進塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。


高密度聚乙烯(“NUC聚乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約70℃，日本Unicar公司制)低密度聚乙烯(“NUC高壓法聚乙烯”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約45℃，日本Unicar公司制)聚丙烯(“SunAllomer”，載荷撓度溫度(0.45MPa)約95℃，SunAllomer公司制)(評價)關(guān)于在實施例8、9和比較例10中制作的密封容器，在制作后立即通過與實施例1同樣的方法，測定拉拔阻力。另外在60℃下、加熱1周發(fā)生變形后，也通過與實施例1同樣的方法，測定拉拔阻力。
將結(jié)果顯示于表6。


對于拉拔阻力，在實施例中制作的密封容器與在比較例中制作的密封容器相比，顯示出顯著的高值，維持了出色的嵌合力。
工業(yè)應(yīng)用性通過本發(fā)明，能夠提供一種由熱塑性樹脂制的容器和即使與該容器組合并也難以發(fā)生松弛的塞子構(gòu)成的密封容器、以及由該密封容器構(gòu)成的真空標本采集容器。
權(quán)利要求
1.一種密封容器，包括一端閉塞而另一端開口的由熱塑性樹脂構(gòu)成的容器、和可以裝卸自如地密封所述容器的已開口的一端的栓體，其中，所述栓體具有可以握持的頭部、從所述頭部下垂并可以沿著所述容器的已開口的一端的內(nèi)壁面向所述內(nèi)壁面施加嵌合力的足部A、和從所述頭部下垂并可以沿著所述容器的已開口的一端的外壁面向所述外壁面施加嵌合力的足部B，所述栓體的至少足部B的與所述容器接觸的部位、以及所述容器的至少所述栓體的足部A接觸的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度為60℃或更高。
2.一種密封容器，包括一端閉塞而另一端開口的由熱塑性樹脂構(gòu)成的容器、和可以裝卸自如地密封所述容器的已開口的一端的栓體，其中，所述栓體具有可以握持的頭部，從所述頭部下垂并可以沿著所述容器的已開口的一端的內(nèi)壁面向所述內(nèi)壁面施加嵌合力的足部A，和從所述頭部下垂并可以沿著所述容器的已開口的一端的外壁面向所述外壁面施加嵌合力的足部B，所述栓體的至少足部B的與所述容器接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度，比所述容器的至少所述栓體的足部A接觸的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的載荷下的載荷撓度溫度高。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的密封容器，其中栓體的足部B與容器的外壁面接觸的距離在容器的長徑方向上比栓體的足部A與容器的內(nèi)壁面接觸的距離短。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或者3所述的密封容器，其中，栓體的足部A與容器的內(nèi)壁面之間的嵌合力最大的位置、與栓體的足部B與容器的外壁面之間的嵌合力最大的位置，位于容器的長徑方向的不同的位置。
5.根據(jù)權(quán)利要求2～4中任意一項所述的密封容器，其中，栓體的足部A至少在與容器的內(nèi)壁面接觸的部位具有由熱塑性彈性體或熱固性彈性體構(gòu)成的表面層。
6.根據(jù)權(quán)利要求2～5中任意一項所述的密封容器，其中，栓體具有由熱塑性彈性體或熱固性彈性體構(gòu)成的可刺入針管部。
7.一種真空標本采集容器，其特征在于，是由權(quán)利要求1～6中任意一項所述的密封容器構(gòu)成，其內(nèi)部為減壓狀態(tài)。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供一種由熱塑性樹脂容器和即使與該容器組合也難以松弛的塞子構(gòu)成的密封容器，以及由該密封容器構(gòu)成的真空標本采集容器。本發(fā)明包括一端閉塞而另一端開口的由熱塑性樹脂構(gòu)成的容器和可以裝卸自如地密封上述容器開口的一端的塞子；上述塞子具有可握持的頭部、從上述頭部下垂并可以沿著上述容器開口的一端的內(nèi)壁面向上述內(nèi)壁面施加嵌合力的足部A、和從上述凸部下垂并可以沿著上述容器開口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B；上述塞子的至少足部B的與上述容器接觸的部位、以及上述容器的至少與上述塞子的足部A接觸的部位，在0.45MPa或0.46MPa的載荷下的載荷撓度溫度為60℃或更高。
文檔編號G01N1/10GK1822793SQ20048002066
公開日2006年8月23日 申請日期2004年7月16日 優(yōu)先權(quán)日2003年7月18日
發(fā)明者安樂秀雄, 中泉政博, 鳴田彌 申請人:積水化學(xué)工業(yè)株式會社